牛74块井网适应性评价及方案调整
牛74块S2深层特低渗透油藏实现经济有效开发的做法
１３ 油 层评 价 ．
根据 牛 ７ 油层 钻遇 情况 ， 层集 中 发育在 Ｓ 段 ４井 油 ？
ｌ油组 ， 埋深 ３ ６ ￣３ ３ ｍ， ０ ６ １６ 含油井 段 比较 集 中 ， 油层 受
岩性 和构造 双重 因 素控制 ， 深层 低渗 透 层状构造 一岩 为
油藏埋藏深 ， 储层物性差 ，９５ １８ 年探明以来一直作 为难 采 储量 没有 动用 。
一
牛 ７ 块 单位 原 油 的操 作 成本 ２ ２７元 ／ ， 资 回 ４ ２． 吨 投 收期 ５ ２ ， ． ９年 内部 收益 率 ｌ． ８ ， 价 期 为 １ ． ３ １ 评 ０年 净
现值 １９ ／ ９． 万元 ， 现值率 ２ ８ 建 百万吨产能投资 ｉ 净 ． ％，
２． ６ 元 。从 以上 经济 指标 分 析 ， ５８ 亿 各项 指 标 均 符合 行
通过牛 ７ ４井压 裂 ， 该井 获得 了高产工 业 油流 ； 部属 的新井 牛 ７ —１ —１ 井 ， ４ ２ ６ 压裂投 产 也获 得 了工业 油流 。
维普资讯
西部探 矿 工程 ２ 滚 动勘探 开发 滚 动勘探 开 发技 术 是 将 油 藏勘 探 和开 发 有 机 结 合
２０ ０ ８年第 ９期
３ 早期 注水 牛 ７ 为深 层 低孔 特 低 渗 透 油 藏 、 水 和 底水 不 ４块 边
勘探开发和早期注水， 建成原油产液能力 ５５ ０ｔ这一做法对其他 同类油藏 开发有一定的借鉴意 ． ×１ ，
义 。
关键 词 ： 牛居 油 田； 难采储 量 ； 滚动勘 探 ； 期 注水 早 中图分类 号 ： ３ ８ 文 献标 识码 ： 文章 编 号 ：Ｏ ４ ５ １ （ ０ ８ Ｏ 一 Ｏ ９ 一Ｏ ＴＥ ４ Ｂ １ ０ — ７ ２ ０ ） ９ ０ ７ ３ ６
特高含水期综合调整方案效果评价及研究
参考文献 ：
（ ） ４．
１ 天然 气管 道 的运行 可靠 性评 价技 术 ［］ ＿ Ｊ． 夭然气 ：业。０１ Ｉ ２０ ： 为提高输气管道的可靠性， 在管道的设计和运行管理中主要 ［］ 刘雯．
（） １ 采用优质的耐腐蚀材 ， 国际标准化组 织最近 制订的 依据 Ｉ ３８｛ Ｓ １３石油天然气工业管线管交货技术 条件 》 管进行严 格 ０ 对钢
胜二 区 １ —２单元开油井 １３口， ２ 水井 ８ ２口， 日产油 水平 ７８ ０
首先 ， 油水井报废后直接导致部 分井 区注采 失调严重 ， 出现 只注不采或 只采不注 的局面 ， 同时 导致单 向受效 井增加 ， 严重加 剧 了平面矛盾 。例如胜二 区 ７ —８单元西北部 ２ ８ 、２ ５ ２ Ｘ ６ ３０ ２９ 、２ ８
三 口水井先后 因井 况问题停 注 ， 成该 井 区注采对应 状况变差 ， 造
吨， 含水 ９ ， 出程度 ３．５ ， 综合 ６ 采 ７４ 剩余 可采 储量 １９２ × ７． ２
１ ， ０ｔ地层压力 １． ６ ａ总压 降为 ６ ２ ＭＰ 。胜 二区 ７ ４ １ ＭＰ ， ．４ ａ —８单 元单元 开 油 井 ７ １口， 井 ６ 水 ３口，日油 水 平 ４ ９ ， 合 含 水 ４ｔ综
差。
的 ２．６ ， ５ ５ 开油井 ２ ３口， ９ 开水井 ２ ７口， １ 日油水 平 １ ３ ｔ 日注 ８８， 水平 ４ ４ ２ ３ 水驱储量 １ ８ ３ ， ０ ３ｍ ， １７ Ｘ１ ｔ可采储量 ４ ５ Ｘ １ 。 ０ ６ ８ ０ｔ １ 综 合调整前 开发状况分析
１ １ 开 发 生产 概 况 ．
中图分类号 ： Ｅ 文献标识码 ： Ｔ ３ Ｂ
胡12块S3中4_8精细油藏数值模拟研究_丰安琼
图 1 文南沙二下沉积模式图 (据熊运斌等 , 2005)
[参考文献 ] [ 1 ] 崔英琢 ,冯佩真 ,陈代秀等 .胡 12块水驱油藏
根据不同类型油层、不同品位储量 (Ⅰ 、Ⅱ 、 Ⅲ 类 油层 )采取不同挖潜策略 ,不仅要考虑层系、井网 ,也 要考虑利用复杂井 (多支井 )技术、 注入化学剂调驱 等措施。
对Ⅰ 类油层 ,常规调驱深度不够 ,有效期短 ,可 考虑采用滚动式立体调驱技术。 对Ⅱ 、 Ⅲ 类油藏 ,小
层剩余油平面上一般分布在注水很难波及的远砂坝 亚相及河道间 ,河漫滩亚相。 常规注采方式 ,常规工 艺措施 (如分注、补孔等 )动用效果有限。在目前细分 层系条件下层间差异仍旧存在 ,局部地区由于注水
通过历史拟合 ,对胡 12块沙三中 4～ 沙三中 8 的地质特征和各小层开发动态及剩余油分布状况有 了进一步的认识 ,基本搞清了该油藏的油水分布规 律。 截止到 2004年 7月各层开发状况如下: 各砂组 小层原始地质储量差别很大 ,沙三中 88 最大 ,为 63. 62万方 ,而沙三中 47 最小 ,仅 2. 89万方 ,二者相差 20倍以上 ; 同一砂层组不同小层之间储量差别也很 大 ,最高的达 5倍以上。 而各层开采状况极为不均 , 最好的是沙三中 75 ,沉积微相主要为河口坝 ,属 I类 储层 , 采出程度已 高达 30% ; 而沙三 中 63、 沙三中 64、 沙三中 72 ,只采出地质储量的 5% 左右 ,其沉积微 相大多为席状砂 ,属Ⅲ 类储层。 从层系看 ,原油采出 程度有较大差异 ,沙三中 6采出程度仅 8. 17% ,其 他层系在 18～ 22% 之间。 各层系之间开采不均衡 ,
高级工判断题
（√）27.采油曲线的横坐标是日历时间。
（×）28.抽油井采油曲线不能用来选择合理的工作制度。
正确答案：抽油井采油曲线可用来选择合理的工作制度。
（√）29.在油水井动态分析中，生产数据表是应用比较多的。
（√）30.动态分析常用的阶段对比表包括油井阶段对比表，注水井阶段对比表，井组阶段对比表和措施效果对比表。
正确答案：电工仪表的品种规格很多，按读数装置的不同，分为指针类、数字式表等。
（√）39.电工仪表盘（板）上都有很多符号， 而每一块仪表的盘面（板）上都标出各种符号，以表示该仪表的使用条件、结构、精确度等级和所测电气参数的范围。
（×）40.某电工仪表盘上的“口”符号表示绝缘等级。
正确答案：某电工仪表盘上的“口”符号表示防护等级。
正确答案：三相交流电路是交流电路中应用最多的动力电路，通常电路工作电压均为380V，线路中通常有三根火线与一根接地的很多，按测量对象的不同，分为电流表（安培表）、电压表（伏特表）、功率表（瓦特表）、电度表（千瓦?时表）、欧姆表等。
（×）38.电工仪表的品种规格很多，按形状不同，分为指针类、数字式表等。
二、判断题：（对的画“√”，错的画“×”）
（√）1.把各地大致相同时期沉积的某一地层，称为某某时代的地层。
（√）2. “期”是大区域性的时间单位，“时”是地方性的时间单位。
（×）3.地层年代可划分为宇、界、系、统、阶、时、带、群、组、段、层等。
正确答案：地层单位可划分为宇、界、系、统、阶、时、带、群、组、段、层等。
正确答案：通过动态分析，对油藏注采系统的适应性进行评价，找出影响提高储量动用程度和注入水波及系数的主要因素，从而采取有针对性的调整措施，提高油藏的开发效果和采收率。
油藏动态分析规范
藏
透层后，在不整合面及其以下老地层的孔隙带就
层
形成古潜山圈闭。
油
气
在一个沉积盆地中，地壳运动在下降或上升的总
藏
地层超 覆油、
趋势下，发生频繁的振荡，常引起区域性或局部
气藏
性的水进、水退，发生地层的超覆或退覆，适当
条件下可形成地层超覆或地层不整合油、气藏。
1、构造特征
（3）岩性油、气藏：在沉积盆地中，由于 沉积条件的差异造成储集层在横向上发生岩性 变化，并为非渗透层遮挡时，就形成岩性圈闭。 岩性圈闭中聚集油气后就形成岩性油、气藏。 包括上倾尖灭油、气藏，砂岩透镜体油、气藏 和生物礁块油、气藏。
一、油、气藏地质特征描述
分析 油藏 基本 地质 特征
构造特征
储层特征
流体特征
温度压力系统
……
确定油、 气藏类型
1、构造特征
按照 圈闭 成因
构造油气藏 地层油气藏 岩性油气藏
1、构造特征
（1）构造油、气藏：由于构造运动使地层发 生褶皱或断裂，这些褶皱或断裂当条件具备 时，就可形成构造圈闭，油、气在构造圈闭 中的聚集称为构造油气藏。包括背斜油、气 藏，断层油、气藏和构造裂缝油、气藏。
2、储层特征
（3）沉积特征：
储层厚度及物性在平面及纵 向的分布状况，沉积类型等。
2、储层特征
（3）沉积特征
层位
永3断块各小层渗透率
S225
462
S232
S242
S252
S271 S273 S282 S285 S292 S2101 S2103
747 533
572 601 323 205 437 176 152 179 68 130 218 161
低渗透油藏井网适应性评价
合理 油水井 数 比计算 公式 ：
Ｒ＝ ＝
平 面非 均 质性 适 应 性较 差 ， 特 别 是南 北 向油水 井 问
（ ７ ）
不 能建立 有效 的 注采关 系 ， 已不 能满 足 Ｄ Ｌ ， Ｙ油ｆ Ｉ Ｉ 的
（ ＋ｆ 。 ）
开采 需求 ， 下一 步井 网调 整思 路是 缩小排 距 ， 增 大裂
２ ０ １ ４ 年第 １ ４ 期
内 蒙古 石 油 化 工
５ ７
低渗透油藏井 网适应性评价
王 治 国
（ 大庆油 田有限责任公 司第三采油厂 。 黑龙 江 大庆 １ ６ ３ １ １ ３ ）
摘 要 ： 针 对低 渗透 油 田开采 过 程 中遇 到普 遍 问题 ， 选择 ＤＬ Ｙ 油 田作 为研 究对 象， Ｄ Ｌ Ｙ 油 田采 用
压裂 ， 近东 西 向和 北东 东 向油 水井 间形成 水淹 通道 ，
（ ３ ）
求 导 为 ０时 的 Ｓ， 即为 合 理井 网密 度 ， 这里 采用
南北 向油井 受效 差 ， 水 驱波 及体 积 范 围小 ， 无 效或 低 效循 环井增 多 。目前采 出程 度 １ １ ． ９ ５ ， 平均 单井 日
ｍ。 ／ （ Ｍ Ｐａ ． ｄ ）
［ １ ］ 宋 国亮 ， 宋全宏， 等． 宋 芳 屯油 田芳 １ ７区块 井 网适 应 性评 价 ［ Ｊ ］ ． 大庆 石 油 学 院学 报 ， ２ ０ ０ ９ ，
３ ３ （ ２ ） ： １ １ ２ ～１ １ ５ ．
按照 现有数 据计 算 合理 油水 井数 比为３ ． ０ ， 而目
—
ｗｅ ｓ ｔ ｏ ｉ ｌ ｗｅ ｌ ｌ ｓ ａ ｒ ｅ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｆ ｌ ｏ ｏ ｄ ｅ ｄ ｓ ｅ ｒ ｉ ｏ ｕ ｓ ｌ ｙ，ｂ ｕ ｔ ｐ ｏ ｏ ｒ ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｎ ｏ ｒ ｔ ｈ－ －ｓ ｏ ｕ ｔ ｈ ｗｅ ｌ ｌ ｓ ．Ｎｏ ｗ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｃ ｏ ｖ ｅ ｒ ｙ
河50断块开发层系井网适应性评价
０引 言
井， 建议 下步 对该 井 实施 层 系归 位 ； 水井 河５ Ｏ 一 斜１ ５ 因井 况 问题 注入 水主 要进 入 沙二３ 小层 ， ２ ０ １ １ 年１ １ 月更 新水井 ２ Ｖ Ｉ ： 河５ ｏ ＿ 斜 更９ ｌ 、 河斜 更５ ３ 井 以补充 沙二 ７ － ９ （ Ｉ Ｉ ） 层 系能量 ， 同时兼顾 沙－ ￣９ －１ ： Ｊ 层。 井 网保持 较差 ， 注采对 应率 为６ ３ ． ８ ％， 水 驱储量 控制 程度 为５ ６ ． ９ ％。
网密 度为５ ． ７ 口／ ｋ ｎ ｉ 。
对应率为６ ５ ． ４ ％， 水驱储量控制程度为５ ８ ． ８ ％． 总体上看 ， 河５ ０ 断块的注采对应
率为７ ２ ． １ ％， 目前井 网适应 性较 好 ， 但双 向 以上 对应率 为２ ６ ． ６ ％， 下步 可通过 油 井转 注、 水 井分层 治理等手 段提 高双向 以上对应率 。 目前 单元水驱 控制程 度６ １ ．
Ｉ 口， 检 管增 注 Ｉ 口， 检换 ｌ 口。
发层系生产 ， 注采井网基本瘫痪， 已经失去 了开发层系、 井网的意义。 １ ． ４第四阶段（２ ０ ０ ９ －目前） 。 面对注采井网基本瘫痪， 开发层系、 井网失 去意义的状况， 进行细分层系 ， 井网重建工作。 划分了沙二ｌ － ４ 、 ５ － ６ 、 ７ － ９ （Ｉ） 类、 ７ － ９ （ Ｉ Ｉ ） 类四套层系， 以边外注水与点状注水相结合的方式开发 新钻油井
低渗透油藏超前注水开发井网适应性分析
147
X
低渗透油藏超前注水开发井网适应性分析
姚 旭
( 大庆油田有限责任公司第二采 油厂地质大队, 黑龙江 大庆 163414)
摘 要: 为了研究超前注水井网的适应性, 本文针对 Z 油田 5 个超前注水试验区, 采用理论分析和 区块动态分析相结合的方法, 运用数值模拟手段评价了试验区的井网适应性和超前注水效果, 明确了井 网形式与含水上升规律、地层压力、采油速度之间的关系, 为油田的开发调整和新区块开发布井提供依 据。
;
J
o
=
2PKo ln( 1000/ r
; DP)
Jl=
2P( Ko + Kw ) ; Jw=
2PKi
( 3)
ln( 1000/ r DP)
ln( 1000/ r DP)
( 1) 、( 2) 式联立求解, 可得:
pR =
Bpwf + G+
Gp B
of
;
pR -
p of =
B G+
B(
p
wf
-
pR=
[ 4] 计秉玉, 等. 低渗透油藏非达西渗流面积井网 产油量计算方法[ J] . 石油学报, 2008, 29( 2) : 17～19.
[ 5] 刘月田, 等. 全岩心非均匀径向渗流各向异性 渗透率测定方法[ J] . 石油学报, 2005, 26( 6) 46 ～49.
X 收稿日期: 2012- 02- 14
[ 参考文献]
[ 1] 李道品. 低渗透油田高效开发决策论[ M] . 北 京: 石油工业出版社, 2003: 24～25.
[ 2] 张锐. 评价预测油田注水效果的一种方法[ J] . 石油勘探与开发, 1995, 23( 4) : 46～49.
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牛74块井网适应性评价及方案调整闫文华;石晓博;杨士萍;牟勇【摘要】针对牛74块目前的开发现状,对当前的开发井网合理性进行了评价,采用235 m正方形井网,反九点注水方式比较适合.但是该区块目前的合理油水井数比小于实际油水井数比,实际井网密度小于合理井网密度,而实际井距大于合理井距,水驱储量动用程度和水驱储量控制程度都比较差.所以利用数值模拟技术给出两种井网调整方案.结果表明,转注转采和打加密井等措施都很好的提高采出程度,增加产油量.%In view of niu 74 field' s current developing situation, the current development pattern rationality and think using 235 m square well network are evaluated , inverted nine spot injection way is more reasonable. But now the field' a reasonable oil water ratio is less than actual oil water ratio, the actual well spacing density is less than reasonable well spacing density, but the actual well spacing is greater than reasonable well spacing, water drive reserves producing degree and water drive reserves controlling degree are bad. So numerical simulation technology is used to put forward two plans of well network adjustment. The results show that: oil wells turn to water wells and water wells tum to oil wells and drive infill well can improve degree of reserve recovery and add oil production.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2012(012)017【总页数】4页(P4145-4148)【关键词】井网密度;井网完善程度;数值模拟;采出程度【作者】闫文华;石晓博;杨士萍;牟勇【作者单位】东北石油大学提高采收率教育部重点实验室,大庆 163318;东北石油大学提高采收率教育部重点实验室,大庆 163318;辽河油田茨榆坨采油厂地质研究所,沈阳 110206;东北石油大学提高采收率教育部重点实验室,大庆 163318【正文语种】中文【中图分类】TE323牛74块地理位置位于辽宁省灯塔县境内，构造上处于辽河断陷东部凹陷北部地区，平均孔隙度11.41%，平均渗透率5.66×10-3μm2。
表明该套储层具低孔、特低渗透性的特点。
断块于2005年采用235 m井距正方形井网一套层系投入开发。
同年8月转入注水开发，采用正方形井网反九点注水方式，为保证注入水均匀推进。
将正方形井网布置成近北东向45°排列，目前处于开发初期，截至2011年7月，投产油井31口，投(转)注水井5口。
1 当前开发井网合理性评价1.1 注水方式合理性分析牛74块属于低渗透油田，原油性质较好，但油层分布不稳定、形态不规则、小面积分布成条带状油层的特点。
主要断裂茨东断层和牛青断层，为两条二级断裂走向NE向，次断裂主要为NEE向。
根据以上特点及目前该区块的低采油速度，采用面积注水方式比较适用，且宜于后期调整。
1.2 井网形式合理性分析根据吸水采液指数平方根法，当总井数一定、注采压差一定时，油水井数比在1左右可选择五点法，2左右可选择七点法，3左右可选择反九点法。
根据物质平衡原理，在注采平衡条件下合理注采井数比［2］式(1)中，R—油水井数比;Ji—吸水指数，m-3(d·MPa);Jl—产液指数，m-3(d·MPa)(油藏含水后需用采液能力代替采油能力)。
经过计算，牛74块合理油水井数比为2.3，目前牛74块实际油水井数比为3.2，适宜采用反九点法，但是注水井少于理论注水井数需进行井网调整。
而正方形反九点法面积注水井网可根据实际情况进行灵活调整，其他面积注水井网，如三角形的四点法等，注采系统确定之后，基本上没法调整。
因此，牛74区块整体上采用反九点法布井方式比较适宜，而对于渗透率相对较低的区域可增加注水井数。
2 井网密度适应性评价2.1 技术井网密度技术极限井网密度即对低渗透油藏来说，是依靠现有工艺技术条件，随着井网密度的增加，开始能够使整个油藏注采井间的原油呈拟线性流动时折算的井网密度。
其计算方法主要有采油速度法、谢尔卡乔夫公式、单井产能分析法、注采平衡法等［3］，计算结果见表1。
表1 合理井网密度表单井产能密度井网密度/(口·km-2)方法采油速度法谢尔卡乔夫公式法分析法注采平衡法合理井网27.5 22.0 28.2 21.0 24.7通过以上方法的计算并取其平均值作为合理井网密度，得出牛74块的合理井网密度为24.7口/km2，该区块的目前实际井网密度是15.4口/km2，小于合理井网密度。
因此，结合现场生产条件，在井网较稀的区域，在调整注采方案的同时，可考虑打加密井挖潜剩余油。
2.2 经济井网密度采用综合经济分析法，该方法在以经济效益为中心的原则下综合优化各项有关技术、经济指标，最后得到经济效益最佳、最终采收率也高的井网密度，也就是经济合理井网密度;经济极限井网密度即经济效益为零的井网密度［4］，根据胡斯努林方法推出计算公式得出表2。
表2 井网密度取值经济极限井网密度井网密度/(口·km-2)方法合理井网密度经济合理井网密度24.7 16.2 34.7计算可知该区块的合理井网密度是24.7口/km2，实际井网密度是15.4口/km2，经济合理井网密度16.2口/km2，经济极限井网密度 34.7口/km2，合理井网密度小于经济极限井网密度，区块实际井网密度小于合理井网密度。
因此，结合现场生产条件，在调整注采方案的同时，可考虑打加密井挖潜剩余油。
2.3 合理井距分析［5］表3 不同井网形式下的井距与井网密度的关系式井网名称单元几何形状注采井数比注水井単井控制水驱面积/(km2·口-1)井网密度/(km2·口-1)五点法正方形 1:12d2 d2七点法等边三角形 2:1 1.299 d2 0.866d2九点法正方形 3:1 1.333 d2d2反九点法正方形 1:3 4 d2 d2反七点法等边三角形 1:2 2.598 d2 0.866d2根据牛74块目前的井网部署情况，得出经济合理井距是248 m，经济极限井距是170 m，合理井距是201 m，而牛74块实际井距为235 m。
在调整注采方案的同时，结合注水井见效井距，可考虑打加密井，开发中应注重完善老井，提高水驱效率，提高采收率。
3 注采井网完善程度评价3.1 水驱储量动用程度评价［6］水驱储量动用程度可以采用丙型水驱特征曲线方法确定，数学表达式为:式中，B—丙型水驱规律曲线中的常数;NOM—水驱控制储量(可动油储量)，104t;N—地质储量，104t;Rgm—由油藏地质特征参数评价出的油藏最终采出程度，小数;ROM—储量动用程度，小数。
根据已知数据作出牛74块的累积产液量/累积产油量与累积产液量的关系曲线，计算出B=0.022 4，即求得:水驱控制储量(可动油储量):储量动用程度:根据水驱开发低渗透油藏水驱储量动用程度的评价标准，属于差的范围。
3.2 水驱储量控制程度评价水驱储量控制程度是指现有井网条件下与注水井连通的采油井射开有效厚度与采油井射开总有效厚度之比值。
应用分油砂体法计算出水驱储量控制程度为58.8%，属于差的范围，因此现注采井网不适合目前开采形势，需要调整开发方式［7］。
4 方案设计及对比4.1 调整方案设计通过以上的分析可以得出牛74块目前的井网不完善，注水井数少，井网密度小，井距比较大，利用数值模拟技术设计如下调整方案(为了使方案之间具有可比性，设定了油田含水率为90%，进行生产预测40年至2051年7月):(1)按基础井网开发;(2)设计两口水井复注，一口水井转产，五口油井转注;(3)设计三口新井完善井网(两口水井，一口油井)。
4.2 设计方案效果对比利用Eclipse模拟软件E100主模块的精细油藏数值模拟，对3个不同方案下的采出程度以及含水率进行预测，可以得到2个对比图形(图2、图3)，具体对比数据见表4。
图2 各方案累产油预测结果对比图图3 各方案含水率预测结果对比图表4 指标预测结果对比表方案编号累产油/104t采出程度/%采出程度增值/%含水率对比/%1 65.58 13.35 91.4 2 72.63 14.78 1.43 92.72 3 69.47 14.14 0.79 92方案1作为基础方案是在当前的生产方式下不做任何调整进行生产预测，预测到2051年7月的累产油量为65.58×104t，采出程度为13.35%，含水率为91.4%。
方案2在方案1的基础上采取停产井复产、转注转采措施以达到优化井网，提高产油量。
此方案的产油量达到72.63×104t，采出程度为14.78%，含水率为92.72%。
方案3改变目前注采关系，通过在井距较大且剩余油富集区域加密油井，在一定程度上完善注采井网，扩大注入水波及范围，使富集于井间、断层附近的剩余油得到了开采。
预测其累产油为69.47×104t，采出程度为14.14%，含水率为92%。
5 结论(1)牛74块处于开发初期，采用235 m正方形井网，反九点注水方式，比较适合该区块目前的开发特点。
(2)该区块的合理油水井数比为2.3。
而目前实际油水井数比为3.2，注水井数少于理论注水井数，可以适当增加注水井。
(3)该区块的合理井网密度为24.7口/km2，目前实际井网密度是15.4口/km2，小于合理井网密度，可考虑打加密井挖潜剩余油。
(4)该区块的合理井距是201 m，而目前的实际井距是235 m，在调整注采方案的同时，结合注水井见效井距，可考虑打加密井。
(5)该区块的水驱储量动用程度为45.43%，水驱储量控制程度为58.8%，都属于差的范围，因此现注采井网需要进行调整。