(完整)激光熔覆镍基二硫化钼高硬度耐磨涂层技术讲解
激光合金化熔覆制备耐磨陶瓷梯度涂层

激光合金化熔覆制备耐磨陶瓷梯度涂层激光合金化熔覆技术是一种先进的表面涂层技术,它以激光作为加热源,利用数控机床、粉末给料器、粉尘回收装置等设备,将粉状材料在被涂覆物体的表面高温状态下熔化、熔覆形成涂层的过程。
该技术通常用于制备耐磨涂层、防腐涂层、功能涂层等,其合金化涂层的成分和组织与基体材料变化缓慢,具有渐进性的物理、化学、力学性能,并具有内部应力小、过渡性好等特点。
耐磨陶瓷涂层具有高硬度、高抗磨损性、耐高温、耐腐蚀和使用寿命长等优点,可以广泛应用于工业生产中的切削工具、模具、机械零件等领域。
然而,传统的涂层制备技术对于陶瓷材料的涂覆效果不佳,涂层与基体材料粘附性差、应力集中等问题需要解决。
而激光合金化熔覆技术的优势在于,可以实现高温下涂层与基体的强烈化学反应,使涂层与基体间的结合更为牢固,提高了涂层的附着力,同时可以控制涂层熔化深度,避免涂层与基材界面的反应产物引起应力集中等缺陷。
激光合金化熔覆制备耐磨陶瓷梯度涂层的方法如下:首先按照设计要求选取一定数目的陶瓷材料,将其制成不同颗粒度的粉末。
其次,在工艺过程中控制熔化温度、熔化时间、从加热源到被涂覆物体表面的热流密度等参数,使得粉末在高温下熔化成液态,然后在晶化过程中快速形成愈合致密的合金化涂层。
此外,还可以通过控制工艺参数,使得涂层成分在厚度方向发生变化,从而实现涂层性质的梯度变化。
最后,可以通过后续的表面处理等工艺来进一步提高涂层性能和附着力。
总之,激光合金化熔覆技术制备耐磨陶瓷涂层梯度涂层是一种具有高效、精度高、成本低、质量可控等优点的,较为理想的制备方法。
该技术的推广和应用对于促进高技术涂层行业的发展,提高我国企业的竞争力,进一步加强我国工业制造的创新能力,具有深远的意义。
铸铁CrMo表面激光熔覆Ni基高温合金粉末的磨损特性

2007年7月第32卷第7期润滑与密封LUBR I CATI O N ENGI N EER I N GJuly 2007Vol 132No 17收稿日期:2007-03-02作者简介:张云凤(1969—),女,副教授,博士1E 2mail:yunfengzhang2004@1631com 1铸铁Cr M o 表面激光熔覆N i 基高温合金粉末的磨损特性张云凤1,2 闫玉涛1 孙志礼1(11东北大学机械工程与自动化学院 辽宁沈阳110001;2.沈阳建筑大学交通与机械工程学院 辽宁沈阳110168)摘要:采用激光熔覆技术在铸铁Cr M o 表面制备了N i 基高温合金熔覆层,采用SE M 和晶相仪分析了激光熔覆层的晶相组织。
采用回归正交试验方法,研究了基体和熔覆层在不同载荷和速度下的磨损特性。
结果表明,熔覆层与基体形成良好的冶金结合,熔覆层组织致密,主要由树枝晶和共晶构成,熔覆层和基体材料的磨损机制为磨粒磨损;铸铁Cr M o 表面激光熔覆N i 基高温合金粉末可以提高表面的耐磨性能。
关键词:激光熔覆层;N i 基高温合金;磨损中图分类号:T H11711 文献标识码:A 文章编号:0254-0150(2007)7-108-3W ear Characteristi cs of Ni 2ba se Super 2a lloy ontoCr M o Ca st I ron by La ser Cl addi n gZha ng Yunfe ng1,2 Ya n Yu tao 1 S un Zh ili1(11College ofM echanical Engineering and Aut omati on,Northeast University,Shenyang L iaoning 110001,China;21Traffic and Mechanical Engineering School ,Shenyang J ianzhu University,Shenyang L iaoning 110168,China )Abstract:Metallurgical binding and compact alloy layers were p repared by laser cladding technology with N i 2base su 2per 2alloy powders on Cr M o cast ir on .The m icrostructure of the laser cladding was analyzed using SE M and EP MA.The wear test of alloy layers were carried out under conditions of different vil ocity and loads .The m icr ohardness of the laser cladding layer and the substrate was measured .The study result shows that the wear mechanis m of the alloy layer is abra 2sive wear,and the wear perfor mance increases greatly than that of Cr M o cast ir on .Keywords:laser cladding layers;N i 2base high super 2all oy;wear 激光表面熔覆技术是利用高能密度激光束所产生的局部高温使高性能材料粉末在基体上快速熔凝,并与基材相互熔合形成与基体的成分及性能不同的熔覆层。
铸铁表面激光熔敷镍基合金涂层的耐磨性研究

第11卷 第3期2003年9月 材 料 科 学 与 工 艺MA TERIAL S SCIENCE &TECHNOLO GYVol 111No 13Sep.,2003铸铁表面激光熔敷镍基合金涂层的耐磨性研究李艳芳,卫英慧,胡兰青,许并社(太原理工大学材料科学与工程学院,山西太原030024)摘 要:为了提高铸铁的耐磨性,以35%WC 和不含WC 的镍基合金粉末为原料对铸铁表面进行激光熔敷处理,利用XRD 、SEM 、TEM 等技术分析了涂层的成分及显微组织结构,并测试了涂层的耐磨性和硬度.结果表明:激光处理后表面迅速熔化和冷却,组织由珠光体+片状石墨组织转化为不同粗细的针状马氏体与残余奥氏体组织;熔敷层的耐磨性和硬度明显提高,且添加35%WC 硬质颗粒的熔敷层硬度最高值不在最表层,而在距表面约012mm 处;合金涂层在磨损机制下表现为犁沟切削、微切削以及硬相质点的剥落,不同基体划痕形式不同.关键词:激光熔覆;磨削;界面;表面强化;铸铁中图分类号:TG 11515文献标识码:A文章编号:1005-0299(2003)03-0304-04Wear resistance of laser nickle 2based alloycladding on cast iron surfaceL I Yan 2fang ,WEi Y ing 2hui ,HU Lan 2qing ,XU Bing 2she(College of Materials Science &Engineering of Taiyuan University of Technology ,Taiyuan 030024,China )Abstract :In order to improve the wear resistance of cast iron ,the properties of laser cladded Nickle 2based alloy with 35%WC or without WC addition were studied by analysing the components and microstructure of coatings by means of XRD 、SEM 、TEM and testing for wear resistance and hardness.The results show that the structure of the surface change from pearlite +sheet graphite to speculate martensite of various thickness ;the hardness and wear re 2sistance are obviously improved ,and the highest hardness of the coating with 35%WC is not on the surface ,but at a distance of 012mm from the surface.The worn surface features microploughing grinding ,micro 2grinding and flak 2ing of WC hard phase.Different matrices have different surface morphologies.K ey w ords :laser cladding ;grinding ;interface ;surface strengthening ;cast iron收稿日期:2002-03-22.基金项目:太原理工大学校内自选课题资助项目(190-100004);山西省自然科学基金资助项目(20011044).作者简介:李艳芳(1969-),女,讲师.联系人:卫英慧.E -mail :yhwei @. 铸铁是一种重要的工程材料,但在某些环境中,用铸铁制造的部件往往耐磨性较差,耐蚀性不高,而使用新材料又会提高成本,这使人们开始关注铸铁的表面改性,以最大限度地发挥其性能潜力.20世纪70年代起,人们开始使用激光技术对材料表面进行处理,包括激光相变硬化、激光涂敷(含激光合金化涂敷)等.激光合金化涂敷技术以其硬度高,表面耐磨性好,冶金结合等特点,而得到广泛应用.清华大学等[1~3]单位研究了含WC 颗粒的镍基合金粉的熔合结构,认为合金层可形成均匀而致密的金相结构,表面有复合碳化物形成,耐磨性能明显改善.国内外学者[4~8]对铸铁表面Cr 合金化成分和组织的研究表明:低扫描速度下合金化成分均匀,热影响区增大;高扫描速度时,形成不均匀的条状树枝晶,合金化表层有未熔Cr 粉.但上述研究大都是单一的研究某一种合金粉的结构或性能,而对于不同材料性能的比较与探讨较少.本文将采用激光熔敷金属陶瓷的方法,对含硬质相35%WC 及不含WC 颗粒的镍基合金涂层进行实验研究,考察激光对涂层的显微组织、硬度和耐磨性的影响.1 实验材料及方法基体材料为灰口铸铁.涂层材料分别为镍基自熔合金和镍基碳化钨粉(成分见表1),颗粒尺寸为150目.采用QH2/h型氧-乙炔火焰喷枪将自熔合金粉喷涂在经预处理的灰铸铁表面,而后用H J -4型横流连续CO2激光器进行重熔.工艺参数为:功率1kW,光斑直径115mm,扫描速度5~6 mm/s.用钼丝切割机在经激光熔覆后的材料上取直径为Φ4mm的磨损试样各3组,并进行对比分析.磨损实验在ML-10磨损实验机上进行.用光电天平(感量010001)称量磨损前后试样质量.化学成分、组织观察和物相分析分别在Y-4Q型X射线衍射仪、KYKY1000B型SEM和EDX及H J-16型金相显微镜上进行.用HV A-10A型显微硬度机进行硬度测试.2 结果与分析211 铸铁激光熔敷后表层显微组织与硬度灰铸铁基体组织结构见图1.经激光处理后表层呈半圆弧形(图2),熔化区深度015~110mm,宽度约210~310mm.铸铁原始组织为珠光体+片状石墨组织,激光处理后表面迅速熔化和冷却,转化为不同粗细的针状马氏体与残余奥氏体组织,表面显微硬度由原始的HV230提高到HV809.铸铁表面激光处理的熔化区尺寸与所选激光参数有关.当激光扫描速度和光斑直径不变时,激光熔化区宽度和深度随激光功率的增大而增大,马氏体的粗细也随之改变;若激光功率和光斑直径保持不变,则激光熔化区宽度和深度随扫描速度的增加而降低,马氏体的相对大小则变化较小.同时,激光光束与材料之间的交互作用时间也是一个重要因素.表1 铸铁和表面喷涂材料的化学成分(质量分数) T ab.1 Chemical composition for materials under test %材料C B Si P S NiCr Fe镍基合金015~110315~415310~410--余量15~1814~17原始铸铁310-21201080110-014余量图1 铸铁基体组织形貌Fig.1 Structure of cast iron Matrix图2 铸铁经激光处理后横截面形貌Fig.2 The cross2section morphology of cast iron afterlaser treatment 灰铸铁表面喷涂35%WC和不含WC颗粒的镍基合金粉末,经激光处理后,表层到心部硬度分布如图3所示(d为由表层至心部的距离),可以看到,从表层至114mm深处显微硬度比基体高很多,比仅喷涂而未经激光处理的镍基涂层(HV241)也高许多,且硬度最高处不在涂层表面,而在距表面012mm处.经扫描电镜合金元素分析(表2),认为造成这一现象的主要原因是WC相在涂层中分布不均匀,表层WC分布较少,这可能与喷涂和激光处理中WC颗粒的沉降作用有关.图3 激光处理后两种涂层材料的硬度分布Fig.3 Variation of sprayed sample hardness・53・第3期李艳芳,等:铸铁表面激光熔敷镍基合金涂层的耐磨性研究表2 表层合金元素含量(原子分数)T ab.2 Distribution of alloying elements distribution insurface %Cr Mn Ni Fe W Si 9.770.8468.817.880.612.10212 铸铁经不同方式处理后表层的耐磨性灰铸铁表层经不同方式处理,加工成耐磨试样测试其耐磨性,结果见表3.由表3可以看出,表层喷涂后的试样比未经喷涂试样的耐磨性好,经激光处理的试样要比同样基体不处理的好.普通灰铸铁磨损后的失重率为6172%,而经喷涂含WC 的Ni 基粉并经激光处理后,磨损失重率仅为0112%,耐磨性提高了50多倍.图4为不同材料经磨损处理后的表面划痕照片,可以看出,同等磨损条件下,铸铁基体和未经激光处理的涂层都有同一方向大量成排的犁沟切削,而经激光处理的涂层则呈现不规则的硬相质点剥落时的划痕和数量很少的微切削磨损;而且从划痕百分比可明显看到,经激光处理的涂层比未经激光处理的涂层的切削深度和切削量明显减少和降低.含WC 硬质相的复合涂层的耐磨性能明显高于不含WC 质点的涂层和铸铁基体,这可归因于涂层中弥散分布的WC 质点增大了复合材料的整体硬度,因而对微切削过程起到抑制的作用,同时由于部分磨粒被挤碎或磨损而降低了其切削能力,从而大大提高了材料表层的耐磨性能.表3 铸铁表面处理后耐磨性测试结果T ab.3 Frictional test results of some samples试样编号处理方式试样原始质量/g磨损后质量/g平均失重率/%1灰口铸铁21369421210661722灰铸铁激光处理21143821060631953灰铸铁+表面喷涂1#21124521116001404灰铸铁+喷涂1#+激光处理21132821126601295灰铸铁+喷涂2#21132521127601236灰铸铁+喷涂2#+激光处理2108422108170112 注:1#镍基自熔合金,2#镍基自熔合金+35%WC 颗粒图4 不同材料磨损处理后的表面划痕(a )铸铁基体磨损表面 (b )铸铁+激光处理磨损表面 (c )铸铁+喷涂(无WC )磨损表面 (d )铸铁+喷涂(无WC )+激光处理磨损表面 (e )铸铁+喷涂(含35%WC )磨损表面 (f )铸铁+喷涂(含35%WC )+激光处理磨损表面Fig.4 Bumps in different worn materials surfaces213 喷涂+激光处理试样高硬度区的形成机理21311过渡区尺寸的影响由图2可知,喷涂+激光处理后试样的高硬度区包括涂层熔化区和过渡区.铸铁过渡区的几何尺寸约为0113mm ,它与激光作用下基体的熔点及合金粉与基体的熔点差有关.从热力学物质扩散理论可知:基体的熔点、基体与熔敷材料的熔点差以及不同的导热系数都不同程度地影响过渡区尺寸的大小.图5为Ni 元素分布图,可以明显看到界面处Ni 元素含量的逐渐过渡.图6为其过渡区的传热传质示意图.・603・材 料 科 学 与 工 艺 第11卷 图5 镍元素在界面处的含量分布Fig.5 Distribution of Nielements图6 过渡区的传热传质示意图Fig.6 Transfer of transition zones A alloying zone Btransition zone Csubstrate zone21312 熔化界面分析在熔覆过程中,由熔化理论[5]可知,界面层的成分和组织都发生了变化,生成了新的化合物,并使界面层的合金组织比原有合金组织的共晶点降低.当激光参数合理选择时,由于基体和涂层合金化材料间存在熔点差,致使熔化的发生往往存在两种情况:①基体熔点高于合金化层熔点时,熔化首先从表面开始;②基体熔点低于合金化层熔点时,熔化首先发生在界面处.镍的熔点为1430℃,但由于镍合金粉内B 、Si 和Co 的存在使合金粉末的熔点下降(形成较低的共晶温度)为950~1200℃,而基体灰铸铁的熔点则在1200~1300℃.喷涂时在界面与涂层之间形成新的低熔点化合物(低于复合粉和基体的熔点),因此激光熔覆时熔化先从结合界面处开始.在涂层内,已知WC 颗粒的熔点为2755~2800℃,且WC 颗粒与镍基合金粉有良好的浸润性,因此在激光熔覆时,由于镍基合金的低熔点而形成一个个包覆良好的WC 颗粒,图7即为熔覆后WC 颗粒的扫描照片.先从结合界面处熔化,有利于形成牢固的界面结合,磨损时涂层不易剥落,使材料的耐磨性得到提高.3 结论 (1)经同样条件激光处理后,添加WC 颗粒比未加WC 颗粒试样表面的硬度和耐磨性均明显提高,其中原始铸铁基体的硬度和耐磨性均为最低,添加WC 颗粒的镍基合金涂层经激光处理后,其最高硬度值处于次表面;(2)干摩擦介质条件下,软基体表现为同一方向大量成排的犁沟切削,硬基体则呈现不规则的硬相质点剥落时的划痕和数量很少的微切削磨损,且经激光处理的涂层比未经激光处理的涂层的切削深度和切削量明显减少和降低;(3)从共晶的角度可以认为,由于熔点差的存在,熔化的发生存在两种情况:①基体熔点高于合金化层熔点时,熔化首先从表面开始;②基体熔点低于合金化层熔点时,熔化首先发生在界面处.图7 激光熔覆后WC 颗粒形貌Fig.7 M orphology of WC particles after laser cladding参考文献:[1]王 慧,夏为民,金元生.含碳化钨硬相镍基涂层耐磨粒磨损性能研究[J ].摩擦学学报,1995,15(3):211-217.[2]黄金亮,马云庆.添加WC 对镍基合金熔覆层硬度及腐蚀磨损行为的影响[J ].金属热处理,1994,8:23-27.[3]吴新伟,曾晓雁,朱蓓蒂,等.激光熔覆镍基WC 合金组织与硬度变化规律[J ].热加工工艺,1997,3:14-17.[4]刘江龙,罗启泉,欧中心.激光扫描速度对灰铸铁的Cr表面合金化成分和组织结构的影响[J ].金属热处理学报,1993,3(14):33-37.[5]L IU J L ,LUO Q Q ,ZOU Z ser alloying on a castiron surface with W -V -Co -Cr alloying powder [J ].Surface and Coatings Technology ,1992(56):47-50.[6]WAN G M C ,WU W T.Microstructure of laser 2surface 2alloyed cast iron with Cr -Al -Y alloy[J ].Surface and Coatings Tech ,1995,72:181-188.[7]PANA G OPOULOS C N ,MAR K A KI E ,A G A THO 2CL EOUS.Excimer laser treatment of nickel 2coated cast iron [J ].Materials Science and Engineering ,1998,A241:226-232.[8]单际国,任家烈.金铸铁光束相变硬化层的组织和硬度[J ].应用激光,1999,19(5):265-268.(编辑 吕雪梅)・703・第3期李艳芳,等:铸铁表面激光熔敷镍基合金涂层的耐磨性研究。
碳钢表面激光熔覆镍基合金涂层及其高温磨损行为

收稿日期:2008211212基金项目:国家自然科学基金资助项目(50274028);教育部长江学者及创新团队发展计划项目(IRT0731)・作者简介:臧辰峰(1978-),男,辽宁鞍山人,东北大学博士研究生;刘常升(1963-),男,内蒙古奈曼旗人,东北大学教授,博士生导师・第30卷第10期2009年10月东北大学学报(自然科学版)Journal of Northeastern University (Natural Science )Vol 130,No.10Oct. 2009碳钢表面激光熔覆镍基合金涂层及其高温磨损行为臧辰峰,赵鹏飞,张小彬,刘常升(东北大学材料各向异性与织构工程教育部重点实验室,辽宁沈阳 110004)摘 要:应用激光熔覆法,采用镍基NiCrSiB 合金粉末,在20#碳钢表面制备了熔覆涂层・利用X 射线衍射仪分析熔覆层的相组成;利用摩擦磨损实验机对熔覆层的高温耐磨性能进行了研究;利用扫描电镜观察熔覆层形貌・结果表明:所制得熔覆层组织均一、致密,与基体形成了良好的冶金结合・镍基合金激光熔覆层硬度提高到基体的4倍;高温磨损率约为基体的1/3・熔覆层耐磨能力增强的主要原因在于熔覆层与基体良好的冶金结合,固溶强化和硼化物、硼碳化物等析出相的强化作用・关 键 词:#20碳钢;激光熔覆;NiCrSiB ;高温磨损中图分类号:TG 142 文献标识码:A 文章编号:100523026(2009)1021437204Laser Cladding of Ni 2based Alloy on #20Steel Surface and Its High 2T emperature Abrasive 2Wear B ehaviorZA N G Chen 2f eng ,ZHA O Peng 2f ei ,ZHA N G Xiao 2bi n ,L IU Chang 2sheng(K ey Laboratory for Anisotropy &Texture of Materials (Ministry of Education ),Northeastern University ,Shenyang 110004,China.Corres pondent :L IU Chang 2sheng ,E 2mail :csliu @ )Abstract :Laser cladding of Ni 2based alloy was implemented on the surface of #20carbon steel specimens by use of NiCrSiB powder.Then ,the phase composition of the cladding was investigated by XRD ,with its high 2temperature wearability investigated on an abrasion 2wear tester and its surface morphology observed by SEM.The results showed that cladding has even and compact microstructure that has been integrated metallurgically with #20carbon steel substrate.The microhardness of the cladding is 3times greater than the substrate ,but its high 2temperature wearability is just about one third of the substrate.The reasons why the wearability is improved are mainly the highly metallurgical integration of the cladding with substrate ,strengthening due to solid solution and that due to precipitation hardening from borides and boron carbonide.K ey w ords :#20carbon steel ;laser cladding ;NiCrSiB ;high temperature abrasive 2wear工程用#20低碳钢韧性好,生产成本低,经表面处理后可用于加热炉内外的辊道辊的制备,具有良好的应用前景和巨大的潜在经济效益・目前,现有辊道辊表面处理技术,诸如热喷涂、堆焊等,均存在一些不足和问题,如涂层组织中存在气孔、裂纹等缺陷,与基体结合不牢固,存在较大残余应力,生产中劳动强度大等等・激光熔覆工艺因其具有涂层成分不受基体成分的干扰和影响、厚度可以准确控制、与基体结为牢固的冶金结合、稀释度小、加热变形小等特点,在冶金、机械等领域得到了广泛的应用并受到材料科学与工程领域研究工作者的高度重视和深入研究[1-3]・本文应用激光表面改性技术,采用NiCrSiB 粉末,在#20碳钢基体表面进行激光熔覆处理,探索制备新型涂层,增强辊道辊的高温耐磨、耐腐蚀能力,提高辊道辊的使用寿命・1 研究方法研究材料为#20钢,主要成分(质量分数,%)为:C 0117~0124,Si 0117~0137,Mn 0135~0165,P ≤01035,S ≤01035,Fe 余量・910℃正火,显微组织为珠光体+铁素体・激光熔覆材料为NiCrSiB 合金粉末,其成分(质量分数,%)为:C 015~111,Cr 15~20,Si 315~515,B310~415,Fe <510,Ni 余量・样品的工作表面经#800砂纸磨光后,经丙酮清洗、干燥并称重・将球磨后的合金粉末与一定比例504胶水均匀混合后,涂抹在预处理后的合金表面(厚度约为015~017mm ),常温下置于干燥皿中晾干・激光熔覆工艺采用J HM 21GY 2400型脉冲Nd :YA G 固体激光器,优化后工艺参数如表1所示・表1 优化后的工艺参数Table 1 Proce ss parameters optimized输出电流A 扫描速度mm ・s -1离焦量mm 频率Hz 脉宽ms 2004.0+15153.0激光熔覆处理后的样品经抛光、腐蚀(腐蚀液为4%HNO 3酒精)后,利用光学显微镜(OM )、扫描电子显微镜(SEM )分析熔覆层的微观结构;利用X 射线衍射仪(XRD )分析样品的相组成・利用维氏硬度测试仪测量沿截面深度方向的显微硬度,加载载荷为100g ,加载饱和时间为10s ・摩擦磨损测试设备采用M G -2000型高温高速摩擦磨损实验机,实验各项参数为:100N ,500℃,250r/min ・分别对基体和多道搭接试样进行磨损试验,转数为2000,4000和6000r ,即对应的磨损时间为8,16和32min ,摩擦副材料为淬火加低温回火后的#60钢,其硬度为60HRC ・磨损后测量磨损失重,计算磨损率,并采用扫描电镜对磨损表面进行观察・2 结果与讨论2.1 金相分析与相组成、硬度图1是激光熔覆层表面的显微组织图,NiCrSiB 粉末被激光熔覆于#20钢基体上后,熔覆层与基体表层结合良好,呈冶金结合・激光熔覆层整体均匀、致密,基本没有夹杂物、气孔,但是存有少量裂纹缺陷・熔覆层的下方有一条白亮带,是由于金属在凝固过程中的冷却速度极快而形成,其晶粒细小,淬火效果好,组织致密・界面下方的#20钢基体是珠光体+马氏体组织・图1 搭接熔覆层显微组织Fig.1 Microstructure of interface between claddingand substrate连续激光器具有较高的生产效率,在工业生产中被广泛应用,但是却很容易在工件上造成热量集中而开裂・本实验使用脉冲Nd :YA G 激光器,成功地在#20钢表面制备了较大面积质量良好的镍基熔覆涂层・与连续激光相比,脉冲激光显著降低了在工件上的热量集中程度[4],这是因为两个脉冲间隔的时间很短[5],界面处在激光快速冷却过程中的热应力较小,降低开裂倾向・图2为#20钢表面激光熔覆镍基合金涂层断面组织扫描电镜形貌・由图中可以看到,从熔覆层表层至#20钢基体不同区域里,熔覆层组织致密・熔覆层表层组织细小、致密,为等轴晶,中部逐步发展为细小树枝晶和方向紊乱的较为粗大的树枝晶・熔覆层-基体界面处的枝晶垂直于界面逆图2 激光熔覆层的SE M 形貌Fig.2 SE M image s of morphology after cladding(a )—表面;(b )—界面・8341东北大学学报(自然科学版) 第30卷热流方向外延生长,这些不同形貌的组织与激光熔覆时温度梯度和凝固速度密切相关・激光表面熔化属于快速凝固工艺原地熔化类,当激光束辐照,使材料表面快速熔化,材料本身为一有效的冷源,当激光束关闭或移开后,局部熔化区立即快速凝固・根据成分过冷理论,固液界面以低速平面晶的方式生长,最终在熔池底部与基体的结合区出现无微观偏析的组织,即所谓的“白亮带”,如图1所示・“白亮带”的存在,标志着镍基熔覆层与钢基体已经形成良好的冶金结合[6]・随着距熔池底部距离的增加,平界面开始不稳定,从平界面上产生许多突起,深入成分过冷区内,由于成分过冷区域较窄,这些突起不会产生分枝,从而以条状胞状晶形状生长,如图2b 所示・随着凝固的继续,胞状晶逐渐发展为胞状树枝晶以及树枝晶・图3为镍基激光熔覆层表面的XRD 图・熔覆层中含有Cr 23C 6,Fe 3B ,CrB 等化合物・图3 熔覆层表面的XRD 图Fig.3 XRD pattern of the laser cladding surface熔覆层主要是由(Fe ,Ni )固溶体基体和Cr 23C 6,Fe 3B ,CrB 等化合物组成・在激光熔覆的快速凝固过程中,镍基涂层先形成(Fe ,Ni )固溶体,过饱和的Fe ,Si ,B ,Ni 等原子间形成各种化合物・Ni60基粉末中含有一定量的Si 和B ,可以夺取氧化物中的氧从而分别形成SiO 2和B 2O 3,生成的SiO 2和B 2O 3熔点低、比重小、流动性好,能和其他夹杂物一起形成熔渣上浮,并带出气体,从而获得氧化物含量相对低、气孔率少的熔覆层;并在熔覆层表面形成薄膜,有效地保护高温熔态合金被氧化,使熔覆过程可在大气条件下方便进行,大大增加了激光熔覆的实用性・另外,B 和Si 还降低了镍基合金的熔点,增加了合金与#20钢基体的浸润作用,对合金的流动性及表面张力产生有利的影响・这些物质的生成,将会使得镍基涂层具有更优异的高温耐磨性能和抗热性能[7]・图4为镍基激光熔覆层的显微硬度曲线・从图可见镍基涂层的硬度较#20钢基体有所提高,熔覆层的硬度最高能达到806HV ,约是#20钢基体硬度(206HV )的4倍・镍基涂层硬度的显著提高主要归因于Cr 23C 6,Fe 3B ,CrB 等化合物以及(Fe ,Ni )固溶体的形成[8-9]・从熔覆层到#20钢基体,显微硬度逐渐减小,但没有突变,这就会使熔覆层与基体之间的应力平稳过渡,减小了涂层失效的趋势;由于硬度在很大程度上和耐磨性有一定的正比关系,所以镍基熔覆层高的显微硬度会使其耐磨性与#20钢基体相比会有很大提高・图4 熔覆层截面显微硬度Fig.4 Microhardne ss distribution along cross 2sectional depth of the laser cladding sample2.2 磨损质量损失与形貌分析图5为#20钢基体和激光熔覆层在不同磨损时间的磨损率曲线图・随着磨损时间的增长,#20钢基体和激光熔覆层的磨损率曲线呈明显上升趋势,而激光熔覆层的磨损率增长幅度比较小・当磨损时间为8min 时,#20钢的磨损率是熔覆层的215倍,随着磨损时间的延长,#20钢的耐磨性能越来越差,当磨损32min 后,#20钢的磨损率已经是激光熔覆层的3倍・可见激光熔覆使#20钢的耐磨性能得到了明显改善・图5 熔覆层与基体磨损率曲线Fig.5 Mass loss rate due to wear 2off betweencladding and substrate图6为磨损32min 后的#20钢及熔覆层的形貌・从图中可见,磨损后二者都出现塑性变形・但与#20钢相比,激光熔覆后磨损表面要平滑得多,犁沟更轻微・这可能是因为激光熔覆涂层表面9341第10期 臧辰峰等:碳钢表面激光熔覆镍基合金涂层及其高温磨损行为存在硬质相,涂层与#20钢基体形成了冶金结合,耐磨性能大大提高・且前者以粘着磨损为主+高温氧化磨损+磨粒磨损,后者以磨粒磨损为主・图6 磨损表面形貌Fig.6 Morphology after abrasive 2wear te st(a )—基体;(b )—熔覆层・磨损实验表明,通过激光熔覆实现涂层和#20钢之间的冶金结合,能很好地改善#20钢的耐磨性能・由于#20钢较软,很容易在磨损过程中产生塑性变形,从而引起磨损・在#20钢表面制备一层硬度较高而且韧性较好的强韧涂层,磨损过程中摩擦副和#20钢之间的载荷将被这一强韧涂层很好地传递,大大降低了#20钢塑性变形倾向,改善工件的耐磨损性能・脉冲Nd :YA G 激光熔覆层除了固溶强化外,还有细晶强化和硬质相强化,而且韧性相(Fe ,Ni )固溶体的形成使涂层与基体的界面处具有牢固的冶金结合,使涂层既强又韧,这是熔覆层耐磨性提高的重要原因・3 结 论1)采用脉冲Nd :YA G 激光在#20碳钢表面制备了良好的镍基合金涂层・熔覆层组织致密,无裂纹,与基体形成了良好的冶金结合・2)镍基合金熔覆层由Fe ,Ni 合金构成,内部含有Cr 23C 6,Fe 3B ,CrB 等析出相・熔覆层硬度得到显著提高(806HV ),约为#20钢基体硬度(206HV )的4倍,熔覆层的高温磨损率仅是#20钢基体的1/3・3)熔覆层与基体良好的冶金结合、固溶强化和硼化物、硼碳化物等析出相的强化作用是熔覆层耐磨能力提高的主要原因・参考文献:[1]刘常升,才庆魁・激光表面改性与纳米材料制备[M ]・沈阳:东北大学出版社,2001:38-41・(Liu Chang 2sheng ,Cai Qing ser surface modificationand synthesis of nano materials[M ].Shenyang :Northeastern University Press ,2001:38-41.)[2]Chiu K Y ,Cheng F T ,Man H C.Cavitation erosion resistance of AISI 316L stainless steel laser surface 2modified with Ni Ti [J ].M aterials Science and Engi neeri ng ,2005,A392:348-358.[3]Chiu K Y ,Cheng F T ,Man H ser cladding of austenitic stainless steel using Ni Ti strips for resisting cavitation erosion [J ].M aterials Science and Engi neeri ng ,2005,A402:126-134.[4]Sun S ,Durandet Y ,Brandt M.Parametric investigation of pulsed Nd :YA G laser cladding of satellite 6on stainless steel [J ].S urf ace and Coati ngs Technology ,2005,194(2/3):225-231.[5]Brygo F ,Dutouquet C ,Guern F L ,et al .Laser fluency ,repetition rate and pulse duration effects on paint ablation[J ].A pplied S urf ace Science ,2006,252(6):2131-2138.[6]Zhang D W ,Lei T C ,Zhang J G ,et al .The effects of heat treatment on microstructure and erosion properties of laser surface 2clad Ni 2base alloy [J ].S urf ace andCoati ngsTechnology ,1999,115(2/3):176-183.[7]Wang B Q ,G eng G Q ,Levy A V.Effect of microstructure on the erosion 2corrosion of steels[J ].Wear of M aterials ,1991(1):129-136.[8]Div M G ,Cuppari ,Souza R M ,et al .Effect of hard second phase on cavitation erosion of Fe 2Cr 2Ni 2C alloys [J ].Wear ,2004,258:596-603.[9]刘芳・结晶器铜合金表面激光熔覆制备强韧耐磨涂层的研究[D ]・沈阳:东北大学,2004:101-104・(Liu Fang.Study on preparation of strengthening andtoughening wear resistant coatings on crystallizer copper alloy by laser cladding [D ].Shenyang :Northeastern University ,2004:101-104.)441东北大学学报(自然科学版) 第30卷。
镍基高温合金表面激光熔覆制备Al2O3-TiO2陶瓷涂层

t o tn y l s r ca d n he c ai g b a e l d i g,whi h oe c r mi c ai g p e a e y ls rc a dig s a ld fo l t e wh l e a c o tn r p r d b a e ld n p le r m e s sr t e a e ub tae prhe td.Th x eln e oma e o ea c c a ig wa a h e e y ls r ca i t e e c le t p r r nc fc r mi o t s c iv d b a e lddng wih f n
f c fA1O3一Ti e a c h s h g o ae o 2 O2c r mi a i h c mpa t e s a d sr n o d n te t t o o v o s c a k c n s n to g b n i g sr ngh wi n b iu r c s h a d p rusi h n e a e b t e ea c c ai g a o d c a ig n o o n t e it r c ewe n c r mi o tn nd b n o t .Ac o d n oe pei n e u t ,i f n c r i g t x rme tr s ls t c n b e u e ha h n r a i g o e a c p wd r e st n h e r a i g o e e aur r din a e d d c d t tt e i c e sn fc r mi o e sd n i a d t e d c e sn ft mp r t e g a e t y i a e ld i g p o e sc n i n l s rc a d n r c s a mpr v e a c fr blt b i u l o e c r mi o ma i y o vo sy. i Ke y wor s:c r mi o t g;A1 一Ti ;ls r ca dng;n c e— a e u e aly;mi r sr t r d e a c c ai n 2 O3 O2 a e l d i i k lb s d s p r lo c o tucu e
H13钢激光熔覆Ni基MoSi2复合材料涂层组织性能研究的开题报告

H13钢激光熔覆Ni基MoSi2复合材料涂层组织性能研究的开题报告一、研究背景和意义H13钢是一种广泛应用于模具、压铸模、挤压模等制造行业的高强度工具钢。
然而,在长期使用过程中,H13钢表面会受到摩擦、腐蚀等因素的影响,导致表面磨损和松散。
为此,需要采取一些有效的表面保护措施,以使其表面保持良好的耐磨性能。
激光熔覆技术是一种常用于表面保护的方法,可以制备各种复合材料涂层。
这种技术广泛应用于汽车、航空航天、钢铁、电力等领域中。
Ni 基MoSi2复合材料涂层是一种具有优异的高温抗氧化、耐磨性能的涂层材料,已经在高温领域中被广泛应用。
因此,使用激光熔覆技术制备Ni基MoSi2复合材料涂层作为H13钢表面保护材料具有显著的优势。
二、研究内容和方法本研究旨在研究激光熔覆制备Ni基MoSi2复合材料涂层的组织性能,并探究其在保护H13钢表面方面的可行性。
具体内容包括:1.利用激光熔覆技术制备Ni基MoSi2复合材料涂层2.探究熔覆工艺对涂层组织的影响3.对涂层的微观组织进行分析和表征4.测试Ni基MoSi2复合材料涂层的性能,包括高温抗氧化性、耐磨性能等5.对涂层的成分、微观组织和性能进行综合评价,并分析其在保护H13钢表面方面的可行性。
本研究主要采用材料学、热力学、物理学和化学等交叉学科的方法,通过实验室制备涂层样品,进行涂层材料组织性能的测试分析和表征工作,最终达到对激光熔覆Ni基MoSi2复合材料涂层涂层的组织性能研究。
三、预期成果和意义本研究预期成果如下:1.研究激光熔覆Ni基MoSi2复合材料涂层的制备工艺及其微观组织结构。
2.研究该涂层在高温环境下的抗氧化性能、磨损性能等。
3.对涂层的成分、微观组织和性能进行综合评价,并分析其在保护H13钢表面方面的可行性。
本研究的意义在于,为H13钢表面保护提供了一种新材料,拓宽了材料的应用范围,同时本研究对激光熔覆技术的优化和应用也具有重要意义。
大面积Ni25合金梯度涂层的激光熔覆

3 实验 结 果 及 分 析 1 激光熔覆工艺方法及过程概述 . 2 依送粉工艺 的不 同 , 光表面熔覆 技术可分 为两类 : 激 预置涂 层法 31 激光熔覆涂层 的显微组织及成 分 . 和同步送粉法。 预置涂层法是先将粉末与粘结剂混合后涂在基体表面 311 熔覆层 的显微组织结构 .. 干燥后进行激光加热 . 同步送粉法是在激光照射到基体 的同时侧 向送 粉, 粉末熔化后与基体微溶 冷却后得到熔覆层 1 本课题研究的 目的和意义 . 3 激光熔覆 是一个复 杂的物理 、 化学 冶金过程 . 熔覆过程 中的参数 对熔覆件的质量有很大的影响。 本次实验主要是通过变化各个工艺参 数, 来检测表面涂层的组织上和性能上的变化。从而找 到最适 当的工 艺方法来获 得具 有较高 的耐磨性 、 耐腐蚀 性 、 高硬 度等性能 的表 面涂
se ls b t t u fc .h nwe wilrs ac h c t eu e ad e s te u sr e s ra eT e , l e e rh te mimsm tr ,h rn s,we lrssa c ,c ro in ( o o i o t gte rs lss o h tte a a" e itn e orso f c mp st c ai . eut h w ta h e n h h r n s,we eitn e or so fc mp st o t g i i rv d b sn ae u fc dfc t nt rd c o tn so t ad es r a rssa c ,c ro in o o o i c ai s mp o e yu igls rs ra emo iiai op o u e c ai g n i. e n o
层
2 实 验 内容
中科院兰州化物所科技成果——高性能自润滑耐磨激光熔覆涂层与激光强化技术

中科院兰州化物所科技成果——高性能自润滑耐磨激光熔覆涂层与激光强化技术成果介绍激光熔覆是一种利用激光处理的表面改性技术,它可以在低成本的基体材料上制成高性能的表层。
此技术节约了大量的贵重合金,适用于工具、模具、机械零件的修复、抗摩擦及耐腐蚀涂层的加工等。
本课题组利用激光熔覆技术研制开发了镍基金属间化合物基宽温域自润滑耐磨覆层材料,可以实现室温至1000°C宽温域环境下连续自润滑、耐磨和抗氧化。
其具体性能指标见下表。
目前市场上还未见到能达到这些技术指标的自润滑耐磨涂层材料。
该润滑涂层可应用于航天、舰船和汽车工业发动机的机械系统(涡轮叶片)、涡轮发动机进气阀顶杆、导向叶片、闭门器、减振器、制冷循环系统等机器零部件。
镍基金属间化合物基宽温域自润滑耐磨覆层材料特性:与基材呈冶金结合,结合强度>350MPa硬度:HRC58-60致密性:组织致密,无气孔摩擦系数:<0.3(室温),<0.32(1000°C)磨损率:<1×10-5mm3/N•m(室温),<3×10-5mm3/N•m(1000°C)使用温度:室温到1000°C随着我国航空、汽车工业以及海洋开发等的高速发展,对高推重比、轻量化的机械设备的需求日益扩大,铝合金、镁合金以及钛合金等合金材料得到广泛应用。
但在实际应用中铝合金及钛合金存在润滑耐磨性差,镁合金存在耐蚀性不足等问题。
本课题组研制开发的铝合金表面自润滑耐磨覆层能解决铝合金零部件在室温至400°C中低温段的自润滑、耐磨问题。
其组织致密,硬度可达HV1000-1200。
具体技术指标见下表。
本课题组开发的钛合金表面自润滑耐磨覆层解决钛合金零部件的自润滑、耐磨、耐腐蚀问题。
除覆层材料开发外,铝、镁合金表面激光强化技术是解决铝合金零部件在机械应力、热应力、气蚀等作用下的热疲劳失效、气蚀冲击等问题的有效手段。
铝合金强化层厚3-4mm,硬度可达硬度HV140-160,抗疲劳性能提高2个数量级。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
申请书正文1.项目名称激光熔覆镍基二硫化钼高硬度耐磨涂层技术的研发2. 研究工作的科学意义2.1研究的理论与实际意义激光熔覆作为新兴的表面改性技术,利用高功率激光的快速熔覆效应,可以在低成本基材表面获得优异耐蚀、耐磨、耐热等性能的涂层,能控制稀释率,可局部熔覆,微观结构细致,热影响区小,并使涂层材料快速熔化和冷却而与基体材料形成良好的冶金结合,结合强度高。
和传统的表面改性技术相比,激光熔覆技术具有如下独特的优点:(1)技术经济效益好,可灵活地在一些表面性能差、价格便宜的基体金属表面制备出耐磨损、耐腐蚀、耐高温的不同成分的合金,用以取代昂贵的整体合金,从而大大降低成本;(2)可在同一基体上通过激光熔覆灵活地制备出各种不同成分和性能的表面合金层,并可在同一零件的不同部位根据需要进行不同的熔覆;根据零件耐磨、耐蚀、耐热、抗氧化的实际工况要求,可任意配制熔覆的成分;(3)激光束能量密度高(激光熔覆所需功率为激光淬火的2~4倍),凝固时冷却速度快(105~106℃/s),激光熔覆层凝固组织细小,凝固偏析很轻,并有可能产生过饱和相、亚稳相和非晶相;(4)所形成的熔覆层与基体间的结合为冶金结合,在结合界面附近,熔覆涂层组织具有明显的梯度渐变特征,保证了熔覆涂层与基体之间良好的结合力。
基于当前工业生产中高温、高湿环境对零部件耐磨涂层提出更高要求,当前国内外相关科研机构对形成熔覆层的基体材料展开大量研究,二硫化钼作为机械磨损领域最重要的固体润滑剂,特别适用于高温高压下。
它还有抗磁性,可用作线性光电导体和显示P型或N型导电性能的半导体,具有整流和换能的作用。
二硫化钼还可用作复杂烃类脱氢的催化剂。
它也被被誉为“高级固体润滑油王”。
与传统的液体润滑剂相比,其具有如下优势:(1)彻底地消灭了漏油,干净利索,大大的促进了文明生产;(2)能节省大量的润滑油脂;(3)改善运行技术状况,延长检修周期,减轻了维修工人的劳动强度,节约劳动力;(4)由于二硫化钼的摩擦系数低,摩擦设备间产生的摩擦阻力小,可以节约电力消耗,根据兄弟单位的测定可节约电力为12%;(5)能减小机械磨损,延长摩擦设备的使用寿命,减少设备零件的损耗,提高设备的出勤率;(6)应用二硫化钼润滑,可以解决技术关键,提高工作效率和工作精度;(7)二硫化钼具有填平补齐的作用,可以恢复某些零件的几何尺寸,延长使用寿命;(8)二硫化钼具有防潮、防水、防碱,防酸等特性;(9)应用二硫化钼的塑料或粉末来冶炼的成型零件,可以节约大量的有色金属;(10)某些设备采用二硫化钼润滑后,可以取消复杂的供油系统,大大简化了设备结构,相对提高了现在有效面积的利用率,同时,也将引起设备设计上的重大改革。
综合以上所述,二硫化钼固体润滑基的确是一种符合“多、快、好、省”的新型润滑材料,应该大力推广应用。
然而由于二硫化钼的热稳定性差,当温度达到450℃时,出现升华现象,使其无法单独在热喷涂、等离子喷涂、激光熔覆等高温环境中实现与基体的互溶,当前工业中,只能与油脂混合,作为不能应用于液体环境中的二硫化钼润滑脂使用,肘制了它的使用范围。
2.2 国内外研究现状综述2.2.1 激光熔覆国内外研究的现状近年来,在保证材料本身良好的机械性能的基础上,为获得优异的摩擦磨损性能,利用激光熔覆等手段在材料表面喷涂/涂覆高硬度、高耐磨涂层是研究的热点。
李军等采用激光熔覆原位合成技术在不锈钢基体表面制备了TiB2/WC增强镍基复合涂层,结果表明,涂层主要由TiB2、WC、γ-Ni 等物相组成,细小的TiB2和WC 粒子主要分布于γ-Ni 枝晶间,可阻碍基体晶粒晶界的推移长大;涂层具有较高的抗裂能力,与基体具有较好的结合强度。
王华明等在不锈钢基体上激光熔覆制备了Mo-Ni-Si、Mo-Co-Si 等系列的耐磨材料涂层体系,研究表明这些耐磨涂层均具有很高的硬度以及良好的耐磨性能。
张大伟等在2Cr13马氏体不锈钢表面激光熔覆Ni基及Ni+Cr3C2合金,对比研究分析发现,Ni基合金涂层的的组织主要为γ-Ni,添加Cr3C2涂层中生成了较多的碳铬和硼铬化合物。
A.Yakovlev等利用Nd:YAG激光熔覆含自润滑材料CuSn和增强相陶瓷材料WC/Co 的金属基耐磨复合涂层,实验结果显示当粉末中金属基(C 1.35,Cr 30.5,Fe 3,Ni 3,Si 1)、自润滑材料(CuSn)与陶瓷材料(WC/Co)百分比分别为56、24与20时,制备出的涂层拥有高的硬度和低的摩擦系数(平均显微硬度为730 HV,室温下平均摩擦系数为0.12)。
李松林,向锦涛,周伍喜,李玉玺,陈文等采用超音速火焰喷涂(HVOF)在1Cr18Ni9Ti 不锈钢表面制备WC-(W,Cr)2C-Ni耐磨复合涂层,研究结果显示涂层中的硬质相WC 保证了涂层具有优异的耐磨性能。
综上所诉,激光熔覆技术发展前景广阔,主要将朝着以下几个方面深入研究:(1)制备激光熔覆专用材料。
目前采用的熔覆材料是从喷涂合金材料中套用过来的,不能体现激光熔覆技术本身的优越性,因此对常用基材根据需求采用的熔覆材料做系统性定量分析,并供研究生产查阅;(2)探索激光熔覆最优工艺。
优化激光熔覆加工各工艺参数,构建起各参数之间关系的数据库,方便根据不同熔覆材料选取最优工艺参数,以满足工业生产的需要;(3)深入研究激光熔覆理论。
目前对激光熔覆的理论研究还是比较浅层次的,应深入对熔覆层微观组织的形成、演化机理及规律的研究;通过对熔池的温度场分布与对流机制的研究,建立熔覆过程物理模型;研究界面的精细结构,并应用计算机模拟分析,基本实现界面的相容性设计;(4)开发激光熔覆新工艺新方法。
探索激光熔覆技术与其他相关加工方法结合的新技术,达到“1+1>2”的共赢模式,不仅能解决激光熔覆技术本身带有的一些先天不足,还能拓展未来激光熔覆技术应用领域,使该技术能突破“瓶颈”,实现质的飞跃。
2.2.2二硫化钼当前应用的现状及问题二硫化钼(MoS2)作为固体润滑剂的历史可以上溯到17世纪。
在19世纪中期的加利福尼亚淘金热时代,二硫化钼就被作为马车轴承润滑剂。
二战期间,德国的马克思·普朗克研究所和美国国家航空和宇航局的前身国家航空委员会都曾进行过将二硫化钼用于工业应用的试验,并开发了有机粘结固体润滑膜。
到20世纪50年代初,美国制定二硫化钼的美国军用标准,并将其作为军事机密。
随后,二硫化钼溅射膜和离子镀膜相继出现。
在新兴的产业部门和新兴的技术领域中都在逐渐应用固体润滑,如以机器人和电子计算机为主的电子机械中,其主要的润滑部分(如齿轮机构、谐波减速器、轴承、滚珠丝杠、链索和链轮等)就是常用聚四氟乙烯和二硫化钼润滑剂。
常见二硫化钼干膜的组份、使用方法和用途见表1。
国外二硫化钼润滑剂见表2,从膜的耐磨性来看,使用有机粘结剂的效果比无机粘结剂的好,但就耐热性而言却是前者的效果比后者的差。
据文献报道,在相同条件下,含二硫化钼的粘结固体润滑膜在真空中的摩擦系数约为大气中的1/3 ,而耐磨寿命比大气中的高几倍甚至几十倍。
故二硫化钼粘结固体润滑膜是真空机械润滑的首选材料。
研究发现一些硫化物可以提高二硫化钼在金属底材的成膜能力和抑制二硫化钼的氧化进程。
同时Fischer等认为二硫化钼和石墨具有协同效应,可以降低摩擦系数和磨损。
Bartz也指出,二硫化钼及石墨与Sb2SbS4之间存在着明显的协同效应。
二硫化钼也有他的缺点,如导热性差、摩擦系数还不足够低、渗透能力不不强(于稀油相比)等,这些缺点正是进一步扩大使用范围的主要障碍,对比有关工业发达国家十分重视对固体润滑剂的研究,也曾专门召开过国际性的润滑会议,以交流有关情报、探讨新工艺技术,美国、日本和西欧一些工业发达国家近年来大都建立了摩擦,磨损、润滑中心。
摩擦磨损润滑学已单独地成一门新兴的学科,在国外许多大学里开设了摩擦磨损润滑学的课程,而固体润滑剂也是讲授和研究的课题之一,我国亦有专门机构从事研究。
但有关二硫化钼的热熔覆技术未见报道。
2.2.3 对科技、经济和社会发展的作用二硫化钼是由天然钼精矿粉经化学提纯后改变分子结构而制成的固体粉剂。
色黑稍带银灰色,有金属光泽,触之有滑腻感,不溶于水。
产品具有分散性好,不粘结的优点,可添加在各种油脂里,形成绝不粘结的胶体状态,能增加油脂的润滑性和极压性。
也适用于高温、高压、高转速高负荷的机械工作状态,延长设备设备零部件的使用寿命。
若能实现二硫化钼的高温熔覆,使二硫化钼与基体融合,形成“滚珠”润滑结构,将大大拓展有“固体润滑剂之王”美誉的二硫化钼的使用范围,给当前润滑领域的带来具革命性的颠覆,为工业发展提供强大的助动力。
3.本项目研究目标,及其与申请者研究工作长期目标的关系3.1 本项目研究目标(1)硬度表面激光熔覆层硬度大于1000HV;(2)摩擦系数表面激光熔覆层摩擦系数比基体材料降低0.3以上;(3)耐磨性表面激光熔覆层磨损量比基体材料降低40%以上。
3.2 与申请者研究工作长期目标的关系申请者自毕业以来一直从事材料表面化学、电化学及激光改性技术的应用、管理、研发、推广及教学工作,7年来对材料表面改性技术的现状及发展趋势,具有极为深刻的了解、领悟及热爱。
随着工业发展及社会进步,市场对各类产品的综合性能提出了更高的要求,促使着新型高性能的表面改性技术的不断发展,激光作为一种环境友好的高能量、高效率及个性化的加工手段势必主导未来的工业生产领域。
如何将激光运用到传统的工业生产制造领域,实现工业技术的突破与创新,是肘制激光技术应用于材料表面改性领域发展的难关。
本项目涉及的电镀与激光技术联合运用,充分运用激光的急冷急热的特点,创造性的实现二硫化钼的高温熔覆,将二硫化钼的应用领域拓宽至液体环境的润滑领域,赋予激光表面改性技术的应用新的思路,是申请者在材料表面改性技术研发的新的尝试及探索。
4.项目研究内容、研究方案和进度安排4.1 项目研究内容本课题研究以高硬度的镍及二硫化钼主要熔覆层成膜物,采用电镀技术与激光熔覆技术组合的工艺,实现与基体为冶金结合的镍与二硫化钼形成“滚珠”型润滑结构的高硬度耐磨涂层。
主要内容包括:(1)研究并开发一种电镀镍及二硫化钼的复合镀液及其配套工艺,并系统的研究镀液组分及工艺条件对镀层中二硫化钼的影响;(2)系统研究激光工艺参数对熔覆层性能及其二硫化钼含量的影响;(3)镍基二硫化钼高硬度耐磨激光熔覆涂层质量控制;(4)研究熔覆工艺参数对二硫化钼分解后硫元素对熔覆层质量的控制。
4.2研究方案4.2.1 拟采用方法及手段为达到本项目的研究目标,必须对试验过程的各个环节进行监控和检测,采用霍尔槽试验,近远阴极、物相分析、组织观察、耐磨性能、表面硬度、成分分析等方法组合,优化复合电镀的镀液成分、工艺条件及激光熔覆工艺条件。