坝体稳定计算书

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重力(低)坝稳定计算

重力(低)坝稳定计算

1.基本数据坝顶高程H顶(m) 2.5上游水位高程H上(m) 5.93坝底高程H底(m)0下游水位高程H下(m) 5.08坝下游起坡高程H1(m) 2.5泥沙高程H泥(m)0坝顶宽度B(m)2f'抗剪断摩擦系数0.5 r沙干(KN/m3)12c'抗剪断凝聚力(kpa)50坝上游坡比n0r砼(KN/m3)24坝下游坡比m2r水(KN/m3)10坝底宽度b(m)7r沙浮(KN/m3)8坝上游起坡高程H20内摩擦角Φ0基础摩擦系数f0.52.计算过程V1坝自重(KN)120V1坝自重的力臂(m)6V2坝自重(KN)150V2坝自重的力臂(m) 3.33V3坝自重(KN)0V3坝自重的力臂(m)7上游水平水压力(KN)175.8245上游水平水压力的力臂(m) 1.98下游水平水压力(KN)129.032下游水平水压力的力臂(m) 1.693333上游垂直水压力(KN)0上游垂直水压力的力臂(m)7下游垂直水压力(KN)258.064下游垂直水压力的力臂(m) 3.386667扬压力(KN)385.35扬压力的力臂(m) 3.59007泥沙水平压力(KN)0.00泥沙水平压力的力臂(m)0.00泥沙垂直压力(KN)0泥沙垂直压力的力臂(m)7.00水平力总和∑P(KN)46.79垂直力总和∑T(KN)142.71抵抗弯矩M1(KN.m)2312.47主动弯矩M2(KN.m)1730.98抵抗弯矩截面模量W(m3)8.17离坝底宽中点偏心距e-0.573.计算结果抗摩擦稳定系数K 1.52抗剪断稳定系数K´9.00抗倾稳定系数Fs 1.34最大应力σmax(kpa)30.43最小应力σmin(kpa)10.35最大应力与最小应力之比 2.94坝顶高程H 顶(m)3716.6上游水位高程H 上(m)坝底高程H 底(m)3713.1下游水位高程H 下(m)坝下游起坡高程H 1(m)3716.6泥沙高程H 泥(m)坝顶宽度B(m)1f'抗剪断摩擦系数r 沙干(KN/m3)13c'抗剪断凝聚力(kpa)坝上游坡比n 0r 砼(KN/m3)坝下游坡比m 0.7r 水(KN/m3)坝底宽度b(m) 3.45r 沙浮(KN/m3)坝上游起坡高程H 23715.6内摩擦角Φ基础摩擦系数f0.6墙体容重γq (kn/m3)23挡土墙高(m)均布荷载q(kn/m2)0挡土墙顶宽(m)填土容重γ(kn/m3)19墙趾宽度(m)填土表面与水平线所成倾角β(°)0墙趾高度(m)填土内摩擦角φ(°)35墙踵宽度(m)填土与墙背间摩擦角δ(°)11墙踵高度(m)墙背填土高度H(m)4挡墙背侧常年水位高度(m)外荷载等带土土层厚度h 0(m )0挡墙外侧常年水位高度(m)基底表面与墙体摩擦系数μ0.45背坡坡比m 墙背与铅直线的夹角α1(°)19.29挡土墙基底倾角α0(°)地震角ε(°)3挡土墙基底水平投影宽度墙体的面积A(m2) 5.05挡土墙重心离墙趾的水平0(m)谷坊堤防。

重力坝抗滑稳定计算书

重力坝抗滑稳定计算书

深圳市野生动物救护中心养公坑蓄水工程技施设计浆砌石重力坝抗滑稳定计算书国家电力公司中南勘测设计研究院2004年12月说 明1.计算目的与要求对拟定的体型进行抗滑稳定计算,求出拟定体型在各种设计工况下的抗滑稳定安全系数。

同时对坝基面的应力进行计算,以论证是否满足规定的正常使用极限状态与承载能力极限状态要求。

2.计算基本依据1. 建筑体型结构尺寸见附图1;2. 主要地质参数见资料单;3. 材料容重: 浆砌块石:取3/0.23m kN s =γ;水:取3/8.9m kN w =γ; 土的饱和溶重3/12m kN =γ3.计算方法及计算公式 1. 基本假定 1) 坝体为均质、连续、各向同性的弹性材料; 2) 取单宽1米计算,不考虑坝体之间的内部应力。

3)本工程规模小,只计算坝体的抗滑稳定,不对坝体剖面进行浅层与深层抗滑稳定分析以及坝基面应力分析。

2. 地基应力计算按偏心受压公式计算应力:σmax=W M AG ∑∑+ σmin =WMAG∑∑-式中 ∑G —坝体本身的重力,kN ;A ——坝基的受力面积,m 2;∑M —坝体各部分的重力对形心的弯距,kN.M;W —作用在计算截面的抗弯截面系数;3.抗滑稳定坝受到铅直力和水平力的共同作用下,要求沿坝基底面的抗滑力必须大于作用在坝结构水平向的滑动力,并有一定的安全系数。

计算公式为:K C =∑∑Hf G *式中K c —结构的抗滑稳定安全系数;∑G —坝的基底总铅直力,kN ; ∑H —坝的水平方向总作用力,kN ; f —坝基底的摩擦系数。

4.计算结果总表5.结论经由计算可知,该方案,结构能够满足浆砌石坝在不同运用时期的地基应力和抗滑稳定要求,不会发生地基沉陷和滑动变形,并满足经济适用的原则。

6.主要参考书目a )《浆砌石坝设计规范(SL25-91》;b )《水工建筑物荷载设计规范(DL5077—1997)》;c )天津大学 祁庆和《水工建筑物(上册)》(水利电力出版社—1992)溢流坝的稳定计算1基本资料由于坝体受力为平面结构,取单位宽度坝体进行计算。

重力坝抗滑稳定计算书

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重力坝抗滑稳定计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1深圳市野生动物救护中心养公坑蓄水工程技施设计浆砌石重力坝抗滑稳定计算书国家电力公司中南勘测设计研究院2004年12月说 明1.计算目的与要求对拟定的体型进行抗滑稳定计算,求出拟定体型在各种设计工况下的抗滑稳定安全系数。

同时对坝基面的应力进行计算,以论证是否满足规定的正常使用极限状态与承载能力极限状态要求。

2.计算基本依据1. 建筑体型结构尺寸见附图1;2. 主要地质参数见资料单;3. 材料容重: 浆砌块石:取3/0.23m kN s =γ;水:取3/8.9m kN w =γ; 土的饱和溶重3/12m kN =γ3.计算方法及计算公式 1. 基本假定 1) 坝体为均质、连续、各向同性的弹性材料; 2) 取单宽1米计算,不考虑坝体之间的内部应力。

3)本工程规模小,只计算坝体的抗滑稳定,不对坝体剖面进行浅层与深层抗滑稳定分析以及坝基面应力分析。

2. 地基应力计算按偏心受压公式计算应力:σmax =WM AG ∑∑+σmin =WMAG ∑∑-式中 ∑G —坝体本身的重力,kN ;A ——坝基的受力面积,m 2;∑M —坝体各部分的重力对形心的弯距,;W —作用在计算截面的抗弯截面系数;3.抗滑稳定坝受到铅直力和水平力的共同作用下,要求沿坝基底面的抗滑力必须大于作用在坝结构水平向的滑动力,并有一定的安全系数。

计算公式为:K C =∑∑Hf G * 式中K c —结构的抗滑稳定安全系数;∑G —坝的基底总铅直力,kN ; ∑H —坝的水平方向总作用力,kN ; f —坝基底的摩擦系数。

4.计算结果总表5.结论经由计算可知,该方案,结构能够满足浆砌石坝在不同运用时期的地基应力和抗滑稳定要求,不会发生地基沉陷和滑动变形,并满足经济适用的原则。

6.主要参考书目a )《浆砌石坝设计规范(SL25-91》;b )《水工建筑物荷载设计规范(DL5077—1997)》;c)天津大学祁庆和《水工建筑物(上册)》(水利电力出版社—1992)溢流坝的稳定计算1基本资料由于坝体受力为平面结构,取单位宽度坝体进行计算。

坝体稳定计算书

坝体稳定计算书

1坝顶高程及护坡计算根据《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001),坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和,应分别按以下运用条件计算,取其最大值:①正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高;②设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高;③校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高。

考虑坝前水深、风区长度、坝坡等因素的不同,分别计算安全加固前后主坝及一、二、三副坝的坝顶高程。

计算波浪要素所用的设计风速的取值:正常运用条件下,采用多年平均年最大风速的倍;对于非常运用条件下,采用多年平均年最大风速。

根据水库所处的地理位置,多年平均年最大风速值采用15.2m/s计算。

主坝风区长度为886m,西营副坝风区长度为200m,马尾副坝风区长度为330m 采用公式法进行计算。

坝顶超高计算根据《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001,坝顶在水库静水位的超高应按下式计算:y=R+e+A式中:R——最大波浪在坝坡上的爬高(m);e ——最大风壅水面高度(m);A——安全超高(m),对于3级土石坝,设计工况时A=0.7m,校核工况时A=0.4m;加固前坝顶超高的计算1.2.1计算参数各大坝计算采用的参数见表1.2.1.1~2。

表1.2.1.1 主坝加固前波浪护坡计算参数表表1.2.1.2 西营副坝加固前波浪护坡计算参数表1.2.2加固前坝顶高程复核各坝坝顶高程计算成果见表1.2.2.1~2表1.2.2.1 主坝加固前坝顶高程计算成果表从表1.2.2.1可以看出,校核工况下主坝坝顶高程最大,所以坝顶高程取17.39m,小于现状防浪墙顶高程~17.63m ,现坝顶高程满足现行规范的要求。

表1.2.2.2 西营副坝加固前坝顶高程计算成果表从表1.2.2.2可以看出,校核工况下西营副坝坝顶高程最大,所以坝顶高程取17.125m,西营副坝现状坝顶高程~17.75m,无防浪墙,现有坝顶高程不完全满足现行规范要求。

马尾副坝,实际上是一个浆砌石防洪墙,墙后有约~3.0m宽的土坝,浆砌石防洪墙顶高程为16.50m,小于校核洪水位,所以现有坝顶高程不满足现行规范要求。

重力坝抗滑稳定计算书

重力坝抗滑稳定计算书

深圳市野生动物救护中心养公坑蓄水工程技施设计浆砌石重力坝抗滑稳定计算书国家电力公司中南勘测设计研究院2004年12月说 明1.计算目的与要求对拟定的体型进行抗滑稳定计算,求出拟定体型在各种设计工况下的抗滑稳定安全系数。

同时对坝基面的应力进行计算,以论证是否满足规定的正常使用极限状态与承载能力极限状态要求。

2.计算基本依据1. 建筑体型结构尺寸见附图1;2. 主要地质参数见资料单;3. 材料容重: 浆砌块石:取3/0.23m kN s =γ;水:取3/8.9m kN w =γ; 土的饱和溶重3/12m kN =γ3.计算方法及计算公式 1. 基本假定 1) 坝体为均质、连续、各向同性的弹性材料; 2) 取单宽1米计算,不考虑坝体之间的内部应力。

3)本工程规模小,只计算坝体的抗滑稳定,不对坝体剖面进行浅层与深层抗滑稳定分析以及坝基面应力分析。

2. 地基应力计算按偏心受压公式计算应力:σmax =WM AG ∑∑+σmin =WMAG ∑∑-式中 ∑G —坝体本身的重力,kN ;A ——坝基的受力面积,m 2;∑M —坝体各部分的重力对形心的弯距,kN.M;W —作用在计算截面的抗弯截面系数;3.抗滑稳定坝受到铅直力和水平力的共同作用下,要求沿坝基底面的抗滑力必须大于作用在坝结构水平向的滑动力,并有一定的安全系数。

计算公式为:K C =∑∑Hf G *式中K c —结构的抗滑稳定安全系数;∑G —坝的基底总铅直力,kN ; ∑H —坝的水平方向总作用力,kN ; f —坝基底的摩擦系数。

4.计算结果总表5.结论经由计算可知,该方案,结构能够满足浆砌石坝在不同运用时期的地基应力和抗滑稳定要求,不会发生地基沉陷和滑动变形,并满足经济适用的原则。

6.主要参考书目a)《浆砌石坝设计规范(SL25-91》;b)《水工建筑物荷载设计规范(DL5077—1997)》;c)天津大学祁庆和《水工建筑物(上册)》(水利电力出版社—1992)溢流坝的稳定计算1基本资料由于坝体受力为平面结构,取单位宽度坝体进行计算。

拦水坝稳定性计算

拦水坝稳定性计算

(1)抗倾覆验算: 抗力弯矩Mag= 85.022495 89.012158 243.9569 倾覆弯矩Ma= 14.153736 16.256858 35.2098229
Mag/ma= 6.0070708 5.4753604 6.92866023
(2)抗滑验算:
μΣG/Pw= 2.9736511 2.6662899 1.81601204
3.408
3.408
11.36
11.36
4.544
4.544
34.08
27.264
22.5573475 8.740051991
7.0630568 4.520356351
1.875 0.3125
127.898715 86.51614375 32.9497184 15.44075951
3.88163302 5.603101563
3.408
3.408 11.98125
坝身浮重力G2=
11.36
11.36
21.3
坝身浮重力G3=
4.544
4.544 15.975
坝身浮重力G4=
34.08
34.08 51.475
背水面水平水压力= 7.082917 8.3374606 7.47453089
1/2背水面被动土压力= 7.0630568 7.0630568 7.0630568
挡水面主动土压力= 1.8412708 2.0698784 2.06987844
挡水面上水重力1=
2.352
2.352 8.26875
挡水面上水重力2= 1.4868071 2.2375181 3.23965084
坝顶上水重力= 2.4780118 3.7291968 2.87968964

浆砌石重力坝稳定计算

浆砌石重力坝稳定计算

基本数据:初拟断面:上游坡比n 0.2上起坡高程H 69.3下游坡比m0.7下起坡高程H 74.157上游水深H 上77.2下游水深H 下54.3淤沙高程H 沙60.4坝底高程H 底49.3坝顶高程H 顶砌石容重r d2.2G 1330G 2475.7602G 388389.20512.531.6404.扬压力:5.36.8削减系数α1坝底宽B 26.3999W φ1131.9995W φ267.32566W φ313.74W φ45.浪压力:L 6.42h 1.3ho 0.425.92-20.48 5.443.14H/L 13.69538432.16-389.20542.955 1.3γ干 1.3γ浮0.65内摩擦角φ18水平压力:21.13739垂直压力:8.00865403.2824678.0262-1739.7M G12210.984M G2-761.224M G3926.9289M P220.83333M W1353.9184M W2474.6647M W3-105.291M W φ1M W φ2-8.97788M W φ3-101.675M W φ4-1008.58M R-627.264484.0107M PH-78.2083M PV99.78738基础摩擦系数f 0.65K 1.092825>1.05满足要求偏心距e 2.565831<B/6 4.399983σ`y10.70603>0满足要求σ``y52.17849<[σ](略)(∑W 未计入扬压力)计算工况:校核洪水情况下四、坝体强度计算:(取危险2~3个截面计算)各力对基础中心产生的力矩M :力矩总和∑M :三、稳定计算:1.抗滑稳定计算:2.基础强度计算上游边缘正应力:a=2hsech (3.14H/L )1)坝前水深H >浪高L 引用坝高计算中的数据:作用铅直面的合力+、-、Re 2)(3~5)h <坝前水深H <浪高L 水平力总和∑P :垂直力总和∑W :基础排水管距上游面L一、荷载计算及其组合:1.坝体自重:2水平水压力.:上游水平水压力P 1:下游垂直水压力W 3:3.垂直水压力.:上游垂直水压力W 1、W 2:下游水平水压力P 2:二、计算各种力的合力:6.泥沙压力:7.地震力:通常重庆地区不考虑。

重力坝稳定计算

重力坝稳定计算

坝顶高程b 989.00m 坝底高程984.00m 设计洪水位988.70m 设计洪水位986.00m 正常高水位987.70正常高水位986.00m 校核洪水位988.70校核洪水位986.00坝顶宽度1.00m 坝底宽度 5.00m 淤沙高程985.00m 上游边坡高程yn 989.00m 河床基岩高程984.00下游边坡高程ym 989.00m 砌体容重23.00kN/m3排水孔距上游面 5.00m 水容重10.00kN/m3内摩擦角φ18帷幕距上游面5.00m 摩擦系数f 0.5上游边坡1∶n0.00下游边坡1∶m 1.25垂直力(kN)水平力(kN)对坝底中点力臂(m)↓↑→←W 1115W 2359.375W 30P 1110.45P 220Q 1-3Q 20Q 325P 1P 2P n1 1.7155581P n20小计496.375u 1100u 20u 340.5u 447.25小计p c 496.375187.75112.1655620地震贯性p 01地震动水压力p 02荷载验算荷载组合荷载扬压力基本资料上游水位相应的下游水位泥沙压力浪压力自重水压力水重∑W=308.625∑P=92.16555815∑M=-581.639814抗滑稳定系数K= 1.67429681<1.05s=-77.86855535上游边缘正应力σyx=201.3185553下游边缘正应力σys-77.86855535强度验算σs=σy971.6975.8对坝底中点力臂(m)↙+↘-2230-1.66667-598.958331.83333301.566667173.0383330.66666713.3333332-62.16666701.66666741.66666670.3333330.571852722.4333330237.33333-383.681480002.50000.83333339.375237.33333-344.30648↘-581.639814力矩(kN.m)为须修改的数据在进行重力坝设计中,必须以设计洪水位为假设中的三角形的顶点。

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1坝顶高程及护坡计算
根据《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001),坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和,应分别按以下运用条件计算,取其最大值:①正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高;②设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高;
③校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高。

考虑坝前水深、风区长度、坝坡等因素的不同,分别计算安全加固前后主坝及一、二、三副坝的坝顶高程。

计算波浪要素所用的设计风速的取值:正常运用条件下,采用多年平均年最大风速的1.5倍;对于非常运用条件下,采用多年平均年最大风速。

根据水库所处的地理位置,多年平均年最大风速值采用15.2m/s计算。

主坝风区长度为886m,西营副坝风区长度为200m,马尾副坝风区长度为330m 采用公式法进行计算。

1.1坝顶超高计算
根据《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001,坝顶在水库静水位的超高应按下式计算:
y=R+e+A
式中:R——最大波浪在坝坡上的爬高(m);
e ——最大风壅水面高度(m);
A——安全超高(m),对于3级土石坝,设计工况时A=0.7m,校核工况时A=0.4m;
1.2加固前坝顶超高的计算
1.2.1计算参数
各大坝计算采用的参数见表1.2.1.1~2。

表1.2.1.1 主坝加固前波浪护坡计算参数表
表1.2.1.2 西营副坝加固前波浪护坡计算参数表
1.2.2加固前坝顶高程复核
各坝坝顶高程计算成果见表1.2.2.1~2
表1.2.2.1 主坝加固前坝顶高程计算成果表
从表1.2.2.1可以看出,校核工况下主坝坝顶高程最大,所以坝顶高程取17.39m,小于现状防浪墙顶高程17.41~17.63m ,现坝顶高程满足现行规
范的要求。

表1.2.2.2 西营副坝加固前坝顶高程计算成果表
从表1.2.2.2可以看出,校核工况下西营副坝坝顶高程最大,所以坝顶高程取17.125m,西营副坝现状坝顶高程16.9~17.75m,无防浪墙,现有坝顶高程不完全满足现行规范要求。

马尾副坝,实际上是一个浆砌石防洪墙,墙后有约2.2~3.0m宽的土坝,浆砌石防洪墙顶高程为16.50m,小于校核洪水位,所以现有坝顶高程不满足现行规范要求。

1.3加固后波浪护坡的计算
1.3.1计算参数
各大坝上游护坡加固后计算参数见表1.3.1.1~3。

表1.2.1.1 主坝加固后波浪护坡计算参数表
表1.2.1.2 西营副坝加固前波浪护坡计算参数表
表1.2.1.3 马尾副坝加固前波浪护坡计算参数表
1.3.2加固后坝顶高程复核
各坝坝顶高程计算成果见表1.3.2.1~3
表1.3.2.1 主坝加固后坝顶高程计算成果表
从表1.3.2.1可以看出,设计工况下主坝坝顶高程最大,所以坝顶高程取17.70m,小于加固后防浪墙顶高程17.80m,满足现行规范的要求。

表1.3.2.2 西营副坝加固后坝顶高程计算成果表
从表1.3.2.2可以看出,校核工况下一副坝坝顶高程最大,所以坝顶高程取17.121m ,小于加固后坝顶高程17.20m ,满足现行规范的要求。

表1.3.2.3 马尾副坝加固后坝顶高程计算成果表
从表1.3.2.3可以看出,校核工况下二副坝坝顶高程最大,所以坝顶高程取17.226m ,小于加固后坝顶高程17.30m ,满足现行规范的要求。

1.3.3护坡计算
西坑水库各大坝均采用砼护坡加固,面板厚度t 按下式计算:
m
m b L h t w
c w m p 1
07.023
+-=ρρρη 式中η——系数,对整体式大块面板取1.0,对装配式护面板取1.1; h p ——累积频率为1%的波高,m ; b ——沿坝坡向板长,m ;
ρc ——板的密度,t/m 3, L m ——平均波长。

根据新疆水利水电程序集中《波浪护坡计算程序K —5》的计算结果,各坝砼护坡面板厚度见下表:
表1.3.3.1 砼护坡厚度计算成果表 单位:m
2.坝坡渗流及稳定分析
2.1 计算原理和方法
根据《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001),坝体抗滑稳定复核采用简化毕肖普法。

稳定渗流期应用有效应力法计算,施工期和库水位降落期应同时用有效应力法和总应力法,以较小的安全系数为准。

简化毕肖普法计算公式为:
()[]{}()[]()[]
∑∑+±++-±=
R M V W K
b c tg ub V W K c
/sin /tan tan 1/1sec sec sec /
/
/
αϕααϕαα
式中:W ——土条重量;
V ——垂直地震惯性力(向上为负,向下为正); u ——作用于土条底面的孔隙压力;
α——条块重力线与通过此条块底面中点的半径之间的夹角;
b ——土条宽度;
'c 、'ϕ——土条底面的有效应力抗剪强度指标;
Mc ——水平地震惯性力对圆心的力矩; R ——圆弧半径。

静力计算时,地震惯性力应等于零。

若采用总应法,孔隙压力u=0,其相应的抗剪强度指标采用总应力强度指标。

坝体土条条块重量及孔隙压力的
计算等均应按《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001)附录D.2.3执行。

2.2计算工况
本次坝坡渗流及稳定分析,按以下七种工况考虑:
⑴上游为正常蓄水位13.50m和相应下游水位的上、下游坝坡;
⑵上游为设计洪水位15.23m和相应下游水位的上、下游坝坡;
⑶上游为校核洪水位16.17m和相应下游水位的上、下游坝坡;
⑷施工期完建期的上、下游坝坡。

⑸库水位从正常蓄水位13.50m降至死水位时的上游坝坡;
⑹库水位从校核洪水位16.17m降至正常蓄水位13.50m时的上游坝坡;
⑺上游为正常蓄水位13.50m遇地震时的上、下游坝坡。

其中⑴⑵两种工况属于正常运用条件,⑶⑷⑸⑹四种工况属于非常运用条件I,⑺工况属于非常运用条件II。

2.3计算断面选择和计算参数选取
本次设计根据坝体高度、长度、地质条件的不同,主坝选择了两个计算断面,两个副坝各选择了一个计算断面,总4个断面进行渗流和抗滑稳定计算复核。

各土层地质参取均采用地质报告成果,详见表2.4.2.1。

2.4计算结果及分析
2.4.1渗流计算
渗流计算采用河海大学工程力学研究所编写的“水工结构有限元分析系统Autobank v5.5(网络版)”进行,计算方法采用有限元法。

主坝渗流出逸坡降、渗流量计算成果见表:
表2.4.1.1 加固后各坝渗流计算成果表
注:表中渗流量单位为10-5m3/(s.m)。

主坝渗流出口均落在反滤体上游面。

马尾副坝在正常水位(13.50)时,水位低于坝基高程(14.30),不存在渗流安全问题;在设计水位(15.29)和校核水位(16.23)时,计算成果见下表:
表2.4.1.2 加固后马尾坝渗流计算成果表
注:表中渗流量单位为10-5m3/(s.m)。

西营副坝坝体很长,坝基高程为15.00,不会发生渗流安全问题。

根据坝体颗分结果,该坝填土属重壤土,依据《水工设计手册4土石坝》4-65页,土石坝第六节坝体防渗结构,对于良好压实的壤土,允许渗透比降为4~6。

因此,出逸点渗透破坏判断标准为:排水棱体以下出逸比降不大于4,排水棱体以上坝坡及下游坝基表面的出逸比降不大于地质报告提供的容许值,则不会发生渗透破坏。

从计算结果来看加固后出逸比降、渗漏量,均在正常范围,加固方案可性。

2.4.2坝坡稳定计算
稳定分析计算采用水利部黄委设计院和河海大学工程力学研究所联合研制的“土石坝稳定分析系统HH-Slope r1.2(网络版)”软件进行,用有效单元法计算。

加固后坝坡稳定计算结果见表2.4.2.2。

依据《碾压式土石坝设计规范》SL274-2001,采用简化毕肖普法计算,3级土坝正常运用条件下抗滑稳定安全系数不得小于1.3,非常运用条件Ⅰ抗滑稳定安全系数不得小于1.2,非常运用条件Ⅱ(地震工况)不小于1.15。

表2.4.2.1 稳定及渗流计算地质参数选取表
表2.4.2.2 加固后各坝稳定成果表
计算工况坝别正常蓄水位
13.50m
设计洪水位
15.29m
校核洪水位
16.23
施工完建期
正常蓄水位降
到死水位6.0m
校核洪水位降
到正常蓄水位
正常蓄水
遇地震
主坝(0+125)上游坡 2.85 3.12 3.28 1.68 2.28 2.85 2.26 下游坡 1.65 1.54 1.49 1.45 / / 2.54
主坝(0+175)上游坡 2.51 2.76 3.02 1.25 2.07 2.58 2.51 下游坡 1.75 1.63 1.58 1.46 / / 2.52
马尾副坝上游坡/ 1.95 2.20 1.89 / / / 下游坡/ 1.94 1.85 2.60 / / /
西营副坝上游坡/ / / 4.78 / / / 下游坡/ / / 4.35 / / /
从计算结果可以看出,加固后各坝抗滑稳定安全系数均满足规范要求。

12。

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