8-1 工程热力学第八章_2018
第8章 工程热力学额

第8章
8-1一制冷剂工作在245K和300K之间,吸热量为9kW,制冷系数是同温限卡诺逆循环制冷系数的75%。
试计算,(1) 放热量,(2) 耗功量,(3) 制冷量为多少“冷吨”。
8-5采用勃雷登逆循环的制冷剂,运行在300K和250K之间,如果循环增压比分别为3和6,试计算它们的COP。
假定工质可视为理想气体,c
=1.004kJ/(kg·K),k=1.4。
p
8-6采用具有理想回热的勃雷登逆循环的制冷机,工作在290K和220K之间,循环增压比为5,当输入功率为3kW时循环的制冷量是多少“冷吨”?循环的性能系数又是多少?工质可视为理想气体,c p=1.04kJ/(kg·K),k=1.3。
8-8以氟利昂-12为工质的制冷机,蒸发器温度为-20℃,压缩机入口状态为干饱和蒸汽。
冷凝器温度为30℃,其出口工质状态为饱和液体。
制冷量为1kW。
若工质改用替代物HFC134a其他参数不变。
试比较它们之间的循环制冷系数、 效率、压缩机耗功量以及制冷剂流率。
8-11一个以CFC12为工质的理想蒸气压缩制冷循环,运行在900kPa和300kPa之间,离开冷凝器的工质有5℃的过冷度,试确定循环的性能系数。
若工质改用HFC134a,性能系数又为多少?。
工程热力学思考题答案,第八章

第八章压气机的热力过程1、利用人力打气筒为车胎打气时用湿布包裹气筒的下部,会发现打气时轻松了一点,工程上压气机缸常以水冷却或气缸上有肋片,为什么?答:因为气体在压缩时,以等温压缩最有利,其所消耗的功最小,而在人力打气时用湿布包裹气筒的下部或者在压气机的气缸用水冷却,都可以使压缩过程尽可能的靠近等温过程,从而使压缩的耗功减小.2、既然余隙容积具有不利影响,是否可能完全消除它?答:对于活塞式压气机来说,由于制造公差、金属材料的热膨胀及安装进排气阀等零件的需要,在所难免的会在压缩机中留有空隙,所以对于此类压缩机余隙容积是不可避免的,但是对于叶轮式压气机来说,由于它是连续的吸气排气,没有进行往复的压缩,所以它可以完全排除余隙容积的影响.3、如果由于应用气缸冷却水套以及其他冷却方法,气体在压气机气缸中已经能够按定温过程进行压缩,这时是否还需要采用分级压缩?为什么?答:我们采用分级压缩的目的是为了减小压缩过程中余隙容积的影响,即使实现了定温过程余隙容积的影响仍然存在,所以我们仍然需要分级压缩。
4、压气机按定温压缩时,气体对外放出热量,而按绝热压缩时不向外放热,为什么定温压缩反较绝热压缩更为经济?答:绝热压缩时压气机不向外放热,热量完全转化为工质的内能,使工质的温度升高,压力升高,不利于进一步压缩,且容易对压气机造成损伤,耗功大.等温压缩压气机向外放热,工质的温度不变,相比于绝热压缩气体压力较低,有利于进一步压缩耗功小,所以等温压缩更为经济。
5、压气机所需要的功可从第一定律能量方程式导出,试导出定温、多变、绝热压缩压气机所需要的功,并用T—S 图上面积表示其值。
答:由于压缩气体的生产过程包括气体的流入、压缩和输出,所以压气机耗功应以技术功计,一般用w c表示,则w c= —w t由第一定律:q=△h+w t,定温过程:由于T不变,所以△h等于零,既q=w t,q=T△s,,则有多变过程:w c= —w t=△h—q所以绝热过程:即q=0,所以6、活塞式压气机生产高压气体为什么要采用多级压缩及级间冷却的工艺?答:由于活塞式压气机余隙容积的存在,当压缩比增大时,压气机的产气量减小,甚至不产气,所以要将压缩比控制在一定范围之内,因此采用多级压缩,以减小单级的压缩比.气体压缩以等温压缩为最有利,因此应设法使压气机内气体压缩过程指数n减小,采用级间冷却可以很好的减小n。
工程热力学-第八章 压气机的热力过程

➢ 三种压缩过程耗功量
(1)可逆绝热压缩
wC,s wt,s
k 1
k
k
1
RgT1
1
p2 p1
k
(2)可逆多变压缩
wC,n wt,n
n1
n
n
1
RgT1
1
p2 p1
n
(3)可逆定温压缩
wC,T wt,T
RgT1
ln
v2 v1
RgT1 ln
wC h2s h1 Aj2T 2s m
定压线
✓实际压缩过程
不可逆绝热压缩1-2’
wC h2 h1 Aj2T2n wC wC,S h2 h2 Am2S2nm
✓压气机的绝热效率
可逆绝热压缩时压气机所需的功与不可逆绝热 压缩时所需的功之比称为压气机的绝热效率,也 称为压气机的绝热内效率:
p1 p2
压缩过程中气体终压和初压之比,称为增压比,
即:
p=
p2 p1
wC,s wC,n wC,T
T2,s T2,n T2,T
采用绝热压缩后,比体积较大,需要较大储气罐; 温度较高,不利于机器安全运行。
因此要尽量接近定温过程,所以采用水套冷却。
8-2 余隙容积的影响
一、余隙容积
当活塞运动到上死点位置时,活塞顶面与气
工程上采用压气机的定温效率来作为活塞式 压气机性能优劣的指标:
即:可逆定温压缩过程消耗的功与实际压缩
过程消耗的功之比
C ,T
wC ,T wC
9-4 叶轮式压气机的工作原理
✓ 活塞式压气机缺点:单位时间 内产气量小(转速不高,间隙 性的吸气和排气,以及余隙容 积的影响)。
工程热力学第八章湿空气作业

第8章 湿 空 气例1:如果室外空气的参数为p=1.0133bar ,t=30℃,φ=0.90,现欲经空气调节设备供给2t =20℃,2φ=0.60的湿空气,试用h-d 图分析该空气调节过程,并计算析出的水分及各过程中的热量。
解:利用h-d 图分析计算该题所给条件下的空调过程,如图8.1,根据所给条件t=30℃,φ=0.90,在h-d 图上确定初态1,并查得1h =62.2kJ/k(a),1d =15.7g/kg(a)同样,由2t =20℃,2φ=0.60在图上确定终态2,并查得2h =34.1kJ/k(a),2d =15.7g/kg(a),由定2d 线与φ=1线的交点4, 查得4h =26.4kJ/kg(a), 2d =4d空调过程的分析:定湿冷却过程:湿空气的冷却过程,因其组成成分不变,即含湿量不变,但相对湿度增加,温度下降,直降到露点。
所以,是定湿降温过程。
例如,在h-d 图上自初态1沿1d =15.7g/kg(a)的定湿线进行到与φ=1线的交点3。
此时已成饱和空气,再继续冷却,过程自状态3沿饱和线(临界线)进行,直至与终态含湿量相等的状态4,在这个冷却去湿阶段中,将有水蒸气凝结成水析出,并放出热量。
1-4过程的放热量,可用焓差表示,即q=14h h -=26.4-62.2=-35.8kJ/kg(a)式中负号表示冷却时湿空气放出热量。
冷却去湿过程:每公斤干空气所析出的水分等于湿空气含湿量的减少量,即14d d d -=∆=7.1-15.7=-8.6g/kg(a)式中负号表示湿空气析出水分。
加热过程:为了达到工程所要求的湿度,常采用降温去湿,但往往使温度过低(如4点C t 08.8=,为了保证空调后的气体温度(本题要求20℃),去湿后,常常需要加热升温。
如在图8.1中就是自状态4沿定4d 线进行到终点2,温度升高,含湿量不变,相对湿度下降,这是定湿加热过程。
加热过程的吸热量也可以用焓差表示,即42h h q -==34.1-26.4=7.7kJ/kg(a)图8.1例2:已知干湿球湿度计的读数为:干球温度t 1=28℃,湿球温度t 2=19解ϕ=44%例3空气t 1=34t 3=20℃,ϕ3m A =50kg/min 试计算:(1(2(3解:按给定参数和过程在h —d 图上查出状态点1、2、3的有关参数,根据t 1、ϕ1查得d 1=0.0274kg/(kg 干空气)h 1=105kJ/(kg 干空气)根据t 3、ϕ3查得d 3=0.0073kg/(kg 干空气)h 3=38kJ/(kg 干空气)冷却去湿过程达到的状态为d 2=d 3=0.0073kg/(kg 干空气)的饱和空气状态,照此查得h 2=105kg/(kg 干空气)t 2=9℃(1)空气中需要除去的水分为min kg/005.1)0073.00274.0(50)(21=-⨯=-=d d mm a w(2)冷却介质带走的热量为w w a h m h h mQ --=)(2112 其中凝结水的焓为kJ/kg 64.379186.42=⨯==t C h pw w故有 min /kJ 2.38667.37005.1)27105(5012=⨯--⨯=Q(3)加热器加入的热量为假定空气处理室所用的喷雾水的水温为t w =12℃。
工程热力学第8章

第八章 压气机
一个完整的压缩气体生产过程包括气体流入、压缩、 一个完整的压缩气体生产过程包括气体流入、压缩、排 出三个阶段。消耗外界机械能的总和称为压气机耗功。 出三个阶段。消耗外界机械能的总和称为压气机耗功。
二、压气机理论耗功
wc = (a + c) − (c + d) + (b + d) = −wt
ηv =V /Vh
V3 (V4 V3 −1) V1 − V3 − V4 + V3 V V1 − V4 ηV = = = = 1− Vh V1 − V3 V1 − V3 V1 − V3 1 V3 V4 Vc 1 n n =1 − −1 = 1 − π −1 = 1 − σ π −1 V1 − V3 V3 Vh
第8章
压 气 机
武汉大学动力与机械学院 杨 俊 2007.08
第八章 压气机
压缩气体的用途: 压缩气体的用途:
动力机、风动工具、制冷工程、 动力机、风动工具、制冷工程、化学工业 潜水作业、 医疗等。 、潜水作业、 医疗等。
通风机—表压 通风机 表压0.01MPa以下 表压 以下 按压头高低可分为 鼓风机—表压 鼓风机 表压0.1~0.3MPa 表压 压气机—表压 压气机 表压0.3MPa以上 表压 以上
计算结果表明: 计算结果表明:采用活塞式压气机采用分级压缩中间冷 却可以提高容积效率降低功耗。 却可以提高容积效率降低功耗。
第八章 压气机
第八章习题
1.思考题5 1.思考题5 思考题 2.习题 习题9 11、 2.习题9-2、9-7、9-11、9-12
1.4−1 1.4
Ps = qm c p ( t1 − t2 ) = 126.6 ×1.038 × ( 293 − 408.5 ) = −252.97 kW
《工程热力学》热力学第八章

2s p2 p1
1
v
s
三种压气过程的参数关系
wtT wtn wts
qT qn qs 0
v2T v2n v2s
T1 T2T T2n T2s
p p2
2T
2n
2s
p1
T
2T 2n 1
2s p2 p1
1
v
s
三种压气过程功的计算
wtn
n
n
1
RT1[1
(
p2
)
n 1 n
]
p1
wtT
RT1 ln
Wt理论
k
k
1
g
m
RT1[1
(
p2
)
k -1 k
]
p1
Q H Wt
g
g
Wt理论 H m(h1 h2 ) m cp (T1 T2 )
实际过程有摩擦
T
机械效率 Wt理论
经验值70%
Wt实际
T2' T2
p2 p1
Wt实际
Wt理论
g
m cp (T1 T2' )
1
s
压气机的校核计算
p1 p2
wts
k
k
1
RT1[1
(
p2
)
k 1 k
]
p1
p p2
2T
2n
2s
T
2T
p1
1
最小 重要启示
2s p2 p1
2n
1
v
s
§8-2 活塞式压气机的余隙影响
避免活塞与进排气
p
阀碰撞,留有空隙
Clearance余v隙ol容um积eVC
《工程热力学》第八章--压气机的压气过程

5
三种压气方式能量转换比较: (WS)C,S >(WS)C,n(WS)C,T
P P2 b
2T 2n 2S
T
2S p2
2n
p1
2T
P1 a
1
1
V
(WS)C,S=P-V图面积1-2s-b-a-1
=T-S图面积1-2s-2T-c-e-1
c
d eS
(WS)C,n=P-V图面积1-2n-b-a-1 =T-S图面积1-2n-2T-c-e-1
T 2T T1
3、压气机耗功计算与比较
(wt )c.s
k
k 1
R g T1 1
(
p2 p1
) ( k 1) / k
( wt ) c.n
n n 1
R g T1 1
(
p2 p1
)
(n
1)
/
n
( w ) 2021/4/9 t c .T
R g T1
ln
v2 v1
R g T1 ln
p2 p1
(W2021S/4)/9C,T=P-V图面积1-2T-b-a-1 =T-S图面积1-2T-c-e-1 6
ξ7.2 活塞式压气机的压气过程(针对单 级活塞压气机压缩过程而言)
一、概述:压气机压气过程特点简介
概念:最大容积V1;余隙容积V3;工作容积VH 二、.压气机轴功计算
三、容积效率ηv 1、定义:有效吸气容积与汽缸工作容积之比表明压
2021/4/9
10
ξ7.4 压气机效率
一、衡量压气机不可逆程度---- 压气机效率 二、绝热压缩过程压气机效率 三、采用级间冷却的定温压缩过程压气机效率计
算
2021/4/9
工程热力学第8章答案

第8章 湿空气和空气调节8-1 今测得湿空气的干球温度t =30℃,湿球温度t s =20℃,当地大气压力p b =0.1MPa 。
求:湿空气的相对湿度ϕ、含湿量d 、焓h 。
解:查h-d 图得:相对湿度 ϕ=40%;含湿量d =10.7g/kg(DA);比焓h=57.5kJ/kg(DA)8-2 已知湿空气开始时的状态是p b =0.1MPa ,温度t =35℃,相对湿度ϕ=70%,求水蒸气的分压力和湿空气的露点温度;如果保持该湿空气的温度不变,而将压力提高到(40)0.00738C Mpa °= 110.77.380.6221000.7s s p p p ϕϕ××=×−−× MPa C p s 000873.0)5(2=° %1002=ϕ)(/48.51000873.0100873.01622.0622.02222DA kg g p p p d s s =×−××=−=ϕϕ )(/4.2848.588.332DA kg g d d d =−=−=∆8-4 一功率为800W 的电吹风机,吸入的空气为0.1MPa 、15℃、ϕ=70%,经过电吹风机后,压力基本不变,温度变为50℃,相对湿度变为20%,不考虑空气动能的变化。
求电吹风机入口的体积流量(m 3/s )。
解:1)0(15)0.00171s p C MPa =)(/82.1071.1100100071.1622.0DA kg g d =−×=1(30)0.00424s p C MPa = 010(15) 1.7140%(30) 4.24s s p C p C ϕ=== 2)02(50)0.01235s p C MPa = 020(15) 1.7113.8%(50)12.35s s p C p C ϕ===)86.12501(005.111111t d t h h h v a ++=+=222用图解法及计算法求混合后湿空气的焓、含湿量、温度,相对湿度。
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Engineering Thermodynamics
北京航空航天大学
第八章 混合气体及湿空气
§8.1 混合气体的性质 §8.2 湿空气性质 §8.3 湿空气焓湿图 §8.4 湿空气的基本热力过程
§8.1 混合气体的性质
道尔顿分压定律 阿密盖特分容积定律 混合气体的成分表示方法及换算 折合分子量与气体常数 混合气体比热容 混合气体热力学能、焓、熵
试求混合气体的压力和混合熵增或熵产。
解:
O2
n = nO2 + nN2 = 0.6 + 0.4 = 1kmol
x= O2
N2
n= O2 n
0.6
xN2 = 0.4
举例
∑ = ∆Sm,mix
k i =1
ni
C pm,i
ln Ti2 Ti1
− R0
ln中,p1,O2=0.5MPa, nO2=0.6kmol的氧 气与p1,N2=0.8MPa, nN2= 0.4kmol氮气实现等温混合,
=i 1=i 1
4) 混合气体的参数计算
质量,摩尔数,压力,容积,内能,焓, 定压比热容,定容比热容,熵
总参数
加和性
k
∑ Y = Yi (T , pi ) i =1
总参数是各组元在分压力状态下的 分参数之和(除总容积)
混合物总参数的计算
∑ ∑ m = mi (T , pi ) mi ∑ ∑ n = ni (T , pi ) ni
1)道尔顿分压定律
道尔顿分压定律:混合气体的总压力p,等于各组成气 体分压力pi之和。
p,T,V
p1,T,V
p2,T,V
=
+
∑ p =
p1 +
p2 + +
pn
=
n i=1
pi
T
,V
p=i p
n=i n
xi
pi = xi p
= ∑ pi ∑= xi p p
pV = nR0T
pTV
pTV
pTV 分压力pi
∑ = ∆Smix
k i =1
mi
cpi
ln Ti2 Ti1
− Ri
ln
pi 2 pi1
∑ = ∆Sm,mix
k i =1
ni
C pm,i
ln Ti2 Ti1
− RM
ln
pi 2 pi1
不同参数的混合熵
熵是状态参数,具有可加性
∑ = ∆Smix
k i =1
mi
c pi
ln
Ti 2 Ti1
=R
R=0 M
nR=0 m
n
∑ ni R0
i=1 = m
∑n
i =1
mi
R0 M=i
m
n
∑ gi Ri
i =1
∑ ∑ R = = MR0 == in1R= r0imi = in11Rrii
比热容
n
∑ c = gici i =1
n
∑ c′ = rici′ i =1
n
n
∑ ∑ = Mc M= gici xiMici
n
n
焓
∑ ∑ = H = Hi mihi
=i 1=i 1
n
n
熵
∑ ∑ =S = Si misi
=i 1=i 1
可加性
混合物比参数的计算
∑ s = ωisi (T , pi )
熵
∑ Sm = xiSmi (T , pi )
[kJ/kg.K]
[kJ/kmol.K]
= dsi
cpdT − R dpi
T
pi
质量成分:混合气体中某组成气体的质量mi与总质量m的比值
gi
=
mi m
n
∑ g1 + g2 + + g=n g=i 1 i =1
容积成分:混合气体中某组成气体的容积Vi与总容积V的比值
ri
=
Vi V
n
∑ r1 + r2 + + rn= r=i 1 i =1
摩尔成分:混合气体中某组成气体的摩尔数ni与总摩尔数n
p = ∑ pi (T ,V )
∑ ∑ U = Ui (T , pi ) Ui (T ) ∑ ∑ H = Hi (T , pi ) Hi (T ) ∑ S = Si (T , pi )
质量守恒 摩尔数守恒
分压定律
5) 热力学能、焓、熵
n
n
热力学能 = U ∑= Ui ∑ miui
=i 1 =i 1
的比值
xi
=
ni n
∑ x1 + x2 + + x=n
n
x=i 1
pi = xi p
i =1
各成分之间的换算
=ri
n= iVmi nVm
xi
容积成分ri
= gi
n= i M i nM
ri
Mi M
摩尔成分xi
= gi
n= i M i nM
质量成分gi
xi
Mi M
折合分子量
混合气体不能用一个化学分子式表示,没有真正的分子量
pTV
piV = niR0T
分压定律的物理意义
= ∑ pi ∑= xi p p
压力是分子对管壁的作用力
理想气体模型 1. 分子之间没有作用力 2. 分子本身不占容积
混合气体对管壁的作用力是组元气体 单独存在时的作用力之和
分压力状态是第i 种组元气体的实际存在状态
2)阿密盖特分容积定律
阿密盖特分容积定律:混合气体的总容积V,等于 各组成气体分容积Vi之和。
− Ri ln
pi 2 pi1
∑ = ∆Sm,mix
k i =1
ni
C pm,i
ln Ti2 Ti1
− R0
ln
pi 2 pi1
举例
∑ = ∆Sm,mix
k i =1
ni C pm,i
ln Ti2 Ti1
− R0
ln
pi 2 pi1
绝热刚性容器中,p1,O2=0.5MPa, nO2=0.6kmol的氧 气与p1,N2=0.8MPa, nN2= 0.4kmol氮气实现等温混合,
p,T,V
p,T,V1
p,T,V2
=
+
∑ V
= V1 + V2
+ +Vn
=
i
n =1
Vi
p ,T
∑ ∑ γ=i
V=i V
n=i n
xi
Vi = xiV = Vi
= xiV V
容积成分 =摩尔成分
pTV
pV = nR0T
pTV
pTV
pTV
分容积Vi pVi = ni R0T
3)混合气体成分表示方法
试求混合气体的压力和混合熵增或熵产。
解:
Q =∆U +W
0 =∆U + 0
∆T =0
O2 N2
举例解答
∑ = ∆Sm,mix
k i =1
ni
C pm,i
ln Ti2 Ti1
− R0
ln
pi 2 pi1
V1,O2 = (nO2 R0T ) / p1,O2 V1,N2 = (nN2 R0T ) / p1,N2
为了简化混合气体的计算,引入了折合分子量和气体常数
n
折合分子量
M=
m= n
∑ ni M i
n
n
∑ ∑ i=1
=
= n i
xi M=i
1 =i
1
ri M i
平均分子量
∑ ∑ ∑ M= m=
n
n
m= mi
n
1= mi
1 n gi
=i M 1= i i 1 m= M i i 1 M i
折合气体常数
=R R=0 8314 J / kg ⋅ K MM