抗浮锚杆计算书(20210220215222)

结构计算书

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第1册共1册

中广电广播电影电视设计研究院

2015年04月07日

综合楼锚杆布置计算

一、工程概况

（1）综合楼地下1层（含2夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高

7.50m,室内外高差-0.300m,地下室夹层高2.18m,地下室高 5.30m,地下室建筑地面标

i?-7.480m,建筑地而垫层厚150mm,结构地下室底板顶标高-7.63OmO基础形式筏板，抗浮水位标高6.5OOm （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.63Om （绝对标高-

0.130m）,底板厚40OmmO

（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。

二、抗拔锚杆抗拔承载力计算

依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

锚杆基本条件：

锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m

锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：＞2.5m

锚杆拉力标准值Nk=250KN

锚杆拉力设计值Nt二2.3Nk二325KN

钢筋：3 025 三级钢：As=2470mm2,仁360 N∕mm2, f y k=400 N∕mm2

依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（frbk）,见第2页所附表2。

1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt

依据《岩土规程》第7.5.1条公式（7.5.2-1）计算

兀DL a IK

勘探点IQ-KI5岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力

Msm

土层厚度

m 土层弓锚杆极限

粘结强度标准值

屮Si

抗拔侧阻力

(KN)

9中粗砂 0.15 2.95 150 1 208.4 12中粗砂 0.15 2.05 170 1 164.1 16强风化花岗岩

0.15

2.5 300

353.4 锚杆总长L

7.5m

抗拔承载力极限值Rk= 725.8KN 抗拔承载力特征值Rt=

362.9 KN

Rt=360.9KN > Nt=351KN

锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2)

、 KN l 2*351000 杯“ L ≥ ------ ——= ----------------------- =2070 mm < 7500 mm a

nπdξf ms ψ 3 * τr * 25 * 0.6 * 2.4 * 1.0

锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。

钢筋面积A 计算

依据《岩土规程》第742条公式(741)

实配 3 025 三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2 锚杆杆体钢筋面积满足要求。

Λ≥

400 1404m∕772

1.6*351000

注：fr bk为岩石(或土体)与锚固体极限粘结强度标准值，取自《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)o仅用于抗浮锚杆的初步设计，最终取值应以现场试验为准。

三、锚杆裂缝计算

屮二1.1?0.65X2?01∕1083X170=1?01

Pte 二3x490/(3.14/4)x1502二0.083

σs=250xl03∕5×490=170N∕mm2

WmaX=2.7xl.01xl70x(1.9x40+0.08x2?0.083)∕5xl05=0.232mm>0.2mm 不满足裂缝宽度小于0.2mm要求。

如取Os=208xl03"x490二242.5N∕mm2

屮二l?l?0?65x2?0X/t)?083xl41?5=0?989 WmaX=2.7x0.989xl41.5x(1.9x40+0.08x2?(3.083)Z2xl05=0.189mm

vθ.2mm,满足裂缝宽度小于0.2mm要求。

如取σs=228xl03^×490=155.1N∕mm2

Ψ=l.1-0.65x2.01/3.083x155.1=0.999

WmaX=2.7x0.999xl55.1x(1.9x40+0.08x2?0.083)∕2xl05=0.209mm

>0.2mm,不满足裂缝宽度小于0.2mm要求。

如取σs=220×103∕5x490=149.7N∕mm2

屮二I?1065x2?θχ∕tλ083xl49.7=0?995

WmaX=2.7x0.995xl49.7x(1.9x40+0.08x25t).083)Z2xl05=0.201mm

略>0.2rnm,基木满足裂缝宽度小于0.2mm要求。

如取σs=218xl03∕5×490=148.3N∕mm2

屮二l?l-0?65x2?0X/t)?083xl48?3=0?994 WmaX=2.7x0.994xl48.3x(1.9x40+0.08x2?0.083)∕2xl05=0.199mm

vθ.2mm,满足裂缝宽度小于0.2mm要求。

由上：锚杆拉力标准值取220KN

四、锚杆布置复核计算

(一)、抗浮计算1 (综合楼楼座外墙区域)

1)恒载统计：

±0.00 顶板面层0.1m： 1.7 kN∕m2

(完整版)抗浮锚杆计算书

7#地下室整体抗浮计算 1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。 2、设计抗浮水头为356-351=6m。 3、结构自重计算一（覆土部分）： 1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m2 2）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m2 4、结构自重计算： 1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12 =15KN/m2 2)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m2 3）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m2 4）：梁柱折算荷载：4KN/m2 以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m2 5、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2 根据以上计算知：R小于S 整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m 地下室底板底标高-5.5m 浮力60 kN/m2 二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口 A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2 C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2 总计26kN/m2 抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2 二）有0.6m覆土的一层地下室 A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2 顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2 B)底板

地下室抗浮锚杆设计.

地下室抗浮锚杆设计一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可（整体抗浮）1.2F 浮力-0.9G自重<0 即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多「原创」抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结。 1、适用的规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007-2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。 2、锚杆需要验算的内容 1）锚杆钢筋截面面积； 2）锚杆锚固体与土层的锚固长度； 3）锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度； 4）土体或者岩体的强度验算； 3、锚杆的布置方式与优缺点 1）集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。 2）集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的

抗浮锚杆计算书.

结构计算书项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算：第 1 册共1 册中广电广播电影电视设计研究院 2015年04月07日

综合楼锚杆布置计算一、工程概况（1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高 5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。基础形式筏板，抗浮水位标高 6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高- 7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。锚杆基本条件：锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3 ?25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。 1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力

抗浮锚杆工程施工方案

福麟海景丽园二期工程抗浮锚杆工程施工方案编制：审核：批准：青岛城建集团有限公司二0一五年十二月九日

目录一、编制说明 (1) 1编制依据 (1) 2编制原则 (1) 二、工程概况 (2) 1工程概述 (2) 2设计概况 (2) 三、项目管理目标 (2) 1 质量目标 (2) 2 安全目标 (2) 3 文明施工及其他目标 (2) 四、管理组织架构 (2) 1现场测放施工范围 (3) 六、施工方案 (3) 1施工整体安排 (3) 2施工要求 (3) 3材料要求 (4) 4基本试验要求 (4) 5锚杆施工工艺 (4) 6主要工程数量及其功效计算 (6) 7验收试验 (6) 七、质量保证措施 (6) 八、资源配置计划 (8) 1机械配置计划 (8) 2劳动力配置计划 (8) 九、安全文明施工 (9) 十、成品保护方案 (10) 十一、防声降噪措施 (10)

一、编制说明 1编制依据《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）《施工现场临时用电安全技术标准》（JGJ46-2005）《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2011) 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002） 2编制原则根据施工的特点和以往积累的经验，按照将本工程建设成质量一流的原则编制，具体体现在以下几个方面： 2.1依据现行相关规范规程、地方法规及要求。 2.2合理安排工程开展程序和施工顺序。及时完成相关的准备工作，为正式施工创造良好条件；正式施工时应该先进行全场性的布置工作，然后再进行各个项目的施工；既要考虑空间的顺序，也要考虑各个工种之间的顺序。 2.3落实季节性施工措施，充分利用所有日历天数，提高施工的连续性和均衡性。 2.4尽量利用工程项目已有设施，以减少各种临时设施；尽量利用当地资源，合理安排运输、装卸与储存作业，减少物资运输量，避免二次搬运；精心进行场地规划布置，节约施工用地。 2.5贯彻先进机械、简易机械和改进机械相结合的方针，恰当选择自行装

抗浮锚杆专项施工方案

深圳市唐商大厦项目施工总承包工程抗浮锚杆专项施工方案编制：项目技术负责人：项目经理：批准：深圳市建工集团股份有限公司 2017年3月

目录 1 编制依据 (1) 1.1 相关工程施工合同文件、图纸和技术资料 (1) 1.2 相关的标准、规范、规程 (1) 1.3 施工组织设计与参考文献 (1) 2 工程概况 (2) 3 施工部署 (4) 3.1 施工目标 (4) 3.2 施工组织机构与职责 (4) 3.3 施工段、阶段划分、施工流向、顺序 (5) 3.4 施工进度计划 (7) 3.5 机械及人员配备 (7) 4 施工准备 (7) 4.1 技术准备 (7) 4.2 劳动力准备 (7) 4.3 机具准备 (8) 5 主要施工方法 (10) 5.1 施工工艺流程 (10) 5.2 施工要点 (10) 5.3 基本实验相关要求 (12) 6 质量保证措施 (12) 6.1 质量管理措施 (12) 6.2 技术措施 (14) 6.3 具体质量要求 (15) 7 安全保证措施 (15) 7.1 安全管理措施 (15) 7.2 安全技术措施 (16) 7.3应急处理措施 (16)

1 编制依据 1.1 相关工程施工合同文件、图纸和技术资料 1.《深圳市唐商大厦项目施工总承包工程合同文件》 2.《深圳市唐商大厦项目施工总承包工程图纸》 3.《沙井德普项目岩土工程详细勘察报告》 1.2 相关的标准、规范、规程 1.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 2.《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011） 3.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002） 4.《工程测量规范》（GB50026-2007） 5.《地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002） 6.《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2002） 7.《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001） 8.《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005） 9.《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） 10.《钢筋焊接及验收规范》（JGJ18-2012） 11.《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005） 1.3 施工组织设计与参考文献 1.《深圳市唐商大厦项目施工总承包工程施工组织设计》 2.广东省及深圳市有关政策和文件的规定 3.《实施性施工组织设计、方案管理规定》（公司） 4.《建筑施工手册》（五版） 5.其他参考文献

抗浮锚杆设计及施工方案(完整的)

目录 1.工程概述 (2) 1.1工程概况 (2) 1.2工程地质条件 (2) 1.3设计依据 (3) 2.抗浮锚杆方案设计 (3) 2.1抗浮锚杆技术要求 (3) 2.2抗浮锚杆布置原则和方案选择 (3) 2.3抗浮锚杆设计计算 (3) 2.3.1抗浮锚杆设计轴向拉力值的确定 (3) 2.3.2抗浮锚杆钢筋截面面积的计算 (3) 2.3.3锚杆长度及锚固体直径 (4) 2.3.4锚杆钢筋和锚固砂浆间锚固长度的验算 (4) 2.3.5钢筋锚入抗水板长度 (5) 2.3.6锚固体材料 (5) 3.锚杆检测 (5) 4.施工方案设计 (6) 4.1施工方法与特点 (6) 4.2施工工艺流程 (6) 4.3操作过程及技术要求 (6) 4.4锚杆的制作 (6) 4.5防腐、防锈措施 (6) 5.施工部署 (6) 5.1施工用水、用电 (6) 5.2组织机构及人员配备 (7) 6.施工准备 (7) 6.1施工准备工作计划 (7) 6.2技术准备 (7) 6.3施工现场准备 (8) 6.4物资材料准备 (8) 7.施工组织 (8) 7.1施工设备组织 (8) 7.2劳动力计划 (9) 7.3施工进度计划 (9) 8.质量保证措施 (9) 9.安全生产措施 (9) 10.文明施工保证措施 (10) 11.工期保证措施 (10)

1.工程概述 1.1工程概况拟建的“成都颐和京都项目”位于成都市青羊区光华大道与武青路交叉口，紧邻成都三十七中。该工程三期（2#、9#楼）设两层地下室，主楼25-30层，框剪结构，筏板基础，该工程基础底标高为503.40，±0.000为513.800。地下室底板顶标高均为-9.250，即相当于绝对高程504.550。该工程设计单位为深圳星蓝德工程顾问有限公司，勘察单位为中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，施工单位为四川光海建设工程有限公司。我公司承担该工程三期抗浮锚杆施工组织设计的编制。根据深圳星蓝德工程顾问有限公司提供的《扩大地下室部分基础平面图》，进行该工程纯地下室区域设计抗浮锚杆。根据设计要求，设计抗拔力为≥20KN/m2。 1.2工程地质条件（1）场地地形地貌拟建场勘探深度范围内的地层主要由第四系全新统人工填土层、第四系全新统冲、洪积层组成。（2）地层结构 ml)、第四系全新统冲、洪本次勘察揭露的地层由第四系全新统人工填土层(Q 4 al+pl)、组成。各岩土层工程特性指标为：积层(Q 3 岩土层的主要物理力学性质指标建议值表1.2.2 拟建场地地下水类型主要为赋予存于砂、卵石中的孔隙潜水，大气降水、河水为主要补给源。勘察期间，测得地下水静止时水位埋深8.00-8.60m，静止水位的绝对标高504.02-504.80m，平均标高约504.50m，渗透系数K取20m/d。

抗浮锚杆计算书(参考内容)

4.1 锚杆设计计算 4.1.1 锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。单根锚杆轴向拉力标准值Nak： N ak＝51kN/m2×2.0m×2.0m＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t： N t=r Q N ak 式中：r Q——荷载分项系数，可取1.30；经计算：N t=1.30×204kN=265.2kN。取N t=266kN计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s≥ yk t t f N K《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.4.1式式中A s----锚杆杆体截面面积 K t------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度标准值) 根据计算公式，计算如下： A s≥ yk t t f N K

≥ 400 266 6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。 4.1.3 锚杆长度 l a ＞ψ πmg t Df KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.5.1-1式式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。 ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取1.2 l a ＞ ψ επms t f d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中 7.5.1-2式式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根 d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋 ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取0.8

抗浮锚杆工程施工方案

福麟海景丽园二期工程抗浮锚杆工程施工方案编制：审核：批准：青岛城建集团有限公司二0一五年十二月九日

目录一、编制说明 (3) 1编制依据 (3) 2编制原则 (3) 二、工程概况 (4) 1工程概述 (4) 2设计概况 (4) 三、项目管理目标 (4) 1 质量目标 (4) 2 安全目标 (4) 3文明施工及其他目标 (4) 四、管理组织架构 (5) 五、施工准备 (5) 1现场测放施工范围 (5) 2技术准备 (5) 六、施工方案 (6) 1施工整体安排 (6) 2施工要求 (6) 3材料要求 (7) 4基本试验要求 (7) 5锚杆施工工艺 (8)

6主要工程数量及其功效计算 (10) 7验收试验 (10) 七、质量保证措施 (10) 八、资源配置计划 (12) 1机械配置计划 (12) 2劳动力配置计划 (13) 九、安全文明施工 (13) 十、成品保护方案 (15) 十一、防声降噪措施 (15) 一、编制说明 1编制依据《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）《施工现场临时用电安全技术标准》（JGJ46-2005）《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2011) 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002） 2编制原则根据施工的特点和以往积累的经验，按照将本工程建设成质量一流的原则编制，具体体现在以下几个方面： 2.1依据现行相关规范规程、地方法规及要求。 2.2合理安排工程开展程序和施工顺序。及时完成相关的准备工作，为正式施

工创造良好条件；正式施工时应该先进行全场性的布置工作，然后再进行各个项目的施工；既要考虑空间的顺序，也要考虑各个工种之间的顺序。 2.3落实季节性施工措施，充分利用所有日历天数，提高施工的连续性和均衡性。 2.4尽量利用工程项目已有设施，以减少各种临时设施；尽量利用当地资源，合理安排运输、装卸与储存作业，减少物资运输量，避免二次搬运；精心进行场地规划布置，节约施工用地。 2.5贯彻先进机械、简易机械和改进机械相结合的方针，恰当选择自行装备、租赁机械或机械化分包施工等方式。 2.6制订能源和材料节约措施，建设低碳型工地。二、工程概况 1工程概述拟建工程场区位于开发区灵山卫镇西部，泰山东路与海西东十七路交口西北侧，东临瑞海花园，南侧为福麟·海景丽园一期。拟建三栋18F的居民楼，附有两侧地下车库 2设计概况抗浮锚杆共类型为2Φ25（HRB400），锚孔直径180mm，杆体间焊接1根HRB400Φ14（长度100@1000），定位支架间距950mm，杆体锚固段3000mm(第5层正长花岗岩中等风化带)，自由段500mm，本工程防腐防护等级为：Ⅱ级，锚杆抗拔承载力特征值为180KN。锚杆施工前，应选择不同位置对抗浮锚杆分组进行破坏性试验，以确定锚杆的抗拔承载力特征值，并经勘察、设计人员复核后方可施工。

抗浮锚杆常见问题及处理方式

1.测量放线阶段 1.1无基础图产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸很可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符。产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等； 1.2未对锚杆编号、分区或编号混乱产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区按横排编号，从左至右从上至下。 1.3未锚杆标高未明确产生原因：施工时为查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高

2.成孔阶段 2.1孔位误差大产生原因：测量放线误差大；放线后成果保护不到位；钻孔施工未对准测放点产生后果：锚杆间距超过规要求，不能通过验收。防治措施：放线后，对测量成果进行复核；成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核 2.2施工工作面标高低于设计标高产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖产生后果：锚杆锚固段地层被扰动，不能提供设计要求的锚固力防治措施：土方开挖时严格控制标高 2.3锚孔深度与设计有出入产生原因：锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；成孔施工随意，终孔时未进行测量产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足防治措施：锚杆放孔时，同时测量孔位标高；计算成孔深度，终孔时，测量钻孔深度

2.4地层与地勘报告不符时调整锚孔深度产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符合的软弱层，或出现后，未对锚杆长度进行调整产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时通知设计单位对锚杆长度进行调整 2.5独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度产生后果：锚杆锚固段长度不足防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆 2.6卵石地层锚杆深度围有地下水产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆底部

抗浮锚杆工程施工方案

福麟海景丽园二期工程抗浮锚杆工程施工方案编制：审核：批准：青岛城建集团有限公司二0一五年十二月九日

7验收试验 (10) 七、质量保证措施 (10) 八、资源配置计划 (12) 1机械配置计划 (12) 2劳动力配置计划 (13) 九、安全文明施工 (13) 十、成品保护方案 (15) 十一、防声降噪措施 (15) 一、编制说明 1编制依据《《施工现场临时用电安全技术标准》（JGJ46-2005）《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2011) 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002） 2编制原则根据施工的特点和以往积累的经验，按照将本工程建设成质量一流的原则编制，具体体现在以下几个方面： 2.1依据现行相关规范规程、地方法规及要求。 2.2合理安排工程开展程序和施工顺序。及时完成相关的准备工作，为正式施工创造良好条件；正式施工时应该先进行全场性的布置工作，然后再进行各个项目的施工；既要考虑空间的顺序，也要考虑各个工种之间的顺序。 2.3落实季节性施工措施，充分利用所有日历天数，提高施工的连续性和均衡性。

抗浮锚杆专项施工方案

杏滨中心小学地下停车场及配套改造提升工程抗浮锚杆施工专项方案厦门利晋园林工程有限公司 2016年11月16日目录第一章工程概况 (2)

一、基本概况 (2) 二、设计概况........................... 错误!未定义书签。第二章编制依据.. (5) 第三章施工计划 (5) 第四章施工工艺 (6) 一、锚杆基本试验 (6) 二、主要施工方法 (6) 第五章施工保证措施 (8) 一、技术、质量保证措施 (8) 二、安全生产及文明施工保证措施 (12) 三、工期保证措施 (13)

第一章工程概况一、基本概况工程名称: 杏滨中心小学地下停车场及配套提升改造工程工程地址: 厦门市集美区杏林建设单位:厦门市集美区教育局代建单位：厦门市集美城市发展有限公司监理单位:厦门新华申土木工程有限公司设计单位: 厦门奉达建筑设计咨询有限公司勘查单位：福建省水文地质工程地质勘查研究院施工总承包单位: 厦门利晋园林工程有限公司 1.1工程总述杏滨中心小学地下停车场及配套提升改造工程由1栋5F接建办公楼、1栋2F风雨操场、1层地下车库组成，建筑物等级均为二级。各拟建物概况见表1。设计单位为厦门奉达建筑设计咨询有限公司。 1.2 工程地理位置及周围环境情况拟建场地原始地貌类型为残积台地，原地势较平缓开阔。现因建设需要被人工回填改造，现场地平坦，场地现状为杏滨中心小学运动操场。勘察期间测得接建办公楼场地钻孔孔口标高为5.86～6.26m，按设计标高还需开挖约0.63～1.03m；风雨操场场地钻孔孔口标高为5.73～6.44m，按设计标高还需开挖约0.05～0.76m；地下车库场地钻孔孔口标高为5.72～5.83m，按设计标高还需开挖约0.39～0.50m。拟建场地位于厦门市集美区杏滨中心小学内，交通便利。拟建接建办公楼连接于现有教学综合楼（5层，基础型式为天然地基，基础埋深约2m）及

抗浮锚杆计算书

抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高 -1.00 m 地下室底板标高 -6.52 m 浮力 55.2 kN/m 2 二、抗浮验算特征点受力分析： 1.原底板砂垫层厚 0.10m 自重 0.10X20=2kN/m 2 2.原砼底板厚 0.40m ：自重 0.4X25=10 kN/m 2 3.新加砼配重层厚 0.30m 自重 0.3X25=7.5 kN/m 2 抗浮验算 55.20-19.50=35.70 kN/m 2 三、计算过程由受力情况，将锚杆分为A 、B 、C 三类，A 类为图中○A 轴至○E 轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B 类为有○E 轴至○L 轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层； C 类为图中○L 轴至○Q 轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。锚杆间距取3m ×3m 。 1. 锚杆杆体的截面面积计算： yk t t s f N K A ≥ t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。 yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。 As ≥fyk KtNt =4001075.4386.13??=17552m m 总计 19.5 kN/m 2

选取三根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求 2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： ψπmg t a Df KN L > ψ πεms t a df n KN L > 式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15m d ——钢筋的直径（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例取0.7； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。（1）锚固段注浆体与地层间的粘结强度(全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩q sik 分别为55kpa 、140kpa) A 类：pa 46.1220 .28 16515.014.3M K l Df N a mg t =????= = ψπ土 pa 29.36146.122-75.483-M N N N t t t ===土岩 m Df KN l mg t a 14.61 25015.014.329 .3610.2=????== ψπ

抗浮锚杆施工方案

1 工程概况本工程为青岛站主站房改造工程项目，本工程位于广州路与费县路交口处的原火车站旧址，上部结构3层，地下1层局部2层，各片区的基础埋深不同，±0.00相当于绝对标高7.610m，基础最低处建筑标高为-16.6m。基坑开挖平面范围大，地下室边界面积约24201m2，周长约2500m，结合工程实际，基坑开挖时平面划分为四个区域，分别为I区（-16.600）、Ⅱ区（-7.200）、Ⅲ区（-10.000）、Ⅳ区（-7.600,-8.800）。抗浮锚杆约计4500根，约计15000m，钻孔直径150mm，杆体采用3Φ25、2Φ32Ⅲ级月牙钢，注浆采用水泥砂浆，强度等级M30。2锚杆基本试验 2.1试验数量根据设计要求，锚杆正式施工前，首先进行锚杆基本试验。试验锚杆数量9根。基本试验锚杆孔位由设计、监理、建设方共同确定。 2.2锚固体张拉龄期按照规范要求，锚固体灌浆强度达到设计强度的90％后，可进行锚杆试验，根据类似工程经验，掺加超早强剂后暂考虑3-7天养护龄期，准确时间以预留试块当日抗压强度达到要求为准。 2.3试验荷载试验采用分级加载，荷载分级不得少于8级，试验的最大加载量为锚杆设计荷载的2倍。

2.4试验标准当出现下列情况之一时，即可终止锚杆的上拔试验：（1）锚杆拔升量持续增长，且在1小时时间范围内未出现稳定的迹象；位移不收敛，锚固体从岩土层中拔出或锚杆从锚固体中拔出；（2）新增加的上拔力无法施加，或者施加后无法使上拔力保持稳定；（3）锚杆的钢筋已被拔断，或者锚杆锚筋被拔出。符合上述终止条件的前一级拔升荷载，即为该锚杆的极限拉拔力。在最大荷载作用下未达到破坏标准时，锚杆极限拉拔力取最大荷载值为基本值。基本试验锚杆若破坏，不能作为工程锚杆，重新施工锚杆位置由设计方确定。锚杆基本试验由有资质实验室试验并出具试验报告。试验结果报抗浮锚杆设计方校核调整。

抗浮锚杆施工方案

抗浮锚杆施工方案目录第一章施工条件3一、编制依据3二、工程概况3三、地层概况4四、水文地质情况5第二章抗浮桩(锚杆)设计与基本试验6一、抗浮锚杆结构设计主要参数6二、抗浮锚杆拉力设计参数6三、抗浮锚杆基本试验7第三章施工组织和措施10一、施工准备1 0二、施工进度安排13三、抗浮桩锚杆施工工艺流程、技术参数14四、排污措施20五、应急措施20六、成品保护措施20七、施工组织措施23第四章工程施工质量保证措施2 5一、质量控制措施25二、质量保证具体内容26三、材料质量要求及节约措施28第五章文明施工与安全措施29一、安全生产、文明施工29二、安全保证体系及措施31三、环保文明施工保证体系及措施33 第一章施工条件二、工程概况本工程由1栋高层多功能主体大楼及其四周纯地下室部分组成，主体大楼建筑总高度105. 90m，主结构为钢筋混凝土框架剪力墙结构＋钢结构，外围纯地下建筑为框架结构，总建筑面积100660m2。地下四层，基础板厚600mm～2000mm，基础埋深约-24.50m，±0.00=44.2 0m，地下水常年水位即历年最高位在标高38.52m~41.02m，抗浮设计水位为标高37.00m，抗浮水压145kN/m2。因此，拟采用抗浮锚桩设计方案对建筑物整体抗浮，保证建筑物的稳定和正常使用。目前基坑内已施工。三、地层概况《岩土工程勘察报告》，基础底板以下地层各层情况如下： 1、粘土、重粉质粘土⑤层：褐黄色，湿～饱和，可塑～硬塑，属中低～低压缩性土，层顶标高21.36~24.29m； 2、卵石、圆砾⑥层：内含细砂、中砂为杂色，低压缩性，层顶标高19.26~21.53m； 3、粉质粘土、重粉质粘土⑦层：褐黄色，湿～饱和，可塑～硬塑，属中低～低压缩性土，层顶标高10.31~12.02m； 4、卵石、圆砾⑧层：内含细砂、中砂为杂色，低压缩性，层顶标高6.65~8.88m； 5、粉质粘土、粘质粉土⑨层：褐黄色，湿～饱和，硬塑～可塑，低压缩性土，层顶标高-3.67~-3.34m；

抗浮锚杆设计计算书

地下室抗浮锚杆设计计算书一．设计依据: 《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003 《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013 二．设计条件：室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。底板板底水浮力：筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)× 10=62.00 kN/m 或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m 其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)× 10=55.00 kN/m 或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)× 10=45.00 kN/m 三．抗浮板受力计算： 1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法） =63.1 kN/m 或52×1.05-2（建筑面层做法） =53.1 kN/m 其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法） =55.75 kN/m 或45×1.05-2（建筑面层做法） =45.75 kN/m 不考虑活载及砖墙荷载 2、计算水浮力作用下底板配筋时，模型采用倒楼盖法按正向力输入，且扣除板自重，勾选不自动计算现浇板自重。四．抗浮锚杆受力计算：本工程锚杆材质选用HRB400，抗拉强度标准值fyk=400N/mm2，抗拉强度设计值fy=360N/mm2。锚固段取为强风化岩，单根抗浮锚杆抗拔承载力取360KN。以下按《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005计算: a) 单根抗浮锚杆所需的截面面积：根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.4.1式 As≥(Kt*Na)/fyk ≥1.6*360000/400 ≥1440mm2取3根32 As=2412 mm2 其中Kt 锚杆杆体的抗拉安全系数，本工程按表7.3.2取1.6； Na 锚杆轴向拉力设计值； fyk 钢筋抗拉强度标准值。 b) 锚固段长度：取La ＞K*Nt/(π*D*fmg*ψ)和La ＞K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)中较大值。根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.5.1-1式 La ＞K*Nt/(π*D*fmg*ψ) ＞2.0*360/(3.14*0.18*0.8*0.2) ＞7962mm 取8m 其中，K 锚杆锚固体的抗拔安全系数，按表7.3.1，取2.0 Nt 锚杆轴向拉力设计值 fmg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa）,可按表7.5.1-1取值，结合勘察报告，本工程岩石与水泥砂浆的粘结强度标准值取0.2Mpa； D 锚固体直径，本工程取180mm ψ锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取0.8 根据《岩石锚杆（索）技术规程》CECS 22:2005第7.5.1-2式 La ＞K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ) ＞2.0*360/(3*3.14*0.032*0.6*2*0.8)

抗浮锚杆工程施工方案

华中医药产业园废水处理一期工程抗浮锚杆工程施工方案施工单位：中船重工环境工程有限公司编制人：审核人：编制日期：二○一四年九月十二日目录一、工程概况 (1) 二、编制依据 (2) 三、抗浮锚杆的设计要求 (2) 3、基本试验 (2) 四、施工机械设备配备计划表 (2) 五、材料计划表 (3)

六、施工总体方案 (4) 1、总体施工方案 (4) 2、总体施工顺序 (4) 七、施工现场平面布置 (5) 1、地面布置 (5) 八、抗浮锚杆的施工方法 (5) 1、测量放线定位 (5) 2、钻孔及清孔 (5) 3、锚杆钢筋制作及其安装方法 (5) 4、抗浮锚杆的注浆及养护 (6) 九、锚杆的抗拨试验 (6) 十、抗浮锚杆施工方式和技术要求 (6) 1、成孔 (6) 2、锚筋制作 (7) 3、下放锚筋 (7) 4、注浆与养护 (7) 5、锚头处理 (7) 6、质量检测 (7) 十一、施工安全措施 (8) 1、安全生产管理体 (8) 2、安全工作目标 (8) 3、项目经理部安全生产责任制 (8) 4、安全生产管理措施 (9) 十二、施工进度计划 (10) 一、工程概况 1、工程名称：华中医药产业园废水处理一期工程 2、建设单位：华中医药产业园股份有限公司

3、设计单位：浙江大学能源工程设计研究院 4、监理单位：湖北建盛工程管理有限公司襄阳分公司 5、施工单位: 中船重工环境工程有限公司 6、工程地址：华中医药产业园厂区内 7、工程概况：本项目为废水处理工程，由多个单项工程组成，分别为1：高浓度集水池，2：预处理车间，3：高浓度废水调节池，:4：污泥浓缩池（圆形），5：污泥脱水机房、6：电器、风机房，7：厌氧循环池，8：UASB厌氧池，9：终沉池（圆形），10：反应池，11：二沉池（圆形），12：好氧池:，13：中间沉淀池（1）（圆形），14：中间沉淀池（2）（圆形），15：高负荷好氧池:16：微氧池，17：综合办公楼，18：锅炉房:，19：加药间；本工程为污水处理项目，根据工艺要求多以水池为主，全部采用钢筋混凝土现浇，池底采用钢筋混凝土整板基础，池底厚度400-600不等，根据地勘报告显示地下水位分布高程位于绝对高程89.24m～95.09m。必须对池底板进行抗浮处理。二、编制依据 1、华中医药产业园废水处理一期工程池底锚杆施工图，华中医药产业园废水处理一期工程勘察报告， 2、相关技术规范及参考文献：（1）《土层锚杆设计与施工技术规范》（CECS22：90）；（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；（3）《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008，中华人民共和国行业标准。三、抗浮锚杆的设计要求 1、抗浮要求本工程抗浮锚杆设计为单根Φ25Ⅱ级钢筋加立面焊接Φ18锚固加强筋，锚杆抗拔承载力特征值为70KN, 2、技术参数 (1)、抗浮锚杆各单体设计的平面布置均为方形，行、列距不等，最大行、列距3000×3000，最小行、列距1500×1500. (2)、钻孔直径180mm，孔深9.3米，有效长度8.5米，锚杆钢筋上部与池底板钢筋焊接。 ⑶、设计灌浆强度等级M30 3、基本试验正式施工前应进行锚杆基本试验（破坏性试验），以验证锚杆施工工艺参数和设计参数。试验锚杆的制作与工程锚杆的制作相同。试验数量为2～3组（每组3根锚杆），并提交正式的基本试验报告。 4、质量检测除钢筋、水泥、添加剂等原材料送检外，主要进行以下检测： (1)、水泥净浆试块强度检测，每30根锚杆必须有1组，每组试块数量为3块； (2)、锚杆抗拔力检测，水泥净浆龄期28d后检测，检测数量为锚杆总数的5％。四、施工机械设备配备计划表

关于抗浮锚杆的设计

精心整理关于抗浮锚杆的设计一、抗浮锚杆的构造要求：（1）、《全国民用建筑工程设计技术措施》2009（简称《技术措施》）。第80页，7.3.1-5中，锚杆的长度不应小于4m，且不宜大于10m.。（2）锚杆的间距除必须满足锚杆的受力要求外，尚需大于1.5m。（3）《岩土锚杆（索）技术规程》第5.3.1条对注浆材料有要求。 A B GB175 C 标准》 D E 1 Ru------- Rt-------- Nt-------- Kt-------- K--------- 2 （1）根据抗浮水位及锚杆的间距，计算单根锚杆的所承担的轴向拉力设计值Nt A、地下室底板的水头为h，则水的浮力为f=10*h。 B、底板的自重为G C、抗浮锚杆承受的荷载q f D、根据《建筑荷载规范》，地下水浮力属可变荷载，底板自重（含地面做法）属永久荷载，则荷载效应组合的设计值应根据其最不利荷载组合确定。

即抗浮锚杆承受的荷载q f由下式计算： q f=γQ*f-γG*G---------q f为设计值，其中γQ----1.4γG----0.9 单根锚杆的轴向拉力设计值Nt计算 Nt=q f*a*b--------a、b为锚杆的间距附加说明：，（2） Ru=ξ1* 其中ξ1 λ1------- q sin- （3）结论单根锚杆的所承担的轴向拉力设计值1.05*Nt≤Rt-------Rt为特征值（4）、锚杆内钢筋计算 A、根据《岩土锚杆（索）技术规程》第22页，第7.4.1条锚杆的钢筋的安全系数K=1.6 详见表第7.3.2。---------锚杆体抗拉安全系数 A S≥K t*N t/f yk-------（1）其中K t--------锚杆杆体的抗拉安全系数

抗浮锚杆及底板配筋计算

抗浮锚杆及底板配筋计算根据建筑地基基础设计规范GB5007-2002及岩石锚杆(索)技术规程 CECS22：2005 一 . 抗浮锚杆计算： 1.地下底板底水浮力：地下水位绝对标高为5.0m,即相对标高- 2.5m 水头：H=16.8(B4底板标高)+1.1(覆土厚)+0.5(底板厚)-2.5=15.9m 结构自重：G1k=[5.0(板自重)+2.0(面层)+1.5(梁柱自重)]x4=34 KN/m2 基础自重：G2k=20x1.6=32 KN/m2 水浮力：Fk=15.9x10-34-32=93 KN/m2 2.非人防区： a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 根据CECS22:2005计算： Nt≤fyk*As/Kt=400x2413/1.6=603x103N=603KN 取单根锚杆承载力特征值Nt=600KN b.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm 根据CECS22:2005计算：（1）La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x600/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m (2) La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x600/(3x3.14x32x0.6x2.0 x1.3)=2.55m 根据 GB5007-2002计算： La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=600/(0.8x3.14x180x0.8)=1.66m c.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=600KN a≤(600/93)^0.5 =2.54m取a=2.5m 3.人防区：六级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=50KN/m2 五级人防底顶板等效静荷载标准值qe1=95KN/m2 a.单根锚杆承载力计算：每根锚杆采用3φ32(HRB400钢），As=2413mm2 Nt≤fyk*As/Kt=480x2413/1.6=720x103N=720KN 取单根锚杆承载力特征值Nt=720KN b.锚固长度计算：锚杆孔直径取Ф180mm 根据CECS22:2005计算： (1)La>K*Nt/(π*D*fmg*ψ)=2.0x720/(3.14x180x0.8x1.3) =2.05m (2)La>K*Nt/(n*π*d*ξ*fms*ψ)=2.0x720/(3x3.14x32x0.6x2.0 x1.3)=2.60m 根据 GB5007-2002计算： La≥Nt/(0.8*π*d1*f)=720/(0.8x3.14x180x0.8)=2.00m c.锚杆间距计算：实验得单根锚杆承载力特征值Nt=696KN 六级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+50)]^0.5 =2.20m 取a=2.2m 五级人防区锚杆间距: a≤[696/(93+95)]^0.5 =1.92m取a=1.90m 二 . B2层变电区抗浮锚杆计算：