抗浮锚杆计算书(20210220215222)
(完整版)抗浮锚杆计算书
7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。
2、设计抗浮水头为356-351=6m。
3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。
7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。
抗浮锚杆计算书
抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高-1.00 m地下室底板标高-6.52 m浮力55.2 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：1.原底板砂垫层厚0.10m自重0.10X20=2kN/m22.原砼底板厚0.40m：自重0.4X25=10 kN/m23.新加砼配重层厚0.30m自重0.3X25=7.5 kN/m2抗浮计算55.20-19.50=35.70 kN/m2三、锚杆体计算过程由受力情况，将锚杆分为A、B、C三类，A类为图中○A轴至○E轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B类为有○E轴至○L轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层；C类为图中○L轴至○Q轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。
锚杆间距取3m×3m。
1.锚杆杆体的截面面积计算：yk tt s f NKA总计19.5 kN/m2tK ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.05； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。
yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。
As ≥fyk KtNt =4001075.43805.13⨯⨯=11512mm选取两根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：ψπmg ta Df KN L >ψπεms ta df n KN L >式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取1.05；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15md ——钢筋的直径（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例取0.7；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。
抗浮锚杆设计计算书
抗浮锚杆汁算书根据建设单位提供抗浮错杆设计要求：1、单根错杆抗拔力标准值为215T<n,锚杆设计长度6~12m。
2、锚杆设计参數建议值：锚杆杆体抗拉安全系數恳取1.6,锚杆锚面体抗拔安全系数K 取2.2;锚冏没注浆体与地层间的粘结强度标准值/；s=145kPa03、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地荃基础劫察仅计规范》(PBJ11-501-2009) 中抗浮设计和《岩石锚杆(索)技术规范》(CECS 22:2005)中永久错杆设计內容进行诛计计算。
(1)锚杆杆体的截面面积计算人、KN人左―—公式7.4.1式中：K,——错杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1甲28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆(索)技术规范》(CECS 22:2005)衰7.3.2取1.8；Nr——错杆的轴向拉力诛计值(kN),为215kN;几——钢筋的抗拉强度标准值(kPa)，杆体选用岬28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa e将以上参数代入求得：杆杆体截面面枳4’=字==493也加2Jyk785所需杆件直径d=s屮t (493X4/3.14) =25.06mm故选用1^28 PSB785 轧螺纹钢能够满足要求。
(2)锚杆锚固长度锚杆错固长度按下式估算，并取其中较大者:公式751J式中:K ——错杆锚冏体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆(索)技术规范»(CECS22:2005) 7.3.1 取 2.2; N,——锚杆的轴向拉力设计值(kN),取215kN oL °—错杆锚同段长度(m)；山——锚同段注浆体与地层间的粘结强度标准值(kPa),根据地劭报告并结合经验, 可取 120kPa ；“一错冏段注浆体与筋体间的粘结强度标准值(kPa),注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30,查表7.5.1-3插值法取2.4MPa;D ——错杆锚同段的钻孔直径(m),取0.20m ；钢筋的直径，＜0.28 (m)；采用2根以上钢筋时，•界而的粘结强度降低系數，取0.6-0.85;屮——锚同长厦对粘结强厦的影响系数，按＜ 7.5.2取1.0;n —钢筋根數。
抗浮锚杆计算
抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。
屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。
二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。
选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。
（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm 钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。
抗浮锚杆设计计算书
yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。
2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。
3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。
（1）锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中：t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。
将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。
（2）锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取215kN 。
a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ；d ——钢筋的直径，取0.28（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。
抗浮锚杆计算书
一：G/k+nR≥S G:结构自重及其上作用的永久荷载标准值总和，不包括活荷载 S：地下水对建筑物的托力标准值 K：地下结构抗浮安全系数，一般取1.05 注：1.钢筋为HRB400；（fy=360,fyk=400，Es=2000） 2.混凝土强度为M30； 3.注浆体直径为150mm；
锚杆竖向抗拔承载力特征值Rt(KN)
Rt ζ 1 公式： = π D 对应值 146.952 0.8 3.14 0.15 说明：1.锚固长度la取13倍筑浆体直径D 2.粘结强度特征值frb暂取 200 Kpa la 1.95 frb 200
杆体的横截面积A(mm2)
公式： 对应值 配筋取 公式： 对应值 A 798.652174 Ntd 22 ta 949.675325 Ntd ÷ 198.4 = 1.35 Rt 根数 3 ≥ ≥ Ntd 198.4 acr 2.7 1.1A实/ 1140 π 3.14 Rt/ 147 2Rt 293.9 0.85 ÷ ξ 2 0.69 ÷ fy 360 x1000
A实= ξ 3 0.6 ÷ ns 3 ÷
1139.82 mm2 π 3.14 0.08 ÷ D 0.022 ÷ fb÷ 2.4 折减系数 0.7
杆体钢筋与砂浆之间的锚固长度 裂缝验算
ω max 公式： 对应值 0.17573132 公式： ψ 对应值 0.94296875 pte 公式： 对应值 0.06453333 公式： Ate 对应值 17662.5 σs 公式： 对应值 128.92562 基本实验值 Q1 满足 验收实验值 Q1 244.387565 = = = = = = σ s/ ψ Es (1.9 0.943 128.9 200000 pte/ σs 0.65 ftk/ 2.01 0.0645 128.93 A
抗浮锚杆计算
地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。
屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。
二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。
选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。
（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。
抗浮锚杆设计计算书
二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为：表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts f N K A ⨯= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN.f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2。
根据计算得：As=569mm 2所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmg ta Df N K L ⨯> (7.5.1-1)ψξπms ta f d n N K L ⨯>(7.5.1-2)上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）；K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）；f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa 。
3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。
f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ；ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6；ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15n —— 钢筋根数由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。
由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。
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结构计算书项目名称:设计代号:设计阶段:审核:校对:计算:第1册共1册中广电广播电影电视设计研究院2015年04月07日综合楼锚杆布置计算一、工程概况（1）综合楼地下1层（含2夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m,室内外高差-0.300m,地下室夹层高2.18m,地下室高 5.30m,地下室建筑地面标i⅛-7.480m,建筑地而垫层厚150mm,结构地下室底板顶标高-7.63OmO基础形式筏板，抗浮水位标高6.5OOm （绝对标高）。
建筑地下室底板顶标高-7.63Om （绝对标高-0.130m）,底板厚40OmmO（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。
二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。
锚杆基本条件：锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：＞2.5m锚杆拉力标准值Nk=250KN锚杆拉力设计值Nt二2.3Nk二325KN钢筋：3 025 三级钢：As=2470mm2,仁360 N∕mm2, f y k=400 N∕mm2依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。
根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（frbk）,见第2页所附表2。
1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt依据《岩土规程》第7.5.1条公式（7.5.2-1）计算兀DL a IK勘探点IQ-KI5岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力Msm土层厚度m 土层弓锚杆极限粘结强度标准值屮Si抗拔侧阻力(KN)9中粗砂 0.15 2.95 150 1 208.4 12中粗砂 0.15 2.05 170 1 164.1 16强风化花岗岩0.152.5 3001353.4 锚杆总长L7.5m抗拔承载力极限值Rk= 725.8KN 抗拔承载力特征值Rt=362.9 KNRt=360.9KN > Nt=351KN2.锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2)r、 KN l 2*351000 杯“ L ≥ ------ ——= ----------------------- =2070 mm < 7500 mm anπdξf ms ψ 3 * τr * 25 * 0.6 * 2.4 * 1.0锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。
钢筋面积A 计算依据《岩土规程》第742条公式(741)实配 3 025 三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2 锚杆杆体钢筋面积满足要求。
Λ≥400 1404m∕7721.6*351000注：fr bk为岩石(或土体)与锚固体极限粘结强度标准值，取自《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)o仅用于抗浮锚杆的初步设计，最终取值应以现场试验为准。
三、锚杆裂缝计算屮二1.1∙0.65X2∙01∕1083X170=1∙01Pte 二3x490/(3.14/4)x1502二0.083σs=250xl03∕5×490=170N∕mm2WmaX=2.7xl.01xl70x(1.9x40+0.08x2¾0.083)∕5xl05=0.232mm>0.2mm 不满足裂缝宽度小于0.2mm要求。
如取Os=208xl03"x490二242.5N∕mm2屮二l・l・0・65x2・0X/t)・083xl41・5=0・989 WmaX=2.7x0.989xl41.5x(1.9x40+0.08x2⅞(3.083)Z2xl05=0.189mmvθ.2mm,满足裂缝宽度小于0.2mm要求。
如取σs=228xl03^×490=155.1N∕mm2Ψ=l.1-0.65x2.01/3.083x155.1=0.999WmaX=2.7x0.999xl55.1x(1.9x40+0.08x2¾0.083)∕2xl05=0.209mm>0.2mm,不满足裂缝宽度小于0.2mm要求。
如取σs=220×103∕5x490=149.7N∕mm2屮二I∙1065x2∙θχ∕tλ083xl49.7=0∙995WmaX=2.7x0.995xl49.7x(1.9x40+0.08x25t).083)Z2xl05=0.201mm略>0.2rnm,基木满足裂缝宽度小于0.2mm要求。
如取σs=218xl03∕5×490=148.3N∕mm2屮二l・l-0・65x2・0X/t)・083xl48・3=0・994 WmaX=2.7x0.994xl48.3x(1.9x40+0.08x2¾0.083)∕2xl05=0.199mmvθ.2mm,满足裂缝宽度小于0.2mm要求。
由上：锚杆拉力标准值取220KN四、锚杆布置复核计算(一)、抗浮计算1 (综合楼楼座外墙区域)1)恒载统计：±0.00 顶板面层0.1m： 1.7 kN∕m2±0.00 顶板0.20m： 0.20x25二5.0kN∕r∏2大板梁500x600 折算厚度25x0.5x0.39x8.4x^8.4x8.4=1.16kN∕m2-2.18m 顶板0.4m：0.4x25=10kN∕m2底板0.4m：0.4x25=10kN∕m22~4 层顶板面层：1.7x3+3=8.1kN∕m21~4 层顶板：0.1x25x4=10kN∕m2「4层顶板梁折算楼板厚度：4x25x8.4x(0.35x0.45+0.3x0.4+0.25x0.4x2)∕S.4x8.4 二 5.68kN∕r∏2以上共计54.64 kN∕m2楼座最外侧柱(有地下室外墙)：(1.5x4.2x8.4x3)/8.4x4.2+25x0.4x5.45x8.4/8.4x4.2+25x0.3x2.18x8.4∕S.4x4.2 =22.65kN∕m2此范围恒载合计：77.39kN∕m22)水浮力计算：抗浮水位标高：6.5m (绝对标高)地下室底板顶标高：-7.48-0.15二-7.63m (相对标高)相当于绝对标高7.5-7.63=-0.13m (绝对标高)地下室底板底标高：-0.13-0.40二0.53m (绝对标高)水头高度：6.5-(-0.53)=7.03m水浮力：70.3KN∕m23)水浮力-0.95 重力二70.3-0.95*77.39二-3.22 KN∕n√F抗VO楼座周圈墙下不需布置锚杆底板而层0.15m：0.2xl5=3.0kN∕m2WOrd 4)l-5~l-6轴间电梯基坑处水浮力：(8.98-7.63) xlθx2.3×4.2+ (9.78-7.63)xlθ×2.9x3.2=329.9 KN 电梯井周圈墙体(8+0.8)x0.2x(5.4+4.2x3)x8.4x2=532 KNF抗＞F浮1-5-1-6轴间电梯基坑处不需布置锚杆5 ）1-9/2-H同上，基坑处F抗＞F浮地下室外墙自重：25x0.4x8.4x5.3二445 KN考虑沟、基坑降板，布置3根锚杆。
满足（二）、抗浮计算2 （综合楼楼座区域B、C、2-G、2-F轴）1）恒载统计：±0.00 顶板面层0.1m： 1.7 kN∕m2±0.00 顶板0.20m： 0.20x25二5.0kN∕rτ?大板梁500x600 折算厚度25x0.5x0.39x8.4x^8.4x8.4=1.16kN∕m2-2.18m 顶板0.4m：0.4x25=10kN∕m2底板而层0.15m：0.2xl5=3.0kN∕m2底板0.4m：0.4x25=10kN∕m22~4 层顶板面层：1.7x3+3=8.1kN∕m21~4 层顶板：0.1x25x4=10kN∕m2「4层顶板梁折算楼板厚度：4x25x8.4x（0.35x0.45+0.3x0.4+0.25x0.4x2%.4x8.4 二 5.68kN∕rτ?以上共计54.64 kN∕m2柱重：25x（0.8x0.8x7.48+0.8x0.8x6+0.6x0.6x4.2x3）∕δ.4x8.4二4.70 kN∕m2 4.70+54.64二59.34 kN∕m2不含建筑墙体楼座范围内恒载合计：59.34 kN∕m22）水浮力计算：抗浮水位标高：6.5m （绝对标高）地下室底板顶标高：-7.48-0.25二-7.63m （相对标高）相当于绝对标高7.5-7.63=-0.13m （绝对标高）水浮力：70.3KN∕m23)水浮力-0.95 重力二70.3-0.95*59.34二13.93 KN∕n∏2按8.4mx8.4m柱网计算柱下所需锚杆抗拔力F抗：F 抗=8.4m*8.4m*13.93kN∕m2=982.9KN柱下所需抗拔锚杆数量(锚杆抗拔承载力特征值220KN)： 982.9/220二4.50,取 5 根。
满足4)1-10/2-F 区域开洞16.8mxl3.2m,恒载减少“：±0.00 顶板面层0.lm： 1.7 kN∕m2±0.00 顶板0.20m： 0.20x25二5.0kN∕r∏2大板梁500x600 折算厚度25xO.5xO.39x&4x%.4x8.4二2.16kN∕rτP-2.18m 顶板0.4m：0.4x25“OkN∕r√底板而层0.15m：0.2xl5=3.0kN∕m2底板0.4m：0.4x25=10kN∕m22~4 层顶板面层:1.7x2+3=6.4kN∕m21~4 层顶板：0.1x25x4=7.5kN∕m22~4层顶板梁折算楼板厚度：3x25x8.4x(0.35x0.45+0.3x0.4+0.25x0.4x2)84x8.4 二 4.26kN∕rτ√以上共计49.02 kN∕m2柱重：25x(0.8x0.8x7.48+0.8x0.8x6+0.6x0.6x4.2)/8.4x8.4=3.62 kN∕m23.62+49.02二52.62 kN∕m2水浮力：70.3KN∕m2不含建筑墙体楼座范围内恒载合计：52.62 kN∕m2水浮力计算：抗浮水位标高：6.5m (绝对标高)地下室底板顶标高：-7.48-0.25二-7.63m (相对标高)相当于绝对标高7.5-7.63=-0.13m (绝对标高)地下室底板底标高：-0.23-0.40二0.53m (绝对标高)水头高度：6.5-(-0.53)二7.03m水浮力：70.3KN∕m21-10/2-F开洞范围恒载：(59.34x8.4+52.62x16.8)x23.2 二18249kN所需锚杆抗拔力 F 抗：70.3x(8.4+16.8)x13.2-0.95x18249=6048 kN 锚杆数量604&220=27.5,取27.5根。