模板受力计算1
模板面板按三跨连续梁计算
模板面板按三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25×0.1×1.2＋0.5×1.2=3.6KN/M活荷载标准值q2=（1＋2）×1.2=3.6 KN/M面板的惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=120×1.0×1.0/6=20㎝³I=120×1.0×1.0×1.0/12=10㎝ 4(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f--面板的抗弯强度计算值(N/㎜2)M—面板的最大弯矩(N·m)W—面板的净截面抵抗矩[f] —面板的抗弯矩设计值,取13N/㎜2M=0.1ql2M=0.1×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4×0.4=0.15KN·M F=0.15×1000×1000/37800=3.97N/㎜2<[f]=13N/㎜2,满足要求.(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]Q=0.6×(1.2×3.6＋1.4×3.6)×0.4=2.42KNT=3×2420/(2×1200×10)=0.303N/㎜2<[T]=1.4 N/㎜2,满足要求.(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250v=0.677× 3.6×4004/(100×9000×388800)=0.173㎜<[v]=l/250=1.6㎜一、楼板模板隔栅计算隔栅按照均布荷载下连续梁计算。
1、荷载的计算（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）q11=25×0.10×0.4=1.0 KN/m（2）模板的自重线荷载（KN/m）q12=0.5×0.4=0.2 KN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生的荷载（KN/m）q2=(1＋2)×0.4=1.2 KN/m静荷载q1=1.2×1.0＋1.2×0.2=1.44 KN/m活荷载q2=1.4×1.2=1.68 KN/m2、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载q=q1＋q2=3.12KN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.12×1.2×1.2=0.45 KN·m最大剪力Q=0.6×1.2×3.12=2.25KN最大支座力N=1.1×1.2×3.12=4.12 KN面板的惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×8×8/6=53.33CM3I=5×8×8×8/12=213.33 CM4（1）木方抗弯强度计算f=0.45×106/53330=8.44N/㎜2<[f]=13 N/㎜2满足要求。
承台模板拉杆计算(100713)
一模板拉杆计算
1.1侧压力计算
模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为3.6米，模板高度为
3.65米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：
F=0.22γc t0β1β2V21
F=γc H
式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;
γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；
t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；
V—混凝土的浇灌速度，取0.48m/h；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取3.6m；
β1—外加剂影响修正系数，取1.2；
β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；
所以F=0.22γc t0β1β2V21
=0.22×24×10×1.2×1.15×0.4821
=50.4816KN/m2
F=γc H
=24×3.6
=86.4KN/m2
综上混凝土的最大侧压力F=50.48 KN/m2
有效压头高度为h=F/γc
=50.48/24
=2.1034m 混凝土侧压力的计算分布图见下图：
q=50.48KN/m2
1.2对拉杆的强度的验算
φ16mm螺纹钢对拉杆承受的拉力为
P=F.A。
【模板】荷载计算及计算公式小知识
【关键字】模板荷载计算及计算公式小知识1、脚手架参数立杆横距(m): 0.6；立杆纵距(m): 0.6；横杆步距(m): 0.6；板底支撑材料: 方木；板底支撑间距(mm) : 600；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2；模板支架计算高度(m): 1.7；采用的钢管(mm): Ф48×3.5；扣件抗滑力系数(KN): 8；2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.5；钢筋自重(kN/m3) : 1.28；混凝土自重(kN/m3): 25；施工均布荷载标准值(kN/m2): 1；振捣荷载标准值(kN/m2): 23、楼板参数钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级: C30；楼板的计算宽度(m): 12.65；楼板的计算跨度(m): 7.25；楼板的计算厚度(mm): 700；施工平均温度(℃): 25；4、材料参数模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板；模板弹性模量E(N/mm2)：210000；模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。
16a槽钢。
锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。
脱模剂：水质脱模剂。
辅助材料：双面胶纸、海绵等。
1）荷载计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；q=1.2×(q1+q2)+1.4×q3=1.2×(11.04+0.3)+1.4×1.8=16.128kN/m2）抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——模板的最大弯距(N.mm)；W ——模板的净截面抵抗矩；W= 5940mm3；[f] ——模板的抗弯强度设计值；M =0.1ql2= 0.100×16.128×0.6×0.6=0.581kN.m故f = 0.581×1000×1000/5940=97.8N/mm2模板的抗弯强度验算f < [f]=205 N/mm2,满足要求!3）挠度计算v =0.677ql4/100EI<[v]=l/150=4mm模板最大挠度计算值v=0.677×（11.04+0.3）×6004/(100×210000×269700)=0.175mm 模板的最大挠度小于[v],满足要求!4）模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下两跨连续梁计算。
梁模板支架计算1
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
模板支架搭设高度为3.2米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=1000mm ×1300mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加4道承重立杆。
梁顶托采用100×100mm 木方。
320图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.100×1.300×0.900=29.367kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.350×0.900×(2×1.300+1.000)/1.000=1.134kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (1.000+1.500)×1.000×0.900=2.250kN均布荷载 q = 1.20×29.367+1.20×1.134=36.601kN/m集中荷载 P = 1.4×2.250=3.150kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm 3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm 4；A计算简图0.485 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)0.020变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.644kNN2=15.232kNN3=15.232kNN4=4.644kN最大弯矩 M = 0.485kN.m最大变形 V = 1.0mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.485×1000×1000/48600=9.979N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×7675.0/(2×900.000×18.000)=0.711N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.965mm面板的最大挠度小于333.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底顶托梁计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 15.232/0.900=16.924kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×16.924×0.90×0.90=1.371kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×16.924=9.139kN最大支座力 N=1.1×0.900×16.924=16.755kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.371×106/166666.7=8.23N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×9139/(2×100×100)=1.371N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2抗剪强度计算不满足要求!(3)挠度计算最大变形 v =0.677×14.103×900.04/(100×9500.00×8333333.5)=0.791mm最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
盖梁荷载计算1
盖梁支架计算书1.1荷载的计算已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,模板自重取值为混凝土自重的20%。
Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。
集中荷载F=2.5kN。
荷载组合：集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。
Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.1.2盖梁底模的计算1.2.1盖梁底模竹胶板计算采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。
由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝pyMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。
在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。
计算简图如下图1-3所示。
图1-3 模板计算简图根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。
Mmax＝q×L2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m由于选用的是15mm厚的竹胶板，计算长度按照60cm考虑，其截面抵抗矩w ＝b×h2/6，其计算过程如下所示。
w＝b×h2/6＝600×152/6＝22500mm3σ＝Mmax/w＝6.86×105/22500≈30.49MPa通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa，其中50MPa为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。
砖混结构梁模板及支撑设计计1
模板及支撑设计计算本工程最大矩梁长4.2米,截面尺寸为240×400,离地面高2.65米。
模板底楞木和顶撑间距为0.50m。
木材用杉木，f c=10N/mm2(抗压设计值)f v=1.4N/mm2(顺纹抗剪强度值)f m=13 N/mm2(抗弯强度设计值)1、底板计算：（1）荷载计算计算底模承受的荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载：模板自重、新浇混凝土的重量、钢筋的重量及混凝土产生的荷载。
均乘以分项系数1.2，底模25mm厚。
底模板自重 1.2×5×0.025×0.24=0.036kN/m混凝土荷重 1.2×25×0.24×0.40=2.88 kN/m钢筋荷重 1.2×1.0×0.24×0.40=0.115 kN/m振捣混凝土荷载 1.2×2.0×0.24=0.576 kN/mql=3.607 kN/m根据《混凝土结构施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以γ=0.90的折减系数∴q=0.9q1=0.9×3.607=3.246 kN/m(2)验算底模抗弯承载力底模下面楞木间距为0.50m，底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁，因为模板长度有限，一般可按四等跨连续梁计算，查静力计算表得：M max=-0.121ql2=-0.121×3.246×0.52=-0.098KN*m按下列公式验算M max≤kf mW nkf m=1.3×13=16.9>6.875N/ mm2满足要求。
（3）抗剪强度验算V max=0.561ql=0.561×3.246×0.5=0.91kNmax=3V max /2bh=(3×0.91×103)/(2×240×400)=0.142N/mm2kf v=1.3×1.4=1.82 N/mm2>0.142/mm2满足要求.(4)挠度验算验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣混凝土的荷载.∴允许挠度为q´=0.036+2.88+0.115=3.031kN/mW A=(0.967×q´l4)=0.967×满足要求.2、侧模板计算（1）侧压力计算，梁的侧模强度计算，要考虑振捣混凝土时产生的荷载及新浇混凝土对模板侧面的压力，并乘以分项系数1.2。
高支模梁侧模板计算1
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，梁模板使用的木方截面45×90mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取12.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×17.28+1.40×3.60)×0.80=20.621N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×13.824+1.40×2.880)×0.200×0.200=0.082kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/43200=1.909N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×13.824+1.4×2.880)×0.200=2.474kN截面抗剪强度计算值 T=3×2474.0/(2×800.000×18.000)=0.258N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×13.824×2004/(100×6000×388800)=0.064mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f ——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 60.75cm3；[f] ——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。
模板的计算[1]
![模板的计算[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/a69dadf6fab069dc502201fa.png)
【例】某屋面挑檐的平面及剖面图如图所示。试计算挑檐 模板工程量。
挑檐中心线
【解】
1.挑檐板底
挑檐宽度×挑檐板底的中心线长 =0.6×（30+0.6+15+0.6）×2=0.6×92.4=55.44 m2 2. 挑檐立板 立板外侧：挑檐立板外侧高度×挑檐立板外侧周长 0.4×（30+0.6×2+15+0.6×2）×2=0.4×94.8=37.92 m2
模板工程
三、现浇混凝土构件模板
（一）、基础
独立基础 1、基础类型 条形基础 满堂基础 箱形基础 2、基础模板的计算
S=混凝土与模板接触面积计算
独立基础
基础顶面
条形基础
S=混凝土与模板的接触面积=基础支模长度×支模高度
满堂基础
柱
柱 柱墩
底板 图3-23 有梁式满堂基础
无梁式满堂基础
箱形基础
顶板 柱
隔板
底板
定额中未设箱形基础项目，箱形基础中的底板、顶板、隔板分别 图3-25 箱形基础 按相关规定执行。
【例】计算如图所示的基础模板工程量。
【解】
1.分析 （ 1）由图可以看出，本基础为有梁式条形基础，其支模位置在基础底 板（厚200mm）的两侧和梁（高300mm）的两侧。所以，混凝土与模板的 接触面积应计算的是：基础底板的两侧面积和梁两侧面积。 （ 2）图中所示为基础平面图，也可以看作是基础底板的支模位置图。 图中细线显示了支模的位置及长度。基础梁的支模情况可近似理解。
密肋板
1、柱构件种类
无梁板 平 板
2、板模板计算
S=混凝土与模板接触面积计算
密肋板
密肋板模板=S板+S梁
无梁板
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目录一模板系统强度、变形计算 (1)1.1 侧压力计算 (1)1.2 面板验算 (2)1.3 强度验算 (3)1.3.1 挠度验算 (3)1.4 木工字梁验算 (3)1.4.1 强度验算 (4)1.4.2 挠度验算 (4)1.5 槽钢背楞验算 (4)1.5.1 强度验算 (4)1.5.2 挠度验算 (5)1.6 对拉杆的强度的验算 (5)1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 (6)二受力螺栓及局部受压混凝土的计算 (6)2.1 计算参数 (6)2.2 计算过程 (6)2.2.1 混凝土的强度等级 (6)2.2.2 单个埋件的抗拔力计算 (7)2.2.3 锚板处砼的局部受压抗压力计算 (8)2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 (8)2.2.5 爬锥处砼的局部受压承载力计算 (9)1.1 侧压力计算................................................. E rror! Bookmark not defined.1.2 面板验算 .................................................... E rror! Bookmark not defined.1.3 强度验算 .................................................... E rror! Bookmark not defined.1.3.1 挠度验算............................................ E rror! Bookmark not defined.1.4 木工字梁验算............................................. E rror! Bookmark not defined.1.4.1 强度验算............................................ E rror! Bookmark not defined.1.4.2 挠度验算............................................ E rror! Bookmark not defined.1.5 槽钢背楞验算............................................. E rror! Bookmark not defined.1.5.1 强度验算............................................ E rror! Bookmark not defined.1.5.2 挠度验算............................................ E rror! Bookmark not defined.1.6 对拉杆的强度的验算 ................................. E rror! Bookmark not defined.1.7 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ............ E rror! Bookmark not defined.二受力螺栓及局部受压混凝土的计算................ E RROR!B OOKMARK NOT DEFINED.2.1 计算参数 .................................................... E rror! Bookmark not defined.2.2 计算过程 .................................................... E rror! Bookmark not defined.2.2.1 混凝土的强度等级 ............................ E rror! Bookmark not defined.2.2.2 单个埋件的抗拔力计算 .................... E rror! Bookmark not defined.2.2.3 锚板处砼的局部受压抗压力计算..... E rror! Bookmark not defined.2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算..... E rror! Bookmark not defined.2.2.5 爬锥处砼的局部受压承载力计算..... E rror! Bookmark not defined.一模板系统强度、变形计算1.1侧压力计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4.4米，模板高度为4.5米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：F=0.22γc t0β1β2V21F=γc H式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取1.5m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4.4m；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；所以F=0.22γc t0β1β2V211=0.22×24×10×1.2×1.15×1.52=89.2 KN/m2F=γc H=24×4.4=105.6 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=89.2 KN/m2有效压头高度为h=F/γc=89.2/24=3.72m混凝土侧压力的计算分布图见下图：1.2面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板计算长度取2440mm，计算宽度b=1000mm，板厚h=18mm，荷载分布图及支撑情况见下图：其中q=89.2×0.68+(81.5+89.2) ×0.32/2=87.9 KN/m面板弯距及变形情况见下图：1.3强度验算面板最大弯矩：M max=面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6x1000x182=5.4x104mm3应力：ó= M max/W=0.69x106/5.4x104=12.78N/mm2<fm=13 N/mm2满足要求1.3.1挠度验算w max= 1.05mm<[w]=2mm 满足要求[w]-容许挠度；fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2；E-弹性模量，木材取8.5x103 N/mm2；I-面板的惯性矩，I=48.6 cm4。
1.4木工字梁验算木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距。
其荷载分布及支撑情况见下图：木工字梁上的荷载为：q=Fl=F-混凝土的侧压力l-木工字梁之间的最大水平距离木梁弯距及变形情况见下图：1.4.1强度验算最大弯矩M max=木工字梁截面系数：W=1/6Hx[BH3-(B-b)h3]= 1/（6x200）x[80x2003-(80-30)x1203]=46.1x104mm3应力：ó= M max/W=3.11x106/（46.1x104）=6.75N/mm2<fm=13 N/mm2满足要求1.4.2挠度验算w max=0.48mm<[w]=2.6mm 满足要求[w]-容许挠度，[w]=L/400,L=1050mmI-木工字梁惯性矩，I=4610cm41.5槽钢背楞验算槽钢背楞作为横肋由对拉杆互承，可作为连续梁计算，其跨距等于对拉杆的间距。
将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况，q=88.4KN/m。
荷载分布及支撑情况见下图：槽钢背楞弯距及变形情况见下图：1.5.1强度验算最大弯矩M max=双槽钢的截面系数：W=57.7X2=115.4x103cm3应力：ó= M max/W=11.5x106/（115.4x103）=99.65N/mm2<fm=215 N/mm2满足要求1.5.2挠度验算w max=0.63mm<[w]=3.0mm[w]-容许挠度，[w]=L/400,L=1200mmE-槽钢的弹性模量，E=2.1x105 N/mm2;I-双槽钢的惯性矩，I=692cm4;fm-槽钢抗弯强度设计值，取215N/mm2;1.6对拉杆的强度的验算D20对拉杆承受的拉力为P=F.A=65.5×1.2×1.35=106.1kN式中P—模板拉杆承受的拉力（kN）；F—混凝土的侧压力（N/m2），计算为65.5kN/m2；A—模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a×b；a—模板拉杆的横向间距（m）；b—模板拉杆的纵向间距（m）。
D20对拉杆承受的拉应力为σ=P/S=106.1×103/3.14×10-4=337.9MPa<[σ]=430 MPa式中S—拉杆的截面积,πd2/4=3.14×10-4 m2。
1.7面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为w=1.05+0.48+0.63=2.16mm<3mm满足施工对模板质量的要求。
二受力螺栓及局部受压混凝土的计算2.1计算参数1.M36的螺栓的屈服强度δs=500Mpa，容许抗剪强度取[τ]=δs/2=250Mpa2.C30混凝土的轴心抗压强度f c=15 Mpa3.设计承载力为P =(悬臂支架重+承担的模板重+平台施工荷载)×1.2= (400+658+0.7×5.2×100/2+0.91×5.2×200/2+0.91×5.2×80/2) ×1.2/100=22.8KN(其中上平台设计承载力为100kg/m2,中平台承载力为200 kg/m2, 下平台承载力为80 kg/m2)2.2计算过程2.2.1混凝土的强度等级根据《建筑施工计算手册》中可以查得28天后的强度设计值为：轴心抗压强度设计值f c：15N/mm2弯曲抗压强度设计值f cm：16.5 N/mm2抗拉强度设计值f t： 1.5N/mm2f c（4）=f c28lg4f cm(4)= f cm28lg4f t (4)= f t28lg4/lg28=1.52.2.2单个埋件的抗拔力计算锥体破坏计算锚固强度:的混凝土以圆锥台形裂面作用有切向应力τs由力系平衡条件可得：F=A(τs sinα+δs cosα)由试验得：当b/h在0.19～1.9时，α=45°，δF=0.0203 f c,代入式中得：F=(2×0.0203/sin45°)×π·f c [(π/2)·h2ctg45°+bh]=0.1 f c (0.9h2+bh)式中f c—————混凝土抗压强度设计值（6.36N/mm2）;h—————破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（280mm）;b—————锚板边长（100mm）.所以 F=0.1 f c (0.9h 2+bh)=0.1×6.36×(0.9×2802+100×280)=62.7KN埋件的抗拔力为F=62.7KN2.2.3 锚板处砼的局部受压抗压力计算根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算：F L ≤1.35βC βL f c A LnβL =Lb A A 式中 F L ————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN ）f c ————混凝土轴心抗压强度设计值；（6.36N/mm 2）βC ————混凝土强度影响系数；（查值为1.0）βL ————混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）A L ————混凝土局部受压面积；（mm 2）A Ln ————混凝土局部受压净面积；（100×100mm 2）A b ————局部受压计算底面积；（mm 2）所以：F L ≤1.35βC βL f c A Ln=1.35×1.0×2×6.36×10000=171.7KN>22.8KN 满足要求2.2.4 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算材料：45号钢 调制处理受力螺栓的荷载点距墙表面为:L=18mm;受力螺栓为M36螺纹，计算内径为:d=30mm；截面面积为：A=πd2/4=706.5mm2;设计剪力为：F V=22.8 KN;受力螺栓的材料强度表可知：δs=500N/mm2，抗剪强度为：[τ]=250 N/mm2.根据计算手册剪弯构件计算式计算：(1).抗剪验算：τmax= 4/3(F V /A)= (4/3)×22.8×103/706.5 N/mm2=43 N/mm2<[τ]=270 N/mm2, 满足要求(2).拉弯验算：弯矩作用在主平面承受静力荷载或间接承受动力荷载的强度，按下式计算：M X/W≤[δ]= δs/式中：M X——最大弯矩，M X=F V·L=22.8×0.018=0.41kN.m——材料安全系数， =1.25W——按受压确定的抵抗矩，W=πd3/32=0.265×10-5m3∴M X/W=0.41×103/0.265×10-5=154.7 N/mm2<[δ]= δs/=400 N/mm2,满足要求2.2.5爬锥处砼的局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算：F L≤1.35βCβL f c A Ln目录页脚内容10 βL =Lb A A 式中 F L ————局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值(KN ）；f c ————混凝土轴心抗压强度设计值；（6.36N/mm 2） βC ————混凝土强度影响系数；（查值为1.0） βL ————混凝土局部受压时的强度提高系数；（2） A L ————混凝土局部受压面积；（mm 2） A Ln ————混凝土局部受压净面积；（5537mm 2）A b ————局部受压计算底面积；（mm 2）所以：F L =22.8 KN ≤1.35βC βL f c A Ln=1.35×1.0×2×6.36×5537= 95.1 KN 满足要求。