DTⅡ型带式输送机设计计算书
DTⅡ(A)型带式输送机计算机辅助设计软件说明书
DT Ⅱ（A ）型带式输送机计算机辅助设计软件说明书一. 概述DT Ⅱ（A ）型固定带式输送机是通用型系列产品，可广泛用于冶金、煤炭、交通、电力、建材、化工、轻工、粮食和机械等行业。
本软件依据GB/T17119-1997连续搬运设备带承载托辊的带式输送机运行功率和张力计算标准，参照《DT Ⅱ（A ）型带式输送机设计手册》，对设备选型及计算运用Visual Baic 进行编程，可直接在Windows 环境下安装运行，可辅助设计人员快速准确的进行设计计算和选型，该软件计算中目前提供了十二种最常用的侧型，适用于带宽为400、500、650、800、1000、1200、1400、1600、1800、2000、2200、2400的输送机设计，计算输出结果包括：圆周驱动力、轴功率、电机功率、各相关参数值、各关键点输送带张力以及主要滚筒合力、拉紧力等。
二. 程序计算依据及说明1. 基本原理本程序计算遵循欧拉定理，即T 1=T 2×e u φ其中：T 1----输送带紧边拉力，N T 2----输送带松边拉力，N u----输送带与传动滚筒的摩擦系数φ---输送带在传动滚筒上的包角，°（度） 那么，传动滚筒上的圆周驱动力：F U =T 1-T 2=T 2×e u φ-T 2胶带上的张力由逐点计算原理计算： T i =T i-1+∑-ii W 1各点拉力计算如下（参考图1）：T 4+W 2=T 1T 2+W 1=T 3 T 1=T 2×e u φ F U =W 1+W 2图1其中：W 1----回程段的总阻力，N W 2----承载段的总阻力，N2. 主要计算公式1) 圆周驱动力计算F U =W 1+W 2=F H +F N +F s1+F s2+F st当机长大于80米时，水平输送的圆周力可简化为：F U =C·F H + F s1+F s2+F st其中：C-----系数，由表1查出，或由C=LL L 0计算，L 0=70m ～100m 之间 L------输送机长度，m F H ----主要阻力，NF N ----附加阻力，N ，程序在计算中将该力忽略不计 F s1----特种主要阻力，N F s2----特种附加阻力，N F st ----倾斜阻力，N 表1a)主要阻力F HF H =f L g [q RO +q RU +(2q B +qG )cos δ]式中：f-----模拟摩擦系数 L----输送机长度，单位：米g----重力加速度， g=9.81m/s 2～10 m/s 2q RO ----承载托辊单位质量，单位：千克/米，q RO =G1/a o G1-----承载分支每组托辊旋转部分质量，单位：千克 a o -------承载分支托辊间距，单位：米q RU ----回程托辊单位质量，单位：千克/米，q RU =G2/a u G2-----回程分支每组托辊旋转部分质量，单位：千克 a u -------回程分支托辊间距，单位：米 qB------输送带单位长度质量，单位：千克/米 qG-----物料单位长度上质量，单位：千克/米，qG=vQ 6.3 Q-------每小时输送量，单位：吨/小时 v--------输送速度，单位：米/秒δ------输送机倾角，单位：度 模拟摩擦系数参照下表2选取：表2b) 附加阻力F NF N =F ba +F f +F I +F t式中：F ba ---加料段、加速段输送物料与输送带间的惯性阻力和摩擦阻力，N F f ----加速段物料与导板间的摩擦阻力，N F I ----输送带经过滚筒时的弯曲阻力，N F t ----滚筒轴承阻力，N 其中：F ba =I v ρ(v-v 0)F f =2120b22)2(gl b v v v I u v +ρF I =9B(140+0.01F/B)(d/D) (帆布输送带) F I =12B(200+0.01F/B)(d/D) (钢绳芯输送带) F t =0.005(d 0/D)F T 式中：I v -----输送量，m 3/s ρ----物料的密度，kg/m 3 v-----带速，m/sv 0----在输送带运行方向上物料的输送速度分量，m/s u 2----物料与导料板间的摩擦系数，u 2=0.5~0.7 l b -----加速段长度，m B-----带宽，mF-----滚筒上输送带的平均张力，N d-----输送带厚度，m D-----滚筒直径，m d 0-----轴承直径，mF T -----作用于滚筒上的两个输送带拉力和滚筒旋转部分质量的向量和，N c)特种主要阻力F S1F S1=F e +F gl式中：F e -----托辊前倾阻力，NF gl -----输送物料与导料板间的摩擦阻力，N 其中：F e =C e u 0L e (qB+qG)gcos δsine （三个等长前倾托辊） F e =u 0L e qBgcos λcos δsine （二个等长前倾托辊） F gl =21222V gl b I u v ρ式中：C e ----槽角槽形系数，槽角λ=30°时，C e =0.4；槽角λ=45°时，C e =0.5 u 0----承载托辊和输送带间的摩擦系数，u 0=0.3～0.4 L e ----装有前倾托辊的设备长度，m e-----前倾角，°l-----装有导料板设备的长度，m b 1---导料槽两拦板间的宽度，mu 2----物料与导料板间的摩擦系数，u 0=0.5～0.7 d) 特种附加阻力F s2F s2=n r·F r +F a式中：n r -----清扫器个数，一个空段清扫器等于1.5个清扫器 F r -----输送带清扫器的摩擦阻力，N F a -----犁式卸料器的摩擦阻力，N 其中：F r =A·p·u 3 F a =B·k a式中：A-----输送带和清扫器的接触面积，m 2p------输送带和清扫器间的压力，一般p=30~100N/m 2 u 3-----输送带和清扫器接触的摩擦系数，u 3=0.5～0.7 k a -----刮板系数，一般k a =1500N/m e)倾斜阻力F stF st =qG×H×g×cos δH-----物料提升高度，m ，向上为正值；向下为负值2) 功率计算传动滚筒轴功率： P A =F U ×v (w) 电动机功率： P M =P A /η (w) 3) 输送带不打滑输送带不打滑，要求： F min >15.1-⨯φu Ue FF min 为驱动段皮带松边张力 4) 输送带垂度输送带在托辊间的垂度不能过小，应满足： 承载段：F czmin ≥8)(1000gqG qB a +回程段：F hcmin ≥8100gqB a u ⋅⋅⋅3. 最小张力的确定1） 先以输送带不打滑条件Fmin 初定皮带最小张力，即松边张力T2=Fmin ，将其与回程段皮带在托辊间垂度条件Fhcmin 进行对比，如果T2小于Fhcmin ，那么令T2=Fhcmin ，再根据逐点张力计算法推算出T3点的张力，将T3与Fczmin 进行比较，如果T3小于Fczmin ，则令T3=Fczmin ，这样T3就确定下来，由T3用逐点张力计算法推算出T2、T1及T4。
DTⅡ型皮带机设计
目录一.设计任务二.设计计算1、驱动单元计算原则 (5)2、滚筒的设计计算 (14)3、托辊的计算 (20)4、拉紧装置的计算 (29)5、中间架的计算 (33)6、机架的结构计算 (35)7、头部漏斗的设计计算 (37)8、导料槽的设计计算 (40)9、犁式卸料器的计算 (43)三:设计资料查询 (47)四:设计体会 (48)一、设计任务1、原始数据及工作条件：1.1 输送物料:无烟煤1.2 额定能力:额定输送能力:Q=1500t/h;1.3 输送机主要参数:带宽:B=1400mm;带速:V=2.5m/s;水平机长:L=92m;导料槽长:L=10m提升高度:H=22.155m;倾角:δ=13.6°；容重：ρ=0.985t/m31.4 工作环境：室内布置，每小时启动次数不少于5次。
2 设计要求2.1. 设计要求2.1.1 保证规定的生产率和高质量的皮带机的同时，力求成本低，皮带机的寿命长。
2.1.2 设计的皮带机必须保证操作安全、方便。
2.1.3 皮带机零件必须具有良好的工艺性，即：制造装配容易。
便于管理。
2.1.4 保证搬运、安装、紧固到皮带机上，并且方便可靠。
2.1.5 保证皮带机强度的前提下，应注意外形美观，各部分比例协调。
2.2 设计图纸总装图一张，局部装配图三张，驱动装置图一张及部分零件图（其中至少有一张以上零号的计算机绘图）。
2.3：设计说明书（要求不少于一万字，二十页以上）2.3.1 资料数据充分，并标明数据出处。
2.3.2 计算过程详细，完全。
2.3.3 公式的字母应标明，有时还应标注公式的出处。
2.3.4 内容条理清楚，按步骤书写。
2.3.5 说明书要求用计算机打印出来。
二.设计计算书1驱动单元计算原则1.1整机最大驱动功率(kw)式中：N ——电机功率 （kw ）S max ——胶带最大带强 （N ）μ——传动滚筒与胶带之间的摩擦系数 α——传动滚筒的围包角 V ——带速 （m/s ）η总——传动单元总效率 η=0.9 一、 式中各参数的选取1、胶带最大张力对于编织芯带：S max =ST.B.Z/n (N) 对于钢绳芯带：S max =ST.B/n （N ） 式中：ST ——输送带破断强度 N/mm.层B ——输送带宽 (mm) n ——输送带接头的安全系数a) 输送带的扯断强度、输送带的宽度及输送带芯层层数1000)1(1max⨯-=总ημαV S Nb)胶带带宽与许用层数的匹配c)钢绳芯输送带带宽与带强的匹配d)输送带安全系数棉帆布带：n=8～9尼龙带：n=10～12钢绳芯带：n=7～95、带速与带宽的匹配二、减速器根据带式输送机连续工况、冲击载荷类型、尖峰负荷情况以及制造质量等按DBY、DCY选用手册予选减速器，然后进行机械强度、热功率及临界转速校核。
DTⅡ（A）型带式输送机计算机辅助设计软件说明书资料
DTⅡ（A）型带式输送机计算机辅助设计软件说明书资料DT Ⅱ（A ）型带式输送机计算机辅助设计软件说明书⼀. 概述DT Ⅱ（A ）型固定带式输送机是通⽤型系列产品，可⼴泛⽤于冶⾦、煤炭、交通、电⼒、建材、化⼯、轻⼯、粮⾷和机械等⾏业。
本软件依据GB/T17119-1997连续搬运设备带承载托辊的带式输送机运⾏功率和张⼒计算标准，参照《DT Ⅱ（A ）型带式输送机设计⼿册》，对设备选型及计算运⽤Visual Baic 进⾏编程，可直接在Windows 环境下安装运⾏，可辅助设计⼈员快速准确的进⾏设计计算和选型，该软件计算中⽬前提供了⼗⼆种最常⽤的侧型，适⽤于带宽为400、500、650、800、1000、1200、1400、1600、1800、2000、2200、2400的输送机设计，计算输出结果包括：圆周驱动⼒、轴功率、电机功率、各相关参数值、各关键点输送带张⼒以及主要滚筒合⼒、拉紧⼒等。
⼆. 程序计算依据及说明1. 基本原理本程序计算遵循欧拉定理，即T 1=T 2×e u φ其中：T 1----输送带紧边拉⼒，N T 2----输送带松边拉⼒，N u----输送带与传动滚筒的摩擦系数φ---输送带在传动滚筒上的包⾓，°（度）那么，传动滚筒上的圆周驱动⼒：F U =T 1-T 2=T 2×e u φ-T 2胶带上的张⼒由逐点计算原理计算： T i =T i-1+∑-ii W 1各点拉⼒计算如下（参考图1）：T 4+W 2=T 1T 2+W 1=T 3 T 1=T 2×e u φ F U =W 1+W 2图1其中：W 1----回程段的总阻⼒，N W 2----承载段的总阻⼒，N2. 主要计算公式1) 圆周驱动⼒计算F U =W 1+W 2=F H +F N +F s1+F s2+F st当机长⼤于80⽶时，⽔平输送的圆周⼒可简化为：F U =C·F H + F s1+F s2+F st其中：C-----系数，由表1查出，或由C=LL L 0计算，L 0=70m ～100m 之间 L------输送机长度，m F H ----主要阻⼒，NF N ----附加阻⼒，N ，程序在计算中将该⼒忽略不计 F s1----特种主要阻⼒，N F s2----特种附加阻⼒，N F st ----倾斜阻⼒，N 表1a)主要阻⼒F HF H =f L g [q RO +q RU +(2q B +qG )cos δ]式中：f-----模拟摩擦系数 L----输送机长度，单位：⽶g----重⼒加速度， g=9.81m/s 2～10 m/s 2q RO ----承载托辊单位质量，单位：千克/⽶，q RO =G1/a o G1-----承载分⽀每组托辊旋转部分质量，单位：千克 a o -------承载分⽀托辊间距，单位：⽶q RU ----回程托辊单位质量，单位：千克/⽶，q RU =G2/a u G2-----回程分⽀每组托辊旋转部分质量，单位：千克 a u -------回程分⽀托辊间距，单位：⽶ qB------输送带单位长度质量，单位：千克/⽶ qG-----物料单位长度上质量，单位：千克/⽶，qG=v Q 6.3 Q-------每⼩时输送量，单位：吨/⼩时 v--------输送速度，单位：⽶/秒δ------输送机倾⾓，单位：度模拟摩擦系数参照下表2选取：表2b) 附加阻⼒F NF N =F ba +F f +F I +F t式中：F ba ---加料段、加速段输送物料与输送带间的惯性阻⼒和摩擦阻⼒，N F f ----加速段物料与导板间的摩擦阻⼒，N F I ----输送带经过滚筒时的弯曲阻⼒，N F t ----滚筒轴承阻⼒，N 其中：F ba =I v ρ(v-v 0)F f =2120b22)2(gl b v v v I u v +ρF I =9B(140+0.01F/B)(d/D) (帆布输送带) F I =12B(200+0.01F/B)(d/D) (钢绳芯输送带) F t =0.005(d 0/D)F T 式中：I v -----输送量，m 3/s ρ----物料的密度，kg/m 3 v-----带速，m/sv 0----在输送带运⾏⽅向上物料的输送速度分量，m/s u 2----物料与导料板间的摩擦系数，u 2=0.5~0.7 l b -----加速段长度，m B-----带宽，mF-----滚筒上输送带的平均张⼒，N d-----输送带厚度，m D-----滚筒直径，m d 0-----轴承直径，mF T -----作⽤于滚筒上的两个输送带拉⼒和滚筒旋转部分质量的向量和，N c)特种主要阻⼒F S1F S1=F e +F gl式中：F e -----托辊前倾阻⼒，NF gl -----输送物料与导料板间的摩擦阻⼒，N 其中：F e =C e u 0L e (qB+qG)gcos δsine （三个等长前倾托辊） F e =u 0L e qBgcos λcos δsine （⼆个等长前倾托辊） F gl =21222V gl b I u v ρ式中：C e ----槽⾓槽形系数，槽⾓λ=30°时，C e =0.4；槽⾓λ=45°时，C e =0.5 u 0----承载托辊和输送带间的摩擦系数，u 0=0.3～0.4 L e ----装有前倾托辊的设备长度，m e-----前倾⾓，°l-----装有导料板设备的长度，m b 1---导料槽两拦板间的宽度，mu 2----物料与导料板间的摩擦系数，u 0=0.5～0.7 d) 特种附加阻⼒F s2F s2=n r·F r +F a式中：n r -----清扫器个数，⼀个空段清扫器等于1.5个清扫器 F r -----输送带清扫器的摩擦阻⼒，N F a -----犁式卸料器的摩擦阻⼒，N 其中：F r =A·p·u 3 F a =B·k a式中：A-----输送带和清扫器的接触⾯积，m 2p------输送带和清扫器间的压⼒，⼀般p=30~100N/m 2 u 3-----输送带和清扫器接触的摩擦系数，u 3=0.5～0.7 k a -----刮板系数，⼀般k a =1500N/m e)倾斜阻⼒F stF st =qG×H×g×cos δH-----物料提升⾼度，m ，向上为正值；向下为负值2) 功率计算传动滚筒轴功率： P A =F U ×v (w) 电动机功率： P M =P A /η (w) 3) 输送带不打滑输送带不打滑，要求： F min >15.1-?φu Ue FF min 为驱动段⽪带松边张⼒ 4) 输送带垂度输送带在托辊间的垂度不能过⼩，应满⾜：承载段：F czmin ≥8)(1000gqG qB a +回程段：F hcmin ≥8100gqB a u3. 最⼩张⼒的确定1）先以输送带不打滑条件Fmin 初定⽪带最⼩张⼒，即松边张⼒T2=Fmin ，将其与回程段⽪带在托辊间垂度条件Fhcmin 进⾏对⽐，如果T2⼩于Fhcmin ，那么令T2=Fhcmin ，再根据逐点张⼒计算法推算出T3点的张⼒，将T3与Fczmin 进⾏⽐较，如果T3⼩于Fczmin ，则令T3=Fczmin ，这样T3就确定下来，由T3⽤逐点张⼒计算法推算出T2、T1及T4。
dtⅱ型带式输送机设计手册第3版
德国带式输送机协会（dtⅱ型）发布了第3版的带式输送机设计手册，这对于带式输送机的设计和使用有着重要的意义。
带式输送机设计手册第3版在深度和广度上对带式输送机的设计原理、结构特点、选型计算、安全操作等方面进行了全面的评估和探讨。
本文将根据这一主题，结合个人观点和理解，撰写一篇有价值的文章。
1. 带式输送机设计手册第3版的意义第3版的设计手册将带式输送机的设计原理和应用进行了全新的解读，对于工程师和设计人员来说是一份宝贵的参考资料。
作为一个设计师或使用者来说，我们可以从中学习到更加系统和全面的设计方法和计算公式。
2. 带式输送机的结构特点带式输送机作为一种重要的物料输送设备，其结构特点直接关系到输送效率和安全性。
第3版的设计手册对带式输送机的结构特点进行了更加深入的分析和评估，这对于设计者和使用者来说具有重要的指导意义。
3. 选型计算与安全操作在带式输送机的设计和使用过程中，选型计算和安全操作是至关重要的环节。
第3版的设计手册对这两个方面进行了全面的研究和探讨，为设计人员和使用者提供了更加科学、规范的指导和建议。
总结与展望带式输送机设计手册第3版的发布，标志着带式输送机领域的发展迈出了重要的一步。
通过对设计手册的深入学习和研究，我们可以更好地掌握带式输送机的设计原理和应用技巧，提高设计和使用的效率和安全性。
相信在未来的工程实践中，带式输送机会有更广泛的应用和发展。
个人观点与理解作为一个带式输送机设计的从业者，我对第3版的设计手册充满了期待和兴奋。
这一版本的设计手册涵盖了更多的内容和细节，对于我们的工作和学习都具有非常重要的意义。
希望通过不断地学习和实践，我可以更加熟练地掌握带式输送机的设计技术，为行业发展做出更多的贡献。
以上就是我对带式输送机设计手册第3版的个人观点和理解，希望对于这一主题有一个全面的认识。
如果你对这一主题还有其他的疑问或者想法，也欢迎和我进行交流和讨论。
感谢你的阅读！带式输送机是一种常见的物料输送设备，广泛应用于矿山、建筑材料、化工、冶金等行业。
DTⅡ型带式输送机设计计算书
DTⅡ型带式输送机设计计算书已知参数带宽B=1000mm水平机长L=600m提升高度H=51m带速 V=2m/s输送量 Q=750 t/h松散密度(Kg/m3)=1000一、输送能力校核带宽=1000带速=2输送能力=808满足要求！二、传动滚筒上所需圆周驱动力计算1、初选输送带钢丝绳芯带ST-2000满足要求！B=1000上胶厚=6下胶厚=34层q B=34kg/m2、计算每米物料质量qG qG=Q/3.6v q G=104.17kg/m3、计算托辊每米转动质量q RO、q Ru3.1选择上托辊上托辊为普通托辊托辊直径=133辊子长度=380上托辊间距1200轴承型号4G205辊子图号DTⅡGP3204旋转质量=6.04kg3.2选择下托辊下托辊为平行托辊托辊直径=133辊子长度=1150下托辊间距2000轴承型号4G305辊子图号DTⅡGP3312旋转质量=16.09kg3.3上托辊每米转动质量q ro q ro=旋转质量X3/上托辊间距=15.1kg/m下托辊每米转动质量q ru qru=旋转质量/下托辊间距=8.05kg/m4、计算"托辊前倾阻力、导料槽阻力、清扫器等附加阻力"上托辊前倾阻力Fes=Cμ0Le(qB+qG)gcosδsinε=0(N)下托辊前倾阻力Fex=μ0 Le qB g cosλ sinδ=0(N)确定导料槽长l=4.5 m导料槽阻力 Fgl=769(N)清扫器摩擦阻力Fr=2400(N)犁式卸料器数量：0犁式卸料器阻力Fa=0(N)特种主要阻力Fs1=Fes+Fex+Fgl=769(N)特种附加阻力Fs2=Fr+Fa=2400(N)5、计算传动滚筒上所需圆周驱动力确定模拟摩擦系数：Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2其中：模拟摩擦系数f=0.03系数C=1.17Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2=95417(N)三、传动功率计算传动轴功率PA=FuV=190.8KW 电机轴功率Pm=PA*k/η=280.6KW 其中η=0.85k= 1.25确定电机功率 PM=315KW155号四、输送带张力计算1、按不打滑条件计算确定传动滚筒摩擦系数μ=0.35确定包角200度启动系数kv= 1.2Fumax=KvFu=114500(N)F2min=Fumax eμα/(eμα-1)=47847(N) 2、按下垂条件计算Fmin=20311(N)各点张力F2min=47847F4=56187满足要求！可取 F4=40161则最大张力 F1max=1432633、输送带层数计算Z=F1max*12/B*d=0.9满足要求！4、重锤张紧力计算重锤张紧力计算=2*F4=80322(N)五、校核辊子载荷1、静载计算承载分支po=9.8e a0(Im/v+qB)=1300(N)辊子静承载能力：2740 N满足要求！回程分支pu=9.8e a0qB=666(N)辊子静承载能力：1120 N满足要求！2、动载计算每天运行时间大于16小时运行系数 fs= 1.2物料粒度100至150冲击系数 fd= 1.03工况条件有磨蚀和磨损性物料工况系数 fa= 1.1承载分支动载荷po`= fs fd fa p0=1767(N)满足要求！回程分支动载荷pu`= fs fd fa pu=905(N)满足要求!六、启动和制动验算m1=(q G +q Ro +q Ru +2q B )L=117192(N)m2=n∑J iD i i 2/r 2+∑J i /r i 2=162548(N)1、启动验算启动时传动滚筒上最大圆周力 F A =K A *F u =114500(N)启动加速度 αA =(F A -F u )/(m1+m2)=0.07(m/s 2)启动时间:V/αA =28.6(S)2、制动验算为安全起见，取f=0.016则摩擦阻力 Fu *=55783(N)0.2(m/s 2)10(S)179200(N)0.84(m/s2)2.4(S)自由停车时间 v/αB = 电动机: Y400-39-4减速器：DCY315-40液力偶合器：YOXⅡZ650制动器 YWZ5-500/121制动停车时间 v/αB=制动器制动力 FZ=i*MZ/r=自由减速度 αB =fU */(m1+m2)= 制动力偏大，只能采用停车后延时制动方法！驱动装置组合号:传动滚筒图号：DTⅡ04A7203Z 传动滚筒直径 Φ1000 减速度αB=(fU*+FZ)/(m1+m2)=。
DTⅡA型带式输送机计算书1.2m模板
主井转载带式输送机安装一. 原始参数主功能节：设计种类=普通带式输送机设计标准节：基本标准=DTII(A) 头架标准=DTII(A)尾架标准=DTII(A) 拉紧装置标准=DTII(A)中间架及支腿标准=DTII(A) 导料槽标准=DTII(A)头部护罩及漏斗标准=DTII(A) 卸料车及专用中间架标准=DTII(A) 卸料器标准=DTII(A) 驱动装置标准=DTII(A)传动滚筒标准=DTII(A) 改向滚筒标准=DTII(A)上托辊标准=DTII(A) 下托辊标=DTII(A)物料参数节：物料名称=煤松散密度=1安息角=25 最大块度=300输送量=1200 工作条件选择(确定模拟摩擦系数f)=2 运行条件选择(确定传动滚筒和橡胶带之间的摩擦系数μ)=1物料粒度(确定冲击系数fd)=2 工作条件(确定托辊阻力系数)=1工况条件(确定工况系数fa)=1 工作条件(确定输送带系数)=1物料特征(确定橡胶输送带覆盖胶的厚度)=1 运行条件(确定运行系数fs)=3主参数参数节：带宽=1200 速度=3.15头轮(传动滚筒)直径=1000 尾轮(改向滚筒)直径=630拉紧方式=中部垂直重锤拉紧传动滚筒头架型式=角形改向滚筒尾架型式=角形中间架种类=轻中型中间架支腿种类=轻中型传动滚筒形式=胶面传动滚筒胶面形式=菱形改向滚筒形式=光面几何参数节：输入方式=普通简易输入方式工艺布置形式=倾斜输送方向=由左至右头轮顶部实际高度=1760尾轮顶部实际高度=1200 尾部地基标高=0头部地基标高=16500 水平投影长度=85500带面到通廊地基高度=1200 斜廊起点到尾架最小距离=5200斜廊终点到头架最小距离=1780输送带参数节：输送带种类=聚酯带输送带规格=EP-300扯断强度=300 每层厚度=1.4每层质量=1.7 层数=5上胶厚=4.5 下胶厚=3尾部(拉紧)参数节：中部垂直重锤拉紧支架到头架距离=30000 中部垂直重锤拉紧支架基础标高=4800 中部垂直重锤拉紧支架地脚凸台高度=0 垂直重锤拉紧装置形式=箱式头架参数节：头架类型=0 有无漏斗=有头部漏斗形式=普通有无衬板=有驱动参数节：驱动所在位置=1 驱动方式=电机-减速器系统驱动电机-减速器类型=Y-DBY/DCY 电机-减速器位置(布置形式)=左侧外边采用耦合器否=是设置逆止器否=是设置制动器否=是传动效率=0.88启动系数=1.5 滚筒驱动形式=头部单滚筒驱动第1驱动滚筒电机数量=1托辊参数节：上托辊形式=槽形(35度) 上托辊直径=133下托辊形式=V形下托辊直径=133受料参数节：落料点个数=1 每处落料点宽度=500每处落料点间距=2000导料槽节：布置形式=随落料点自动设置矩形口 1500缷料参数节：缷料方式=普通头部缷料参加计算卸料器个数=1柱标参数节：纵向柱标数量=0 横向柱标(尾部)数量=0横向柱标(头部)数量=0计算参数节：模拟摩擦系数=0.03 传动滚筒和输送带间摩擦系数=0.35 托辊和输送带间摩擦系数=0.35 物料和输送带间摩擦系数=0.6物料和导料档板间摩擦系数=0.7 输送带和清扫器间摩擦系数=0.6清扫器和输送带之间的压力=100000 输送带安全系数=9运行系数=1.2 冲击系数=1.11工况系数=1.1 基础荷载系数(尾部)=1.2基础荷载系数(中部)=1.2 基础荷载系数(头部)=1.8基础荷载系数(驱动部分)=1.8 传动滚筒合力安全系数=1改向滚筒合力安全系数=1厂房标识节：标注荷载否=是设置主厂房标识否=否设置基础厂房标识否=否价格节：产生价格否=否产生保护装置否=是二. 计算过程输送带上最大的物料横截面积S：已知：托辊槽角λ＝ 35 度运行堆积角θ＝ 25 度输送带可用宽度 b ＝ 0.9 x B - 0.05 ＝ 0.9 x 1.2 - 0.05 ＝ 1.03 米中间辊长度 l3 ＝ 0.465 米结果：S1 ＝ [ l3 + ( b - l3 ) x cos(λ) ] 2 x tg(θ) / 6＝ [ 0.465 + ( 1.03 - 0.465 ) x cos(35) ] 2 x tg(25) / 6＝ 0.0669 平方米S2 ＝ [ l3 + ( b - l3 ) / 2 x cos(λ) ] x [ ( b - l3 ) / 2 x sin(λ) ＝ [ 0.465 + ( 1.03 - 0.465 ) / 2 x cos(35) ] x [ ( 1.03 - 0.465 ) / 2 x sin(35) ]＝ 0.11284 平方米结果：S ＝ S1 + S2＝ 0.0669 + 0.11284＝ 0.17975 平方米输送能力：已知：最大截面积 S ＝ 0.17975 平方米带速 v ＝ 3.15 米/秒物料密度ρ= 1000 千克/立方米倾斜系数 k ＝ 0.93(查表获得)结果：最大输送能力 IvMax ＝ S x v x k＝ 0.17975 x 3.15 x 0.93＝ 0.527 立方米/秒最大输送能力 ImMax ＝ IvMax x ρ＝ 0.527 x 1000＝ 526.568 千克/秒最大输送能力 QMax ＝ 3.6 x ImMax＝ 3.6 x 526.568＝ 1895.645 吨/小时实际：输送量 Q ＝ 1200 吨/小时输送量 Im ＝ Q / 3.6＝ 1200 / 3.6＝ 333.333 千克/秒输送量 Iv ＝ Im / ρ＝ 333.333 / 1000＝ 0.333 立方米/秒输送带宽度：已知：实际输送量 Q ＝ 1200 吨/小时带速 v ＝ 3.15 米/秒倾斜系数 k ＝ 0.93(查表获得) 物料密度ρ= 1000 千克/立方米计算：最大截面积 S ＝ Q / ( 3.6 x V x k x ρ )＝ 1200 / ( 3.6 x 3.15 x 0.93 x 1000 )＝ 0.1138 平方米已知：托辊槽角λ= 35 度运行堆积角θ= 25 度结果：计算输送带宽度 B ＝ 0.962 米计算圆周驱动力-FH(主要阻力)：已知：模拟摩擦系数 f ＝ 0.03输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机在运行方向上的倾斜角δ= 11.2842 度输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米输送机回程分支托辊间距 au ＝ 3 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ Q / ( 3.6 x v )＝ 1200 / ( 3.6 x 3.15 )＝ 105.82 千克/米输送机承载分支托辊旋转部分质量 qRO ＝ 18.45 千克/米输送机回程分支托辊旋转部分质量 qRU ＝ 6.913 千克/米承载分支每组托辊旋转部分质量 G1 ＝ 22.14 千克回程分支每组托辊旋转部分质量 G2 ＝ 20.74 千克托辊前倾角ε= 1.383 度结果：计算主要阻力 FH ＝ f x L x g x ( qRO + qRU + ( 2 x qB + qG ) x cosδ)＝0.03 x 87.149 x 9.81 x ( 18.45 + 6.913 + ( 2 x 20.4 + 105.82 ) x cos 11.2842)＝ 4338.347 牛计算圆周驱动力-计算系数C(附加阻力)：已知：附加长度 L0 ＝ 90 米输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米结果：系数C(附加阻力) ＝ ( L + L0 ) / L＝ ( 87.149 + 90 ) / 87.149＝ 2.033计算圆周驱动力-附加阻力FN：已知：结果：附加阻力 FN ＝ 0 牛计算圆周驱动力-主要特种阻力Fs1：已知：槽形系数 Ce ＝ 0.43托辊与输送带间的摩擦系数μ0 ＝ 0.35装有前倾托辊的输送机长度 Le ＝ 87.149 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机在运行方向上的倾斜角δ= 11.284 度托辊前倾角ε= 1.383 度结果：托辊前倾的摩擦阻力Fep ＝ Ce x μ0 x Le x ( qB + qG ) x g x cosδ x sinε＝0.43 x 0.35 x 87.149 x ( 20.4 + 105.82 ) x 9.81 x cos 11.284 x sin 1.383＝ 384.479 牛已知：物料与导料栏板间的摩擦系数μ2 ＝ 0.7输送能力 Iv ＝ 0.333 立方米/秒被输送散状物料的堆积密度ρ= 1000 千克/立方米导料栏板(导料槽)的长度 l ＝ 2 米输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒导料栏板间的宽度 b1 ＝ 0.73 米结果：导料槽拦板间的摩擦阻力Fgl ＝μ2 x Iv x Iv x ρ x g x l / ( v x v x b1 x b1 ) ＝0.7 x 0.333 x 0.333 x 1000 x 9.81 x 2 / ( 3.15 x 3.15 x 0.73 x 0.73 )＝ 288.594 牛结果：主要特种阻力 Fs1 ＝ Fep + Fgl＝ 384.479 + 288.594＝ 673.073 牛计算圆周驱动力-附加特种阻力Fs2：已知：头部清扫器个数 n3t ＝ 1空段清扫器个数 n3k ＝ 1结果：清扫器个数 n3 ＝ n3t + 1.5 x n3k＝ 1 + 1.5 x 1＝ 2.5 (注：1个空段清扫器相当于1.5个清扫器)已知：输送带清扫器与输送带的接触面积 A ＝ 0.012 平方米输送带清扫器与输送带间的压力 P ＝ 100000 牛/平方米输送带清扫器与输送带间的摩擦系数μ3 ＝ 0.6输送带宽度 B ＝ 1.2 米犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数 ka ＝ 1500 牛/米犁式卸料器个数 na ＝ 0结果：输送带清扫器摩擦阻力 Fr ＝ A x P x μ3＝ 0.012 x 100000 x 0.6＝ 720 牛结果：梨式卸料器摩擦阻力 Fa ＝ na x B x ka＝ 0 x 1.2 x 1500＝ 0 牛结果：附加特种阻力 Fs2 ＝ n3 x Fr + Fa＝ 2.5 x 720 + 0＝ 1800 牛计算圆周驱动力-倾斜阻力Fst：已知：每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送带卸料点与装料点间的高差 H ＝ 17.06 米结果：倾斜阻力 Fst ＝ qG x g x H＝ 105.82 x 9.81 x 17.06＝ 17709.905 牛计算圆周驱动力-圆周驱动力Fu：已知：系数 C ＝ 2.033主要阻力 Fh ＝ 4338.347 牛附加阻力 Fn ＝ 0 牛特种主要阻力 Fs1 ＝ 673.073 牛特种附加阻力 Fs2 ＝ 1800 牛倾斜阻力 Fst ＝ 17709.905 牛结果：圆周驱动力 Fu ＝ C x Fh + Fs1 + Fs2 + Fst＝2.033 x 4338.347 + 673.073 + 1800 + 17709.905＝ 29001.577 牛传动滚筒轴功率和电机功率：已知：传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛已知：输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒结果：传动滚筒轴功率 Pa ＝ Fu x v / 1000＝ 29001.577 x 3.15 / 1000＝ 91.355 千瓦已知：传动效率η= 0.88电压降系数η' ＝ 0.95多机驱动功率不平衡系数η" ＝ 1结果：电机功率 Pm ＝ Pa / ( η x η' x η" )＝ 91.355 / ( 0.88 x 0.95 x 1.00 )＝ 109.276 千瓦驱动单元电机功率和数量：头部单滚筒驱动(共1个驱动单元)：第1驱动滚筒单元结果：传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛电机数量 n ＝ 1 台每台电机功率 Pm ＝ 109.276 千瓦输送带张力：满足垂度条件下输送带张力：已知：输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米输送机回程分支托辊间距 au ＝ 3 米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米每米输送物料的质量 qG ＝ 105.82 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2两组托辊之间输送带的允许垂度 hpa ＝ 0.01结果：满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力Fmino：Fmino ＝ ao x ( qB + qG ) x g / ( 8 x hpa )＝ 1.2 x ( 20.4 + 105.82 ) x 9.81 / ( 8 x 0.01 )＝ 18573.289 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力 Fminu：Fminu ＝ au x qB x g / ( 8 x hpa )＝3 x 20.4 x 9.81 / ( 8 x 0.01 )＝ 7504.65 牛输送带张力-按照输送带不打滑条件：头部单驱动-第1驱动滚筒单元已知：传动滚筒与输送带间的摩擦系数μ= 0.35输送带在传动滚筒上的包围角φ= 190 度自然对数的底 e ＝ 2.718启动系数 KA ＝ 1.5传动滚筒上所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛结果：输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力 Fumax：Fumax ＝ KA x Fu＝ 1.5 x 29001.577＝ 43502.365 牛结果：保证不打滑条件下，输送带在传动滚筒奔离点处最小张力 F2min： F2min ＝ Fumax / ( e ( μ x φ) - 1 )＝ 43502.365 / ( e ( 0.35 x 190 ) - 1 )＝ 19849.556 米已知：满足垂度条件下，承载分支输送带最小张力 Fmino ＝ 18573.289 牛满足垂度条件下，回程分支输送带最小张力 Fminu ＝ 7504.65 牛结果：滚筒上输送带奔离点(松边)张力 F2：F2 ＝ Max ( F2min, Fminu )＝ Max ( 19849.556 , 7504.65 )＝ 19849.556 牛滚筒上输送带趋入点(紧边)张力 F1：F1 ＝ F2 + Fu＝ 19849.556 + 29001.577＝ 48851.132 牛计算输送带张力-各特性点张力：已知：模拟摩擦系数 f ＝ 0.03重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2输送机回程分支托辊旋转部分质量 qRU ＝ 6.913 千克/米承载分支或回程分支每米输送带质量 qB ＝ 20.4 千克/米输送带清扫器摩擦阻力 Fr ＝ 720 牛输送机长度(头尾滚筒中心距) L ＝ 87.149 米中部垂直重锤拉紧支架到头架距离 Lczj ＝ 30 米结果：传动滚筒趋入点张力 St1 ＝ F1 ＝ 48851.132 牛传动滚筒奔离点张力 St2 ＝ F2 ＝ 19849.556 牛传动滚筒支架增面改向滚筒趋入点张力 Stg1 ＝ St2 + 1.0 x Fr＝ 19849.556 + 1.0 x 720＝ 20569.556 牛已知：传动滚筒支架增面改向滚筒阻力系数 Kptg ＝ 1.02结果：传动滚筒支架增面改向滚筒奔离点张力 Stg2 ＝ 1.02 x Stg1＝ 1.02 x 20569.556＝ 20980.947 牛已知：中部垂直重锤拉紧支架到头架距离 Lczj ＝ 30 米垂直重锤拉紧支架头部90度改向滚筒阻力系数 Kpcj1 ＝ 1.03中部垂直重锤拉紧支架到头部高差 Ht ＝ 5967.715 米结果：垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力 Scj11：Scj11 ＝ Stg2 + f x Lczj x g x ( qRU + qB ) - qB x g x Ht + 1.5 x Fr ＝20980.947 + 0.03 x 30 x 9.81 x ( 6.913 + 20.4 ) - 20.4 x 9.81 x 5967.715 + 1.5 x 720＝ 21107.813 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力 Scj12：Scj12 ＝ Kpcj1 x Scj11＝ 1.03 x 21107.813＝ 21741.047 牛已知：垂直重锤拉紧支架头部180度改向滚筒阻力系数 Kpcj2 ＝ 1.04结果：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力 Scj21 ＝ Scj12 ＝ 21741.047 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力 Scj22 ＝ Kpcj2 x Scj21＝ 1.04 x 21741.047＝ 22610.689 牛已知：垂直重锤拉紧支架头部90度改向滚筒阻力系数 Kpcj3 ＝ 1.03结果：垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒趋入点张力 Scj31 ＝ Scj22 ＝ 22610.689 牛垂直重锤拉紧支架90度改向滚筒奔离点张力 Scj32 ＝ Kpcj3 x Scj31＝ 1.03 x 22610.689＝ 23289.01 牛结果：尾部增面改向滚筒趋入点张力 Swg1：Swg1 ＝ Scj32 + f x ( L - Lczj ) x g x ( qRU + qB ) - qB x g x H + 1.5 x Fr ＝23289.01 + 0.03 x ( 87.149 - 30 ) x 9.81 x ( 6.913 + 20.4 ) - 20.4 x 9.81 x 11088.707 + 1.5 x 720＝ 22609.278 牛已知：尾部增面改向滚筒阻力系数 Kpwg ＝ 1.02结果：尾部增面改向滚筒奔离点张力 Swg2 ＝ Kpwg x Swg1＝ 1.02 x 22609.278＝ 23061.464 牛已知：尾轮阻力系数 Kpw ＝ 1.04结果：尾轮趋入点张力 Sw1 ＝ Swg2 ＝ 23061.464 牛尾轮奔离点张力 Sw2 ＝ Kpw x Sw1＝ 1.04 x 23061.464＝ 23983.922 牛结果：尾轮改向滚筒上合力 Fwl ＝ Sw1 + Sw2＝ 23061.464 + 23983.922＝ 47045.386 牛已知：传动滚筒上输送带奔离点(松边)张力 F2 ＝ 19849.556 牛输送机满载启动或制动时出现的最大圆周驱动力 Fumax ＝ 43502.365 牛结果：传动滚筒上合力 Fcd ＝ 2 x F2 + Fumax＝ 2 x 19849.556 + 43502.365＝ 83201.476 牛已知：传动滚筒直径 D ＝ 1 米结果：传动滚筒的扭矩 M ＝ Fu x D / 2000＝ 29001.577 x 1 / 2000＝ 14.501 千牛.米输送带张力：结果：输送带最小张力 Fmin ＝ F2 ＝ 19849.556 牛输送带最大张力(稳定工况下) Fmax ＝ Fmin + Fu＝ 19849.556 + 29001.577＝ 48851.132 牛计算拉紧力：已知：垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒趋入点张力 Si ＝ 21741.047 牛垂直重锤拉紧支架180度改向滚筒奔离点张力 Si1 ＝ 22610.689 牛结果：中部垂直重锤拉紧力 F0 ＝ Si + Si1＝ 21741.047 + 22610.689＝ 44351.737 牛输送带选择计算：已知：输送带最大张力(稳定工况下) Fmax ＝ 48851.132 牛输送带静安全系数 n ＝ 9输送带扯断强度σ＝ 300 牛/毫米.层结果：输送带计算层数 Zjs ＝ Fmax x n / ( B x σ )＝ 48851.132 x 9 / ( 1200 x 300 )＝ 1.221 层已知：输送带允许最小层数 Zmin ＝ 4 层输送带允许最大层数 Zmax ＝ 6 层输送带实选层数 Z ＝ 5 层结果：输送带实选层数Z满足：Zmin≤Z≤Zmax结果：输送带实选层数Z满足计算层数要求：Z≥Zjs结果：输送机几何尺寸决定的输送带周长 Lz ＝ 176.859 米已知：考虑中部重锤拉紧增加长度 LzDetaCZJ ＝ 5 米结果：修正后输送机几何尺寸决定的输送带周长 Lz ＝ 181.859 米接头数 N ＝ Lz / 100 ＝ 181.859 / 100 ＝ 2 个已知：输送带层数 Z ＝ 5 层输送带阶梯宽度 bp ＝ 450 毫米结果：接头长度 La ＝ ( Z - 1 ) x bp + B / tan(60)＝ ( 5 - 1 ) x 0.45 + 1.2 / tan(60)＝ 2.493 米结果：输送带订货总长度 Ld ＝ Lz + La x N＝ 181.859 + 2.493 x 2＝ 187 米已知：输送带层数 Z ＝ 5 层输送带上胶厚 dB2 ＝ 4.5 毫米输送带下胶厚 dB3 ＝ 3 毫米结果：输送带总平方米 Md ＝ B x ( z + ( dB2 + dB3 ) / 1.5 ) x Ld / 1000＝ 1200 x ( 5 + ( 4.5 + 3 ) / 1.5 ) x 187 / 1000＝ 2244 平方米根据输送带核算传动滚筒直径D：已知：系数 C ＝ 108输送带层数 Z ＝ 5每层厚度 dB1 ＝ 1.35 毫米结果：核算传动滚筒直径 D ＝ C x Z x dB1＝ 108 x 5 x 1.35＝ 729 毫米选择传动滚筒单元：选择第1传动滚筒单元：已知：计算扭矩 M ＝ 14.501 千牛.米计算合力 F ＝ 83.201 千牛传动滚筒合力系数 kc ＝ 1计算合力 F ＝ 83.201 x 1 ＝ 83.201 千牛结果：传动滚筒图号＝ DTII(A)120A208传动滚筒许用扭矩＝ 20 千牛.米传动滚筒许用合力＝ 110 千牛计算扭矩 M ≤传动滚筒许用扭矩，扭矩满足计算合力 F ≤传动滚筒许用合力，合力满足选择电动机功率：已知：每个电动机计算所需功率 Pm ＝ 109.276 千瓦每个电动机选择功率 P ＝ 132 千瓦结果：每个电动机计算所需功率 Pm ≤每个电动机选择功率 P，满足要求选择拉紧装置：已知：计算拉紧力＝ 44.352 千牛拉紧装置图号＝ DTII(A)120D2061C拉紧装置许用拉紧力＝ 50 千牛结果：计算拉紧力≤许用拉紧力，满足要求已知：拉紧装置(包括改向滚筒)重量 Gk ＝ 14067.54 牛拉紧装置配重 G ＝ F0 - Gk＝ 44351.737 - 14067.54＝ 30284.197 牛每个重锤块质量 zckKg ＝ 15 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2结果：重锤块数量 Gnum ＝ G / ( zckKg x g )＝ 30284.197 / ( 15 x 9.81 )＝ 206中部垂直拉紧装置基础荷载：已知：拉紧装置(包括180度改向滚筒)重量 Gk ＝ 14067.54 牛重锤块数量 Gnum ＝ 206每个重锤块质量 zckKg ＝ 15 千克固定90度改向滚筒的拉紧装置质量 ljzz ＝ 541 千克90度改向滚筒质量 gt ＝ 731 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2荷载系数 k ＝ 1.2结果：中部垂直拉紧装置基础垂直力(与基础或带面垂直)＝ ( Gk + Gnum x zckKg x g + ( ljzz + 2 x gt ) x g ) x k＝ ( 14067.54 + 206 x 15 x 9.81 + ( 541 + 2 x 731 ) x 9.81 ) x 1.2 ＝ 76835.844 牛中部垂直拉紧支架基础荷载：已知：中部垂直拉紧支架重量 Gzj ＝ 804 千克重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2荷载系数 k ＝ 1.2结果：中部垂直拉紧支架基础垂直力(与基础垂直) ＝ ( Gzj x g ) x k＝ ( 804 x 9.81 ) x 1.2＝ 9464.688 牛选择尾轮改向滚筒：已知：计算合力 F ＝ 47.045 千牛结果：尾轮改向滚筒图号＝ DTII(A)120B306尾轮改向滚筒许用合力＝ 90 千牛计算合力F≤许用合力，合力满足计算辊子荷载：已知：输送能力 Im ＝ 333.333 千克/秒输送带速度 v ＝ 3.15 米/秒输送带单位质量 qB ＝ 20.4 千克/米重力加速度 g ＝ 9.81 米/秒2工况系数 fa ＝ 1.1冲击系数 fd ＝ 1.11运行系数 fs ＝ 1.2输送机承载分支托辊间距 ao ＝ 1.2 米上托辊辊子荷载系数 e ＝ 0.8结果：上托辊静荷载 P ＝ e x ao x ( Im / v + qB ) x g＝ 0.8 x 1.2 x ( 333.333 / 3.15 + 20.4 ) x 9.81＝ 1188.69 牛上托辊动荷载 P' ＝ P x fs x fd x fa＝ 1188.69 x 1.2 x1.11 x 1.1＝ 1741.669 牛选择：上托辊辊子直径 D ＝ 133 毫米上托辊辊子长度 L ＝ 465 毫米上托辊辊子轴承图号＝ DTII(A)G506结果：上托辊辊子承载能力＝ 3.42 千牛已知：下托辊间距 au ＝ 3 米下托辊辊子荷载系数 e ＝ 0.63结果：下托辊静荷载 P ＝ e x au x qB x g＝ 0.63 x 3 x 20.4 x 9.81＝ 378.234 牛下托辊动荷载 P' ＝ P x fs x fa＝ 378.234 x 1.2 x 1.1＝ 499.269 牛选择：下托辊辊子直径 D ＝ 133 毫米下托辊辊子长度 L ＝ 700 毫米下托辊辊子轴承图号＝ DTII(A)G511结果：下托辊辊子承载能力＝ 2.09 千牛三. 计算结果计算结果-物料计算：允许最大输送量 Qmax ＝ 1895.645 吨/小时计算结果-张力计算：第1传动滚筒所需圆周驱动力 Fu ＝ 29001.577 牛第1传动滚筒所需最大圆周驱动力 Fumax ＝ 43502.365 牛第1传动滚筒合力 Fcd ＝ 83201.476 牛第1传动滚筒扭矩 M ＝ 14.501 千牛.米输送带张力(第1传动滚筒趋入点) F1 ＝ 48851.132 牛输送带张力(第1传动滚筒奔离点) F2 ＝ 19849.556 牛改向滚筒(尾轮)合力 Fwl ＝ 47045.386 牛输送带张力(尾轮趋入点) Sw1 ＝ 23061.464 牛输送带张力(尾轮奔离点) Sw2 ＝ 23983.922 牛计算结果-输送带计算：输送带最大张力 Fmax ＝ 48851.132 牛输送带最小张力 Fmin ＝ 19849.556 牛计算结果-功率计算：传动滚筒总轴功率 Pa ＝ 91.355 千瓦驱动电机总功率 Pm ＝ 109.276 千瓦驱动电机总实选功率 P ＝ 132 千瓦第1传动滚筒驱动单元轴功率 Pa ＝ 91.355 千瓦第1传动滚筒驱动单元电机数量 n ＝ 1第1传动滚筒驱动单元每个电机功率 Pm ＝ 109.276 千瓦第1传动滚筒驱动单元每个电机功率 P ＝ 132 千瓦四. 结果校对五. 地脚荷载尾部荷载：结果：尾部荷重(垂直向下) ＝ 14.431 千牛尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向) ＝ 47.045 千牛已知：基础荷载系数(尾部) ＝ 1.2结果：考虑荷载系数后，尾部荷重(垂直向下) ＝ 17.317 千牛考虑荷载系数后，尾轮输送带合力(尾部输送带倾角方向) ＝ 56.454 千牛头部荷载：结果：头部荷重(垂直向下) ＝ 96.256 千牛头轮输送带合力(头部输送带倾角方向) ＝ 83.201 千牛已知：基础荷载系数(头部) ＝ 1.8结果：考虑荷载系数后，头部荷重(垂直向下) ＝ 173.261 千牛考虑荷载系数后，头轮输送带合力(头部输送带倾角方向) ＝ 149.763 千牛中部荷载：结果：中部每对支腿荷重(垂直向下) ＝ 7.66 千牛已知：基础荷载系数(中部) ＝ 1.2结果：考虑荷载系数后，中部每对支腿荷重(垂直向下) ＝ 9.192 千牛。
DTⅡ(A)型带式输送机设计说明书
（2011届）专科毕业设计（论文）资料题目名称： DTⅡ(A)型带式输送机系统设计学院（部）：机械工程学院专业：机械设计与制造学生姓名：班级：学号指导教师姓名：职称职称最终评定成绩：湖南工业大学教务处2011届专科毕业设计（论文）资料第一部分设计说明书摘要本次毕业设计是关于DT(A)带式输送机的设计。
首先对胶带输送机作了简单的概述；接着分析了带式输送机的选型原则及计算方法；然后根据这些设计准则与计算选型方法按照给定参数要求进行选型设计；接着对所选择的输送机各主要零部件进行了校核。
普通型带式输送机由六个主要部件组成：传动装置，机尾和导回装置，中部机架，拉紧装置以及胶带。
最后简单的说明了输送机的安装与维护。
目前，胶带输送机正朝着长距离，高速度，低摩擦的方向发展，近年来出现的气垫式胶带输送机就是其中的一个。
在胶带输送机的设计、制造以及应用方面,目前我国与国外先进水平相比仍有较大差距,国内在设计制造带式输送机过程中存在着很多不足。
本次带式输送机设计代表了设计的一般过程, 对今后的选型设计工作有一定的参考价值。
关键词：带式输送机；选型设计；主要部件湖南工业大学专科毕业设计论文目录AbstractThe design is a graduation project about the belt conveyor used in coal mine. At first, it is introduction about the belt conveyor. Next, it is the principles about choose component parts of belt conveyor. After that the belt conveyor abase on the principle is designed. Then, it is checking computations about main component parts. The ordinary belt conveyor consists of six main parts: Drive Unit, Jib or Delivery End, Tail Ender Return End, Intermediate Structure, Loop Take-Up and Belt. At last, it is explanation about fix and safeguard of the belt conveyor. Today, long distance, high speed, low friction is the direction of belt conveyor’s development. Air cushion belt conveyor is one of them. At present, we still fall far short of abroad advanced technology in design, manufacture and using. There are a lot of wastes in the design of belt conveyor.Keyword: belt conveyor; Lectotype Design目录一绪论 (1)二带式输送机概述 (2)2.1 带式输送机的应用 (2)2.2 带式输送机的分类 (2)2.3 各种带式输送机的特点 (3)2.4 DTⅡ(A)固定式带式输送机的发展状况 (3)2.5 DTⅡ(A)固定式带式输送机的工作原理 (4)2.6 DTⅡ(A)固定式带式输送机的结构和布置形式 (4)2.6.1DTⅡ(A)固定式带式输送机的结构 (4)2.6.2整机布置方式 (5)三 DTⅡ(A)型带式输送机的设计计算 (7)3.1 已知原始数据及工作条件 (7)3.2 计算步骤 (7)3.2.1带宽的确定: (7)3.2.2输送带宽度的核算 (9)3.3 圆周驱动力 (9)3.3.1计算公式 (9)3.3.2主要阻力计算 (11)3.3.3主要特种阻力计算 (11)3.3.4附加特种阻力计算 (12)3.3.5倾斜阻力计算 (13)3.4传动功率计算 (13)P）计算 (13)3.4.1传动轴功率（A3.5 输送带张力计算 (13)3.5.1输送带不打滑条件校核 (13)3.5.2输送带下垂度校核 (14)3.5.3传动滚筒合力F N (15)3.5.4各特性点张力计算 (15)3.6 拉紧力计算 (16)3.7输送带的选择及强度校核计算 (16)四驱动装置的选用与设计 (18)4.1 电机的选用 (18)4.2 减速器的选用 (19)4.3 联轴器 (20)五带式输送机部件的选用 (21)5.1 输送带 (21)5.1.1输送带的分类： (21)5.1.2输送带的连接 (21)5.2 托辊 (22)5.2.1托辊的作用与类型 (22)5.2.2托辊的选型 (24)5.2.3托辊的校核 (27)结论 (28)设计的主要成果： (28)存在的主要问题： (28)进一步研究的建议： (29)致谢 (30)参考文献 (31)一绪论DTⅡ(A)固定式带式输送机是通用型系列产品，可广泛用于冶金、采矿、动力、建材等重工业部门及交通运输部门运送大量散状货物，如矿石、煤、砂等粉、块状物和包装好的成件物品。
DTⅡ型固定式带式输送机
DTII 型固定式带式输送机设计选型手册
2200
176 176 176 176 141 141 125 125 118
2400
192 192 192 192 153 153 136 136 129
输送带质量，
kg/m2
19 20.5 23.1 24.7 27 34 36.8 42 49 53 58
最小厚度值 根据不同抗拉体（芯层）分别为1~2mm
0.7d(mm),最小4mm
注：d为钢丝绳直径
有影响的参数
表5相应于表4最小厚度的承载面附加厚度的标准值
评
价
值
载荷情况
载荷频繁度
粒度
密度
物料磨琢性
有利 正常 不利 少 正常 频繁 细 正常 粗 轻 正常 重 小 中等 剧烈
12312312312
3 12
钢丝绳芯输送带：n=7~9；运行条件好，倾角小，强度低可取小值，反之则取大值。对可靠性要求高，
如载人或高炉上料输送带应适当高于上述数值。St4000以上输送带接头的疲劳强度不随静强度按比例提高，
其安全系数应由橡胶厂提供。
1.2 驱动装置 带式输送机的动力部分，由安装在驱动架上的Y系列鼠笼型电机、液力偶合器（或梅花形弹性联轴器）、
1.1.6安全系数
输送带的安全系数是一个经验值，应考虑安全、可靠、寿命及制造质量、经济成本。此外，还要考虑接
头效率、启动系数、现场条件、使用经验等。选用时应参照各制造厂的样本。本系列推荐值仅供参考。
棉帆布输送带：n=8~9；层数少，接头效率低可大于此值。
尼龙、聚酯帆布带：n=10~12；使用条件恶劣及要求特别安全时大于12。
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已知参数
带宽
B =1000mm 水平机长 L =500m 提升高度 H =171m 带速 V=2m/s
输送量 Q=350 t/h
松散密度(Kg/m 3)=950
一、输送能力校核
带宽=1000带速=2
输送能力=
729满足要求！
二、传动滚筒上所需圆周驱动力计算
1、初选输送带
聚酯帆布带
EP-400
满足要求！ B=1000
上胶厚=4.5下胶厚=1.5
5层
q B =1.62kg/m 2、计算 每米物料质量qG qG=Q/3.6v
q G =48.61
kg/m
3、计算 托辊每米转动质量q RO 、q Ru
3.1选择上托辊
上托辊为普通托辊托辊直径=108 辊子长度=380上托辊间距
1200
轴承型号4G205 辊子图号DTⅡGP2204
旋转质量=4.07
kg
3.2选择下托辊
下托辊为平行托辊托辊直径=108
辊子长度=1150下托辊间距
3000轴承型号4G205
辊子图号DTⅡGP2212
旋转质量=8.4
kg
3.3
上托辊每米转动质量q ro q ro =旋转质量X3/上托辊间距=10.18
kg/m 下托辊每米转动质量q ru
qru=旋转质量/下托辊间距=2.8
kg/m
4、计算"托辊前倾阻力、导料槽阻力、清扫器等附加阻力"
上托辊前倾阻力Fes=C μ0Le(qB+qG)gcos δsin ε=0
(N)下托辊前倾阻力Fex=μ0 Le qB g cos λ sin δ=0
(N)确定导料槽长l=3 m 导料槽阻力 Fgl=117(N)清扫器摩擦阻力Fr=2400(N)犁式卸料器数量：0
犁式卸料器阻力Fa=0
(N)特种主要阻力Fs1=Fes+Fex+Fgl=117
(N)特种附加阻力Fs2=Fr+Fa=2400
(N)
5、计算传动滚筒上所需圆周驱动力确定模拟摩擦系数：
Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2其中： 模拟摩擦系数f=0.03
系数C=1.2
DTⅡ型带式输送机设计计算书
Fu=CfLg[qRo+qRu+(2qB+qG)]+qGHg+Fs1+Fs2=94922
(N)
三、传动功率计算
传动轴功率PA=FuV=189.8
KW 电机轴功率
Pm=PA*k/η=
279.1KW 其中η=0.85k= 1.25
确定电机功率 PM=280
KW
130号
四、输送带张力计算
1、按不打滑条件计算
确定传动滚筒摩擦系数μ=0.35
确定包角
210度
启动系数
kv= 1.3
Fumax=KvFu=123399
(N)F2min=Fumax e
μα
/(e
μα
-1)=47338
(N) 2、按下垂条件计算
Fmin=7384
(N)各点张力F2min=47338F4=49288满足要求！
可取 F4=29752
则最大张力 F1max=142259
3、输送带层数计算
Z=F1max*12/B*d=4.3
满足要求！
4、重锤张紧力计算
重锤张紧力计算=2*F4=59504
(N)
五、校核辊子载荷
1、静载计算
承载分支po=9.8e a0(Im/v+qB)=473(N)
辊子静承载能力：2350 N
满足要求！回程分支
pu=9.8e a0qB=48
(N)
辊子静承载能力：1230 N
满足要求！
2、动载计算
每天运行时间大于16小时
运行系数 fs= 1.2物料粒度0至100冲击系数 fd=1工况条件
有磨蚀和磨损性物料
工况系数 fa= 1.1
承载分支动载荷po`= fs fd fa p0=624(N)满足要求！回程分支动载荷
pu`= fs fd fa pu=63
(N)
满足要求!
六、启动和制动验算
m1=(q G +q Ro +q Ru +2q B )L=32415(N)m2=n∑J iD i i 2/r 2+∑J i /r i 2=#VALUE!
(N)
1、启动验算
启动时传动滚筒上最大圆周力 F A =K A *F u =123399
(N)
启动加速度 α
A =(F A -F u )/(m1+m2)=
#VALUE!(m/s 2)
启动时间:
V/α
A =
#VALUE!
(S)
2、制动验算
为安全起见，取f=0.016
则摩擦阻力 Fu *
=84124
(N)
#VALUE!
(m/s 2)
#VALUE!
(S)#VALUE!
(N)
#VALUE!
(m/s2)
#VALUE!
(S)
71567
(N)28627(N.m)3045
(N.m)
驱动装置组合号:传动滚筒直径 Φ800传动滚筒图号：DTⅡ04A6184电动机: Y355-43-4
减速器：DCY500-31.5液力偶合器：YOXⅡZ650制动器 YWZ5-500/301
3、逆止力矩验算
逆止力 Fl=QG.g-0.8f.g[L(qRo+qRu+2qB)+H.qG/sin δ]=作用于传动滚筒轴上的逆止力矩 M`L=FL*D/2000=自由减速度 αB =fU */(m1+m2)=自由停车时间 v/αB =
制动器制动力 FZ=i*MZ/r=减速度αB=(fU*+FZ)/(m1+m2)=制动停车时间 v/αB=作用于减速器中间轴上的逆止器所需力矩 ML=M`L/i/η=#VALUE!。