带式输送机的选型计算
皮带输送机电机功率选型计算【秘籍】
输送机点击功率决定这这台设备可以运输多少的物料，如果物料超重，电机功率不够就会损坏设备，导致点击烧毁！那我们如何选择合适的电机呢？点击功率计算方法如下：1、先计算传动带的拉力=总载重量*滚动摩擦系数。
2、拉力*驱动轮的半径=驱动扭矩。
3、根据传送速度，计算驱动轮的转速=传送速度/驱动轮的周长。
4、电机的功率（千瓦）=扭矩（牛米）*驱动轮转速(转/分）/9550。
5、计算结果*安全系数*减速机构的效率，选取相应的电动机。
输送机的电机功率怎么计算输送机速度0.1m/s 输送重量16kg 链板重量也已知水平输送输送链拉力P=F*V，在水平中F就是摩擦力f，而不是重力，要是数值向上的话就用重力。
还有功率一定要选大于网带输送机使用功率。
1、定义计算方法：减速比=输入转速÷输出转速。
2、通用计算方法：减速比=使用扭矩÷9550÷电机功率×电机功率输入转数÷使用系数。
3、齿轮系计算方法：减速比=从动齿轮齿数÷主动齿轮齿数（如果是多级齿轮减速，那么将所有相啮合的一对齿轮组的从动轮齿数÷主动轮齿数，然后将得到的结果相乘即可。
4、皮带、链条及摩擦轮减速比计算方法：减速比=从动轮直径÷主动轮直径。
电动机的功率，应根据生产机械所需要的功率来选择，尽量使电动机在额定负载下运行。
选择时应注意以下两点：①如果电动机功率选得过小．就会出现"小马拉大车"现象，造成电动机长期过载．使其绝缘因发热而损坏．甚至电动机被烧毁。
②如果电动机功率选得过大．就会出现"大马拉小车"现象．其输出机械功率不能得到充分利用，功率因数和效率都不高，不但对用户和电网不利。
而且还会造成电能浪费。
要正确选择电动机的功率，必须经过以下计算或比较：P=F*V /1000 (P=计算功率KW，F=所需拉力N，工作机线速度M/S)对于恒定负载连续工作方式，可按下式计算所需电动机的功率：P1(kw)：P=P/n1n2式中n1为生产机械的效率；n2为电动机的效率，即传动效率。
胶带输送机选型计算
胶带输送机选型计算胶带输送机是一种常用的输送设备，可用于输送各种物料，广泛应用于矿山、建筑材料、冶金、化工等行业。
在选型时，需要根据输送物料的性质、输送距离、输送量、工作环境等因素进行计算和评估，以确定合适的胶带输送机型号和参数。
一、物料性质的计算输送物料的性质对胶带输送机选型至关重要。
常用的物料性质参数有物料堆积角、物料比重、物料湿度等。
以下是一些常见物料性质的计算方法：1.物料堆积角计算：物料堆积角是指物料在输送过程中所形成的切线与水平面的夹角，常用单位是度。
一般来说，物料堆积角越大，所需功率和输送机的结构强度要求越高。
物料堆积角的计算公式如下：α = arctan (H / L)其中，α为物料堆积角，H为物料高度，L为物料水平移动的距离。
2. 物料比重计算：物料比重是指物料单位体积的质量，常用单位是kg/m³。
物料比重的计算方法根据具体的物料种类而不同，一般可以通过物料实测密度或通过文献资料、实验测试等方式来获取，例如，对于石灰石，其常见的比重范围为2.5-2.7kg/m³。
3.物料湿度计算：物料湿度是指物料中所含的水分含量，一般以百分比表示。
物料湿度的计算可以通过实验室测试得出，例如，测量物料的初始湿度和干燥后的湿度，根据以下公式计算得出：湿度=(初始湿度-干燥后湿度)/干燥后湿度*100%二、输送量的计算输送量是指胶带输送机单位时间内输送的物料重量或体积，常用单位是t/h或m³/h。
输送量的计算需要根据具体的物料性质和实际情况。
以下是一些常用的输送量计算公式：1.重量法计算：根据物料的重量计算输送量，公式如下：输送量=物料比重*输送速度*带宽*斜度其中，输送速度是指胶带每分钟传送的长度（m/min），带宽是腾用的胶带宽度（m），斜度是输送段的坡度。
2.体积法计算：根据物料的体积计算输送量，公式如下：输送量=物料密度*输送速度*带宽*斜度其中，物料密度是指物料单位体积的质量（kg/m³），输送速度是指胶带每分钟传送的长度（m/min），带宽是腾用的胶带宽度（m），斜度是输送段的坡度。
主井胶带输送机选用验算
主井胶带输送机选用验算主井提升斜长621米，倾角23°（按24.5°验算），选用GX2000型钢丝绳芯强力胶带，胶带宽度为100cm ，强度为2000kg/cm ，胶带质量33.7kg/m 2，δ＝23mm 。
一、计算依据1、矿井生产能力：Q ＝900kt/a2、运输长度：621米；倾角：24.5°3、工作制度：T=330天/年；h=14小时/天4、胶带速度：V ＝2m/s5、煤的松散容量： γ＝0.85t/m 36、煤的松散块度：0－350 m m二、选型计算（一）胶带输送机的小时输送能力计算：Q j ＝5.243143301090025.13=⨯⨯⨯=Th CQ t/h 式中：C －运输不均衡系数（二）胶带宽度计算：选取胶带速度V ＝2m/s ，堆积角15°，货载断面系数K ＝291，倾角24.5°时，倾角系数C ＝0.60。
B ＝C KV Q jγ=6.085.022915.243⨯⨯⨯=0.906(m)2、按煤的块度计算胶带宽度煤的松散块煤为0－350mm ，则a max =350B≥2a max+200=2×350+200=900 mm由上知选用宽度B＝1000 mm的胶带符合要求。
（三）胶带运行阻力计算：1、重载段运行阻力：W zh=(q+q d+q g)Lωcosβ+(q+q d)Lsinβ=(33.82+33.7+12.72)×621×0.04×cos24.5°+(33.82+33.7)×621×sin24.5°=1814+17388=19202(kg)式中：q－带上每米载重q＝Q j/3.6V=33.82kg/mq d－胶带每米自重q g－每米长度重托辊重量G g/1.1=14/1.1=12.72kg/mω－重托辊阻力系数ω＝0.042、空载段运行阻力：W k=(q d+q g')Lω'cosβ-q d Lsinβ＝(33.7+5.2)×621×0.035×cos24.5°-33.7×621×sin24.5°=769-8679= -7910（四）各点张力计算：1、按重段悬垂度计算垂段最小张力S zhmin=5(q+q d)lg'×cosβ=5×(33.82+33.77)×1.1×cos24.5°=338(kg)2、按逐点计算法计算各点张力根据W zh >0，最小张力点位于3点S 3≥S zhmin =338(kg)S 2= S 3/1.05=322(kg)S 1 =S 2- W k =322-(-7910)=8242(kg)S 4 =S 3+W 2h =338+19202=19540(kg)(五)胶带强度计算 m=20.10195402000100max =⨯=S BG χ>10式中：B-胶带宽度，cmGx-胶带强度，kg/cmS max -胶带所受最大张力，kg（六）电动和功率计算：1、胶带输送机的总牵引力W=(S 4-S 1)+(S 4-S 1)×0.05=(19540-8242)+(19540+8242)×0.05=12687kg2、需用电动机功率： N=35285.01022126872.1102=⨯⨯⨯=ηKWV kw(七)摩擦力验算摩擦力验算条件为一个主动滚筒，围包角210°，滚筒为在空气干燥条件下的铸铁或钢滚筒。
皮带输送机选型设计
胶带输送机的选型计算一、概述初步选型设计带式输送机，已给出下列原始资料：1）输送长度m L 7=2）输送机安装倾角︒=4β3）设计运输生产率h t Q /350=4）物料的散集密度3/25.2m t =ρ5)物料在输送机上的堆积角︒=38θ6)物料的块度mm a 200=计算的主要内容为：1)运输能力与输送带宽度计算；2)运行阻力与输送带张力计算；3)输送带悬垂度与强度的验算；4)牵引力的计算及电动机功率确定。
二、原始资料与数据1）小时最大运输生产率为A ＝350吨／小时；2）皮带倾斜角度：︒=4β3）矿源类别：电炉渣；4）矿石块度：200毫米；5）矿石散集容重3t/m 25.2=λ；6）输送机斜长8m ；图1-1三、胶带宽度的计算选取胶带速度v=0.4米／秒；按堆积角 38=ρ得500=K ；得99.0=C所以带宽 mm 36.886199.04.025.2500350c =⨯⨯⨯⨯==νκγξQ B 考虑降尘，货载块度及胶带的来源，选用1400mm 宽的尼龙芯胶带。
单位长度重量m /kg 65.25q =，胶带厚度mm d 17=四、胶带运行阻力与张力的计算1、直线段阻力的计算4-1段阻力W4-1为NL q q L q q q F h 91.208007.07)37.25194.2381(997.004.07)19637.25194.2381(sin )(cos 0110z =⨯⨯++⨯⨯⨯++=++++=ββϖ）（ 式中： q ——每米长的胶带上的货载重量m N /，m N /94.23810q ——每米长的胶带自重m N /37.2511q ---为折算到每米长度上的上托辊转动部分的重量m N /,m N q /1961.1/8.9221=⨯=式中 1G ——为每组上托辊转动部分重量N ，m N /6.2151l ——上托辊间距m ，一般取m 5.1~1；取m l 1.11=L ——输送机2-3段长度m 7；1ϖ——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设计手册04.01=ϖ；β——输送机的倾角；其中sin β项的符号，当胶带在该段的运行方向式倾斜向上时取正号；而倾斜向下时取负号；2-3段的阻力k F 为N L q L q q F k 92.3807.0737.251997.0035.07)55.9337.251(sin cos 0220-=⨯⨯-⨯⨯⨯+=-+=ββϖ）（式中： 0q ——每米长的胶带自重m N /37.2512q ——为折算到每米长度上的上托辊转动部分的重量，m N /,m N q /55.932.2/8.9212=⨯=式中 2G ——为每组下托辊转动部分重量N ，m N /8.2052l ——下托辊间距m ，一般取上托辊间距的2倍；取m l 2.22=L ——输送机3~2段长度m 7；2ϖ——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设计手册035.02=ϖ不计局部阻力时的静阻力N F F F k zh w 99.204192.3891.2080=-=+=2、局部阻力计算（1）图1-1中1~2段和3~4段局部阻力。
毕业设计——带式输送机的选型与设计说明书
毕业设计计算说明书设计题目：带式输送机的选型与设计机电系：机械制造与自动化班级：设计者：学号：指导教师：目录一、概述 (1)1.1带式输送机的发展历程及发展方向 (1)1.2 输送机的分类 (2)1.3 驱动装置 (3)二、运动方案的拟订 (5)三、减速器设计 (8)3.1 选择电动机 (8)3.1.1 选择电动机的容量 (8)3.1.2 确定电动机的转速 (9)3.2 计算总传动比并分配各级传动比 (10)3.3 运动参数的计算 (10)3.3.1计算各轴转速: (10)3.3.2 各轴的功率和转矩 (10)3.4 传动零件(齿轮)的设计 (12)3.4.1 高速级齿轮传动的设计计算 (12)3.4.1.1 选择材料、齿轮精度等级、类型及齿数 (12)3.4.1.2按齿面接触强度设计 (13)3.1.4.3 按齿根弯曲强度设计 (15)3.4.1.4几何尺寸计算 (17)3.4.2 低带级齿轮传动的设计计算 (18)3.4.2.1 选择材料、齿轮精度等级、类型及齿数 (18)3.4.2.2 按齿面接触强度设计 (18)3.4.2.3 按齿根弯曲强度设计 (20)3.4.2.4几何尺寸计算 (22)3.5 轴的设计 (22)3.5.1 轴的材料 (22)3.5.2轴径的初步估算 (22)3.5.3 轴的结构设计 (23)3.5.4按弯扭合成进行轴的强度校核 (25)3.6 轴承的选择 (35)3.6.1 轴I上的轴承的选择 (35)3.6.2 轴II上的轴承的选择 (37)3.6.3 轴III(输出轴)上的轴承的选择 (41)3.7.1 高速级大齿轮与轴的联接 (43)3.7.2 低速级大齿轮与轴的联接 (44)3.8 箱体结构设计 (44)3.9 联轴器、润滑、密封、公差及其他附件设计 (47)3.9.1 联轴器的选择设计 (47)3.9.1.1 高速轴联轴器 (47)3.9.1.2 低速级联轴器的选择设计 (48)3.9.3 密封 (52)3.9.4 公差与配合 (53)3.9.5 其他附件的设计 (53)四、驱动滚筒设计 (56)4.1 驱动滚筒的选择设计 (56)4.2 驱动滚筒轴的设计 (61)4.2.2滚筒轴的校核 (61)4.2.3 滚筒的周向定位 (61)五、托辊的设计 (65)5.1 作用 (65)5.2 托辊的类型 (65)5.3槽形托辊 (67)5.4 缓冲托辊 (68)5.5 回程托辊 (69)5.6 调心托辊 (70)六、机架 (73)七、拉紧装置 (74)总结 (75)致谢 (76)参考文献 (77)一、概述1.1带式输送机的发展历程及发展方向随着世界装备制造业向中国转移及我国带式输送机产品的技术进步，中国成为世界上最大的带式输送机产品研发和制造基地指日可待，5年后我国带式输送机全球市场占有率将达到50%左右。
胶带输送机选型设计
一、皮带机的选型：二、皮带机的功率P 选型公式为：P=(L+50)*(WV/3400+Q/12230)+HQ/367三、L：皮带机水平投影长度（m）四、W：单位长度机器运动部分质量（Kg/m）；五、V:皮带运行速度（m/s）；六、Q：输送量（t/h）；七、H：上运（下运）垂直长度（m）；八、双机功率P=1.5P九、三机功率P=1.8P十、注：皮带宽度800mm 皮带宽度1000mm 皮带宽度1200mmW=57Kg/m；W=74Kg/m；W=90Kg/m；十一、根据上述公式带入113 队施工-490m 西翼提料斜巷巷道参数算得P﹤40KW，因此可选用型号为DSJ800/2*40，电机型号为YBS-40-4 的皮带机，该皮带机使用的是800mm 宽度的皮带，单电机运行平巷最大运程为400m，斜巷下运最大运程可达到550m，符合施工要求。
皮带机配置双电机，以便在一台电机无法运转的时候，启动另一台电机，减少影响生产时间。
二、关于斜巷倾角较大，矸石在皮带机上易滚落的问题。
1、由于斜巷倾角较大，安装皮带前应注意一下几点：（1）安装皮带机时尽量抬高皮带机头，以减少皮带机的坡度。
根据-490m 西翼提料斜巷断面高度为3.7m，机头抬高1.0m；（2）上平巷变坡点处卧1m 深的底，便于铺设的H 和纵梁能够平稳过渡至上平巷，减小因皮带面落差较大，造成洒矸或较大的矸石滚落构成安全威胁；（3）安装前，根据巷道中心线定出皮带机的中心线，清理平整安装地点，保证H 架和纵梁的平直，允许H 架和纵梁有一定的倾角，但每隔30m 处必须用钢丝绳将H 架和纵梁带紧。
在永久性的皮带巷道中可采用定点浇筑的方式固定H 架，保证H 架和纵梁的平直和牢固。
2、耙矸机皮带机尾的转载装置：（1）当耙矸机的卸料槽直接座在皮带机尾上时（情况较少），需加工一个梯形的漏斗，在漏斗的内表面铺上皮带面，所铺的皮带面长度要超过漏斗底部400mm，这样既增加了漏斗的使用寿命，也能对卸下的矸石起缓冲作用，对机尾的起保护作用，还能有效得防止机尾部位洒矸和夹矸现象。
带式输送机计算书
胶带输送机设计计算No:71.06(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图Lh=50H=5m倾角а=(2) 输送物料：原煤粒度0～25mmγ= 1.6t/m3动堆积角ρ=(3) 输送量：Q=300t/h(4)工作环境：干燥有尘的通廊内(5)尾部给料导料槽长度l=6m(6)头部卸料弹簧清扫器空段清扫器2、计算步骤（1）输送带宽度计算B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））Q=300t/hk=400γ= 1.60t/m3v= 1.6m/sc= 1.00ξ= 1.0将以上各数值代入计算式，得：B=0.541265877m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求3.输送带层数计算输送带层数Z=(F1max*n)/(B*σ)稳定工况下输送带最大张力F1max稳定工况下输送带静安全系数n棉帆布输送带：n=8~9；层数少，接头效率低可大于此值尼龙、聚酯帆布带：n=10~12；使用条件恶劣及要求特别安全时应大于124.功率计算简易算法N0=(k1*Lh*v+k2*Lh*Q±0.00273Q*H)*k3*k4+ΣN'N0-传动滚筒轴功率（kW)k1*Lh*v-输送带及托辊传动部分运转功率(kW)k1-空载运行功率系数k1=0.0165Lh-输送机水平投影长度（m）Lh=50v-带速(m/s)v= 1.6k2*Lh*Q-物料水平运输功率(kW)k2-物料水平运行功率系数k2=8.17*0.00001Q-输送量(t/h）Q=3000.00273Q*H-物料垂直提升功率(kW)H-输送机垂直提升高度(m)H=5k3-附加功率系数k3= 1.25k4-卸料车功率系数k4= 1.11无卸料车时k4=1有卸料车时光面滚筒k4=1.16胶面滚筒k=1.11N'-犁式卸料器及导料槽长度超过3米时的附加功率（kW）犁式卸料器附加功率（kW）犁式卸料系数λ1=0.4犁式卸料器个数n=0带宽500 650 800 1000 1200 1400系数λ1=0.3 0.4 0.5 1.0 －－ －－导料槽附加功率（kW）导料槽系数λ2=0.08导料槽长度L=6-3带宽500 650 800 1000 1200 1400 系数λ2=0.08 0.08 0.08 0.10 0.115 0.18ΣN'=0.24N0=9.45369375kWN=12.604925kW6 25。
带式输送机计算书(带张力计算)
kg, n= 2
10.727
kg/m
10.727 kg/m
⑶ 辊子旋转转速：
n=
30×ν/（3.14×r）
mm， a0--上托辊组间距；au =
3.00
带速v： 辊子半径r
= 359.00 rpm
2.50
0.0665
⒑ 上下胶带模拟阻力系数：
ω=
0.0220
⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数： μ= 0.3500
7.滚筒组：
（1）头部传动滚筒
D≥ Cod
= 0.648
m
式中：
绳芯厚 度d=
0.0072
m
Co=
90
传动滚筒直径D=
1000
mm
（2）尾部及主要改向滚筒直径
=
Φ
8.托辊组：
800 mm
⑴ 重载段：采用35°槽角托辊组，
辊子直径=Φ 133 mm
辊子轴承型号：
4G305 ,
查表单个上辊转动部分质量qr0'= 10.37 qr0= nqr0'/a0=
28.48 10.73 190.00
0.0164
0.35
8.拉紧行程
G= 6414.33
kg
= 62.92 KN
（该值仅供 参考）
帆布带
尼龙带Leabharlann 钢丝绳带LL≥ L(ε+ε1)+ln
= 13.34
m
式中： ε ε1 ln
0.010 0.001 2.000
0.020 0.001 2.000
0.003 0.001 2.000
S= 0.458
m2
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1 带式输送机的选型计算1.1 设计的原始数据与工作环境条件（1）工作地点为工作面的皮带顺槽（2）装煤点的运输生产率，0Q =836.2（吨/时）；（3）输送长度，L =1513m 与倾角β=5以及货流方向为下运：（4）物料的散集密度，'ρ=0.93/m t（5）物料在输送带上的堆积角，θ=30（6）物料的块度，a=400mm 1.2 运输生产率在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。
由滚筒采煤机的运输生产率，可知：2.8360=Q （h t ）1.3 设备型式、布置与功率配比应根据运输生产率Q 、输送长度L 和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度有无变化及如何变化确定设备型式。
产量大、运距短、年限长使用DT Ⅱ型；运距大，采用DX 型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。
由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。
根据本顺槽条件，初步选用280SSJ1200/2⨯型可伸缩胶带输送机一部。
其具体参数为：电机功率：2⨯280kW运输能力：1300h t /胶带宽：1200 mm带速：2.5 m/s设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。
在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划布局。
功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。
1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算根据物料断面系数表，取458=m K根据输送机倾角，取1=m C则由式（7.1），验算带宽mC v K Q B m m 901.019.05.24582.836'0=⨯⨯⨯=≥ρ 式（7.1） 按物料的宽度进行校核，见式（7.2）mma B 90020035022002max =+⨯=+≥ 式（7.2）式中 m ax a —物料最大块度的横向尺寸，mm 。
则输送机的宽度符合条件1.5 基本参数的确定计算（1）q –—输送带没米长度上的物料质量，m kg /，可由式（7.3）求的；m kg Q q /9.925.26.32.8366.30=⨯==ν 式（7.3）（2）'t q ——承载托辊转动部分线密度，m kg /,可由式（7.4）求的；'t q =m kg l G g /67.165.1/25/''== 式（7.4）式中'g l ——上托辊间距，一般取m 5.1~1。
（3）''t q ——回空托辊转动部分线密度，kg/m ，可由式（7.5）求的："q ""/g l G =m kg /100.2/22== 式（7.5）式中"g l ——下托辊间距，一般取m 3~2。
（4）d q –—输送带带单位长度质量，kg/m ，该输送机选用阻燃胶带，其型号为1400S ，d q 取m kg /63.15；其他参数为：带芯强度：1400mm N / 撕裂力：1540N带厚度：12mm1.6 各区段阻力计算（1）.承载段运行阻力，见式（7.6）NL q q g L q q q g W t t d zh 5.66279]5sin 1513)63.159.92(5cos 04.01513)67.1663.159.92[(10sin )(cos )('''-=⨯⨯+-⨯⨯⨯++⨯=+-++=ββω 式（7.6）（2）.空段运行阻力，见式（7.7） N L gq L q q g W d t d k 8.334485sin 151363.1510035.05cos 1513)1063.15(10sin cos )(''''=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯=++= ββω 式（7.7）式中β—输送机的倾角，当输送带在该段的运行方向是倾斜向上时sin β取正号，而倾角向下时sin β取负号；L —输送机长度，1513m ；'ω—形托辊阻力系数；''ω—平行托辊阻力系数；q —输送带每米长上的物料质量，kg/m ；'t q —承载托辊转动部分线密度（kg/m ）； ''t q —回空托辊转动部分线密度，kg/m ；dq —胶带单位长度质量，取15.63 kg/m 。
（3）.曲线段运行阻力在进行张力计算时，滚筒处的阻力计算如下：绕出改向滚筒的输送带张力为''1ykS S = 式（7.8） 式中 '1S —绕出改向滚筒的输送带张力，N ；'y S —绕入改向滚筒的输送带的张力，N ；k —张力增大系数。
（4）.传动滚筒处的阻力为))(05.0~03.0(l y c S S W += 式（7.9）式中 c W —传动滚筒出的阻力，N ；y S —输送带在传动滚筒相遇点的张力，N ；l S —输送带在传动滚筒相离点的张力，N ；C m —输送机倾角系数，即考虑倾斜运输时运输能力的减小而设的系数。
1.7 输送带关键点张力计算与带强验算1.7.1 悬垂度验算为使带式输送机的运转平稳，输送带两组托辊间悬垂度不应过大。
输送带的垂度与其张力有关，张力越大，垂度越小，张力越小，垂度越大。
按悬垂度要求，承载段允许的最小张力见式（7.10）Ny g l q q g d 6.79460375.08/105cos 5.1)63.159.92(][8/cos )(=S 2max 'zmax =⨯⨯⨯⨯+=+ β 式（7.10）其中[m ax y ]=0.025m l g 0375.05.1025.0'=⨯=1.7.2 计算各点张力以主动滚筒分离点为1点，依次定2、3、4、5……11点，见图7.1。
由式（7.11）根据逐点计算法列出1S 与11S 的关系图7.1 输送机工作示意图1011216910158957814671456134512341231204.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.1S S W W S S S W W S W S S W S S W S W S S S S S S S S S S S S S S S S zhk zhk zh kkk ≈++==++=+=+==+=+=========≈（式7.11）可知，最小张力点在9点，则N S S z 6.7946max 9==联立以上两式，可解得S 1=32165N1.7.3 按摩擦传动条件验算按摩擦传动条件来验算，见式（7.12）05.46.794632165111==S S 式（7.12） 因围包角为 450，取2.0= μ，可查得84.4=θμ e 则θμ e S S <111，符合摩擦传动条件 式中 0μ—输送带与滚筒之间的摩擦因数，井下一般取0.2。
1.7.4 输送带强度验算最大张力点为N S S 5.739208max ==输送带安全系数见式（7.13）107.225.7392012001400][max >=⨯==S S m 式（7.13）故输送带强度满足要求。
1.8 传动滚筒牵引力与电动机功率计算1.8.1 牵引力计算牵引力由式（7.14）计算)(04.0l y l y S S S S F ++-= 式（7.14）)321656.7946(04.0321656.7946-+-=N 9.22613-=<0则其工作在发电状态发电运行状态下电动机功率见式（7.15）KW v F K N 46.50100085.05.205.19.226132.110000=⨯⨯⨯⨯='''='η 式（7.15） 式中 ν'—发电运行状态下输送带运行速度，νν05.1='；η—减速器的机械效率，一般取0.8~0.85；K '—电动机功率备用系数，取2.1='K ；选择电动机容量时仍需考虑15%~20%的备用功率。
空载运行时牵引力可近似计算如式（7.16）()Ng L q q q F t t d 31446105cos 035.015131067.1663.15205.1cos 205.1=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯=''⎪⎭⎫ ⎝⎛"+'+=" βω 式（7.16）则输送机空载运行时的电动机功率N ''见式（7.17）kW F K N 5.9285.010005.2314462.11000=⨯⨯⨯="'=''ην 式（7.17） 通过以上验算得知，证明在所给条件下该输送机是适用的，并且可以看出电动机的备用的备用能力也是比较大的。
1.9 拉紧力与拉紧行程计算计算拉紧力，根据力的平衡条件，由式（7.18）计算N S S F k 6.155876.7946996.7640109=+=+=式（7.18） 拉紧行程，由式（7.19）计算()()mBKL S 9.162.12~1151301.02~1=⨯+⨯=+=∆式（7.19）2 矿井提升矿井提升是全矿运输系统的咽喉。
因此要求其工作应具有安全性与可靠性。
同时，由于它属于矿山大型设备之一，功率大，耗电多，因此提升设备的造价及运转费用就成为影响矿井生产技术指标的重要因素之一，即要求其具有经济性。
提升设备的选型设计是否经济合理，对矿山的基建投资，生产能力，生产效率以及吨煤成本有着直接的影响。
提升设备选型设计只能在提升方案确定之后进行。
2.1 设计依据主井矿井年产量 320万吨/年年工作日 320d每日工作时数 18h井深 252m装载高度 21m卸载高度 22m煤的松散比重 0.95t/m 32.2 提升容器的计算选择如经过方案比较，则容器已定不必重新计算，否则需按提升方案确定部分的要求进行提升容器的计算与选择。
2.2.1 选择最大提升速度按经济提升速度选择最大提升速度，由式（8.1）H V m )5.0~3.0(= （m/s ） 式（8.1） 一般设计取H V m 4.0=s m /87.62954.0==式中 H —提升高度，m 。
x s z H H H H ++==252+21+22=295 m z H —装载高度，m ；s H —井筒深度，m ；x H —卸载高度，m 。
“规程”规定：H V m 6.0≤ （m/s ）2.2.2 估算一次提升循环时间估算一次提升循环时间，由式（8.2）θ+++=u V H a V T mmx 1式（8.2） 161087.62958.087.6+++==77.5 s式中 1a —提升主加速度，取1a =0.7~0.82s m ，u —箕斗在卸载曲轨内减速与爬行时间，取u =10s ， θ—箕斗休止时间，s2.2.3 一次提升量的计算一次提升量的计算，见式（8.3）xrn fn T t b CC A Q ⋅⋅='3600式（8.3） 1832036005.772.11.1320000⨯⨯⨯⨯⨯==15.787t/次式中 n A —矿井年产量，y t ；C —提升不均匀系数，箕斗提升C=1.15，对于罐笼提升C=1.2，罐笼兼做副井提升时C=1.25；f C —提升能力富裕系数，一般仅对第一水平留有2.1=f C ；n b —年工作日数，d ；r t —日提升时间，h 。