sw过程设备强度计算书
过程设备强度计算书
塔器附件及基础
塔器附件质量计算 系数
0.25 基 本 风 压
N/m2
基础高度
mm 3000
塔器保温层厚度
mm
50
保温层密度
kg/m3
裙座防火层厚度
mm
0
防火层密度
kg/m3
管线保温层厚度
mm
50
最 大 管 线 外 径 mm
笼式扶梯与最大管线的相
180
对位置
场地土类型
III
场地土粗糙度
类别
地震烈度
8度
Q235-A
地脚螺栓材料许用应力 MPa
147
注：以 下 设 计 参 数 均 参 照 JB4710-92 表 5-6 并 计 算 确 定 地脚螺栓个数
16
地脚螺栓公称直径 mm
30
全部筋板块数
32
相邻筋板最大外侧间距 mm
200
筋板内侧间距 mm
200
筋板厚度 mm
10
筋板宽度 mm
158
盖板类型
整块
92583.6 92057.1 91243.9 91243.9 14599.3 12164.1 9648.11
最小质量
15307.8 14781.3 13968.1 13968.1 12044.8 10121.5 7958.95
液压试验时质量
87089.4
86562.9
13968.1
13968.1
12044.8
[]t
113.00 113.00 113.00 113.00
B
107.64 107.64 107.64 107.64
组合应力校核 A1
37.2266 35.6227 34.45 43.25
SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册
SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册热心网友整理目录一、概述 (1)二、运行环境、安装及启动 (4)三、材料性能及其数据库 (10)四、四个基本受压元件 (16)五、卧式容器 (42)六、立式容器 (48)七、固定管板换热器 (54)八、浮头式及填料函式换热器 (80)九、U形管式换热器 (84)十、高压设备 (88)十一、塔设备 (96)十二、球形储罐 (107)十三、非圆形容器 (113)十四、零部件 (120)十五、非对称双鞍座及多鞍座卧式容器 (148)附录A SW6-2011安装说明 (161)附录B SW6-2011常见问题说明 (169)一、概述1.1 前言20世纪80年代，全国化工设备设计技术中心站（以下简称“中心站”）组织部分高等院校教师及工程技术人员开发，并在1985年正式推出了能在SHARP PC1500计算机上使用的国内第一套较为系统的承压容器常规设计计算程序。
该程序由于计算内容丰富、计算结果正确快捷等优势，很快得到了行业认可。
随着计算机硬件设备及应用技术的不断更新，20世纪90年代初，中心站发行的“IBM-PC 兼容机压力容器设计计算软件包”（简称为“SW2”），其在开发之处就注意了界面的用户友好性，发行前又通过了全国压力容器标准化技术委员会、化学工业部的审查、鉴定，获得了相应的审批号，成为行业中正式推荐使用的计算机应用程序。
该程序经过多次升级换版，分别增加了新版标准、规范的设计计算内容，以及能分别生成中、英文“设计计算书”的功能，适应了改革开放、与国际接轨、合作设计的时代潮流，成为行业中应用最广、拥有用户最多的软件。
该技术成果因此多次得到国家有关部委的奖励。
随着GB150、GB151等一系列与承压容器、化工设备设计计算相关的国家标准、行业标准全面更新和颁布，以及计算机技术的不断发展和软件应用平台的转变，在1998年10月下旬中心站推出了以windows为操作平台的“过程设备强度计算软件包”（简称为“SW6-1998”）。
E0505过程设备强度计算书
固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件壳程管程设计压力ps 4.4 MPa设计压力pt0.11 MPa设计温度ts191.7 ︒C设计温度t t47.3 ︒C 壳程圆筒内径Di 1800 mm 管箱圆筒内径Di 1800 mm 材料名称Q345R 材料名称Q345R简图计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t185.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.63mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 27.70 mm 名义厚度 δn = 30.00 mm 重量2013.21Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.1375 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 5.34 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.76646MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 3.63 MPa [σ]tφ 157.25 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C内径D i 1800.00 mm曲面深度h i 450.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 13.65MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.62mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 10.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量375.77 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.90429MPa结论合格后端管箱筒体计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]189.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t189.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 345.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.62mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.70 mm 名义厚度 δn = 13.00 mm 重量853.83Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.1375 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 13.69 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 1.89866MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 9.31 MPa [σ]tφ 160.65 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C内径D i 1800.00 mm曲面深度h i 450.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 13.65MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.62mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 10.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量375.77 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.90429MPa结论合格壳程圆筒计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 4.40 MPa设计温度 t 191.70 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t172.16 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 27.47mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 27.70 mm 名义厚度 δn = 30.00 mm 重量8123.26Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 5.9103 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 229.39 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.43559MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 145.16 MPa [σ]tφ 146.33 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件简图设计压力p s 4.4 MPa设计温度T s191.7 C︒平均金属温度 t s 101.9 ︒C装配温度t o 15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t172.2 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 1.969e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.154e-05mm/mm︒C圆壳程圆筒内径D i1800 mm 壳程圆筒名义厚度δs30 mm 壳程圆筒有效厚度δse 27.7 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 1.915e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25πD i2 2.545e+06 mm2 壳程圆筒金属横截面积 A s=πδs (D i+δs) 1.591e+05 mm2管设计压力p t 0.11 MPa箱设计温度T t 47.3 ︒C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 2.01e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 30 mm 管箱圆筒有效厚度δhe 27.7 mm 管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.996e+05 MPa 材料名称20(GB9948)换管子平均温度 t t 31.5 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 132.5 MPa 设计温度下管子材料屈服应力σs t198.3 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.915e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.004e+05 MPa 平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.099e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：换热管内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 191.70 ︒ C内径D i 15.00 mm材料 20(GB9948) ( 管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.49 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ =P DPc itc2[]σφ- = 0.01mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.00mm 名义厚度δn = 2.00mm 重量 5.03 Kg压力及应力计算最大允许工作压力[P w]= 2δσφδeti e[]()D+= 31.17506 MPa设计温度下计算应力σt = P Dc i ee()+δδ2= 0.47 MPa[σ]tφ 132.49 MPa 校核条件[σ]tφ≥σt结论换热管内压计算合格换热管外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c -4.40MPa设计温度 t191.70︒ C内径D i15.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.49 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ = 0.70mm 有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.00mm 名义厚度δn = 2.00mm 外压计算长度 L L=6000.00mm 外径 D o D o= D i+2δn = 19.00mm L/D o 3.85D o/δe 9.50A值 A= 0.0138925B值 B= 154.35重量 5.03 kg压力计算= 26.90917 MPa 许用外压力[P]=BD o e/δ结论换热管外压计算合格管箱法兰计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p 0.110 MPa计算压力 p c 0.110 MPa 设计温度 t 47.3 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm壳 材料名称 Q345R 体 许用应力 nt []σ 185.0 MPa 法 材料名称 Q345R 许用 [σ]f181.0 MPa 兰 应力 [σ]t f181.0 MPa 材料名称 40Cr 螺 许用 [σ]b 212.0 MPa 应力 [σ]tb 204.2 MPa 栓 公称直径 d B20.0 mm 螺栓根径 d 1 17.3 mm 数量 n52个D i 1800.0 D o 1930.0垫 结构尺寸D b 1890.0 D 外 1820.0 D 内 1800.0 δ0 16.0 mm L e20.0 L A 19.0 h 10.0 δ1 26.0 材料类型 软垫片 N10.0m 2.75 y (MPa) 25.5压紧面形状1a,1bb5.00D G1810.0片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2 b 0 > 6.4mm b =2.530b b 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 725000.4 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 300235.5 N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 3419.8mm 2实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d n π = 12214.7 mm 2力 矩 计 算操 F D = 0.785i 2D p c= 279774.0 NL D = L A + 0.5δ1= 32.0 mmM D = F D L D= 8952768.0N .mm 作 F G = F p = 17192.3 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 40.0 mm M G = F G L G= 687691.4N .mm M p F T = F -F D = 3117.2 N L T =0.5(L A + δ1 + L G ) = 42.5 mm M T = F T L T= 132482.4N .mm 外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 9772942.0 N .mm 预紧M a W = 1657261.4N L G = 40.0 mm M a =W L G = 66290456.0 N .mm 计算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t/[σ]f 中大者 M o = 66290456.0N .mm。
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mg 4
44.7769
L 3 hi
F 1 mg 173411 2
F 1 mg 112682 2
F maxF,F 173411
工作时
筒体弯矩计算
圆筒中间处截 面上的弯矩
M1
F L 4
1
2
Ra2 1
hi2 4hi
/ L2
4A L
=
8.83621e+07
3L
压力试验
MT1
F L 4
1
2
Ra2 1
hi2 4hi
/ L2
4A L
=
5.74174e+07
3L
操作工况：
支座处横 截面弯矩
M2
FA1
1
A L 1
Ra2 hi2
耐热层质量
m5 0
kg
总质量 单位长度载荷
支座反力
工作时, m m1 2 m2 m3 m4 m5 35346.7
压力试验时, m m1 2 m2 m3 m4 m5 22968.1
mg 68.9091 q 4
L 3 hi
q
封头名义厚度 hn
封头厚度附加量 Ch
两封头切线间距离 L 鞍座垫板名义厚度 rn
中航一集团航空动力控制系统研究所 简图
MPa ℃
MPa MPa MPa
147 1830 1000 2200 10 2 1 10 2 4299.7 10
MPa kg/m3 kg/m3
SW6某固定管板换热器强度计算-简单计算书
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWG NO。
设计单位：压力容器专用计算软件DESIGNER固定管板换热器设计计算设计计算条件:壳程: 管程:设计压力P s (MPa) 2.4 设计压力P t (MPa) 0.6设计温度t s (℃) 100 设计温度t t (℃) 60壳程圆筒外径Do(mm) 325 管箱圆筒外径Do(mm) 325材料名称20(GB8163) 材料名称20(GB8163)前端管箱封头计算计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件计算压力P c (MPa) 0.60 外径D o (mm) 325.00 设计温度t (℃) 60.00 曲面高度h o (mm) 73.00 材料名称Q235-B 材料类型板材试验温度许用应力[σ] (MPa) 116.00 钢板负偏差C1 (mm) 0.30 设计温度许用应力[σ]t(MPa) 114.50 腐蚀裕量C2 (mm) 1.00 焊接接头系数φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验压力试验允许通过的应力试验压力值P T (MPa) 1.0000 [σ]T (Mpa) 211.50试验压力下封头的校核条件σT ≤[σ]T周向应力σT (MPa) 29.90 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K 1.2750 最小厚度δmin (mm) 3.00 计算厚度δh (mm) 1.08 名义厚度δnh (mm) 8.00 有效厚度δeh (mm) 6.70 重量 (kg) 7.75 结论满足最小厚度要求压力计算最大允许工作压力[P w](MPa) 3.82974 结论合格后端管箱封头计算计算所依据的标准GB 150.3-2011。
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GB 150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.16
MPa
设计温度t
50.00
? C
内径Di
2200.00
mm
曲面深度hi
550.00
mm
材料
Q235-C (板材)
设计温度许用应力???t
121.88
MPa
试验温度许用应力???
123.00
MPa
钢板负偏差C1
0.00
mm
C4=
C5=
筒体轴向应力计算
轴向应力计算
操作状态
11.4515
8.74738
MPa
-2.88086
-0.176815
MPa
水压试验状态
-1.87102
-0.114894
MPa
15.9953
14.2381
MPa
应力校核
许用压缩应力
0.000683636
根据圆筒材料查GB150图4-3～4-12
B =90.1754
2
mm
筒体焊接接头系数?
1
封头名义厚度?hn
10
mm
封头厚度附加量Ch
2
mm
鞍座材料名称
Q235-B
鞍座宽度b
290
mm
鞍座包角θ
120
°
支座形心至封头切线距离A
500
mm
鞍座高度H
250
mm
地震烈度
七(0.1g)
度
内压圆筒校核
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
3.09SW6强度计算书
压力容器专用计算软件 简 图
计
计
算 条
件 MPa
ps Ts ts to
C
C C
平均金属温度下弹性模量 Es 平均金属温度下热膨胀系数s
圆
壳程圆筒内径 Di 壳 程 圆 筒 名义厚 度 s 壳 程 圆 筒 有效厚 度 se
147 6 4.1 1.94e+05
2 i
mm mm mm MPa mm mm
[ ]
MPa MPa MPa
T 0.90 s =
211.50
T = pT .(KDo (2K 0.5) e ) = 20.29 2 e . T T 合格 厚度及重量计算
2 Do 2 n h = 1.0885 K = 1 2
mm mm mm Kg
e =n - C1- C2= 4.10 n = 6.00 19.80 压力试验时应力校核 气压试验
[ ] [ ] t
PT = 1.10P
=
1.8000
(或由用户输入)
MPa MPa
T 0.80 s =
196.00
T = pT .(Do e ) = 32.25 2 e . T T 合格 压力及应力计算
t
= 0.55
mm mm mm mm Kg
力
计
算 MPa
最大允许工作压力 结论
2[ ] e [Pw]= KDo 2 K 0.5 e = 5.01133
合格
全 国 化 工 设 备 设 计 技 术 中 心 站
2
过 程 设 备 强 度 计 算 书
SW6-2011
内压圆筒校核 计算所依据的标准 计算压力 Pc 设计温度 t 外径 Do 材料 试验温度许用应力 t 设计温度许用应力 试验温度下屈服点 s 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数 计算条件 1.44 150.00 151.00 20(GB8163) 152.00 140.00 245.00 0.90 1.00 1.00
V0401过程设备强度计算书
钢制卧式容器计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件简图设计压力p 3.14 MPa设计温度t-30 ℃筒体材料名称16MnDR封头材料名称16MnDR封头型式椭圆形筒体内直径 Di 4200 mm筒体长度L 8400 mm筒体名义厚度δn 45mm 支座垫板名义厚度δrn mm 筒体厚度附加量C 3.3mm 腐蚀裕量C1 3 mm 筒体焊接接头系数Φ1封头名义厚度δhn45mm 封头厚度附加量 C h 3.3mm 鞍座材料名称鞍座宽度 b mm 鞍座包角θ°支座形心至封头切线距离A mm 鞍座高度H mm 地震烈度度内压圆筒校核 计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00mm 材料16MnDR ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]170.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 285.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 39.15mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 41.70 mm 名义厚度 δn = 45.00 mm 重量39570.95Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 199.62 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 3.34253MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 159.70 MPa [σ]tφ 170.00 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 合格左封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00 mm 曲面深度 h i 1050.00mm 材料16MnDR (板材) 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度许用应力 [σ] 170.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验 试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(e e i T KD p += 198.64 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = KP D P c it c 205[].σφ- = 38.97mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 41.70 mm 最小厚度 δmin = 6.30 mm 名义厚度 δnh = 45.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量6937.06Kg压 力 计 算最大允许工作压力 [P w ]= 205[].σφδδt ei e KD += 3.35904MPa结论 合格右封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 P c 3.14 MPa设计温度 t -30.00 ︒ C 内径 D i 4200.00 mm 曲面深度 h i 1050.00mm 材料16MnDR (板材) 设计温度许用应力 [σ]t170.00 MPa 试验温度许用应力 [σ] 170.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 3.00 mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验 试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 3.9250 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.90 σs = 256.50MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(e e i T KD p += 198.64 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = KP D P c it c 205[].σφ- = 38.97mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 41.70 mm 最小厚度 δmin = 6.30 mm 名义厚度 δnh = 45.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量6937.06Kg压 力 计 算最大允许工作压力 [P w ]= 205[].σφδδt ei e KD += 3.35904MPa结论 合格。
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mm
筒体焊接接头系数
1
封头名义厚度hn
10
mm
封头厚度附加量Ch
2
mm
鞍座材料名称
Q235-B
鞍座宽度b
290
mm
鞍座包角θ
120
°
支座形心至封头切线距离A
500
mm
鞍座高度H
250
mm
地震烈度
七
度
内压圆筒校核
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算所依据的标准
GB
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
Ts=
MPa
试验压力下封头的应力
T= =
MPa
校核条件
TT
校核结果
合格
厚度及重量计算
形状系数
K= =
计算厚度
h= =
mm
有效厚度
eh=nh-C1- C2=
mm
最小厚度
min=
mm
名义厚度
nh=
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =
MPa
结论
合格
右封头计算
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
面上的弯矩
工作时
=+07
压力试验
=+07
N·mm
支座处横
截面弯矩
操作工况：
+06
压力试验工况：
+06
N·mm
系数计算
K1=1
K2=1
K3=
K4=
K5=
K6=
K6’=
K7=
K8=
K9=
C4=
C5=
筒体轴向应力计算
轴向应力计算
操作状态
MPa
MPa
水压试验状态
MPa
MPa
应力校核
许用压缩应力
根据圆筒材料查GB150图4-3～4-12
鞍座垫板边
缘处圆筒中
的周向应力
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
MPa
应力校核
|5|<[]t=合格
|6|<[]t=合格
|’6|<[]t=合格
MPa
应力校核
|5|<[]t=合格
|6|<[]t=合格
|7|<[]t=
|8|<[]tR=
MPa
鞍座应力计算
水平分力
N
腹板水平应力
计算高度
250
mm
鞍座腹板厚度
MPa
设计温度t
C
内径Di
mm
材料
Q235-C(板材)
试验温度许用应力
MPa
设计温度许用应力t
MPa
试验温度下屈服点s
MPa
钢板负偏差C1
mm
腐蚀裕量C2
mm
焊接接头系数
厚度及重量计算
计算厚度
= =
mm
有效厚度
e=n-C1- C2=
mm
名义厚度
n=
mm
重量
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
鞍座处圆筒周向应力
无加强圈圆筒
圆筒的有效宽度
mm
无垫板或垫板不起加强作用时
在横截面最低点处
MPa
在鞍座
边角处
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
MPa
无
加
强
圈
筒
体
垫板起加强作用时
鞍座垫板宽度 ；鞍座垫板包角
横截面最低点处的周向应力
MPa
鞍座边角处
的周向应力
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
MPa
圆筒质量(两切线间)
kg
封头质量(曲面部分)
kg
附件质量
kg
封头容积(曲面部分)
+09
mm3
容器容积(两切线间)
V=+10
mm3
容器内充液质量
工作时,
压力试验时, =
kg
耐热层质量
0
kg
总质量
工作时,
压力试验时,
kg
单位长度载荷
N/mm
支座反力
173411 112682
173411
N
筒体弯矩计算
圆筒中间处截
GB
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
MPa
设计温度t
C
内径Di
mm
曲面深度hi
mm
材料
Q235-C (板材)
设计温度许用应力t
MPa
试验温度许用应力
MPa
钢板负偏差C1
mm
腐蚀裕量C2
mm
焊接接头系数
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT= =(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过的应力t
PT= =(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过
的应力水平T
Ts=
MPa
试验压力下
圆筒的应力
T= =
MPa
校核条件
TT
校核结果
合格
压力及应力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =
MPa
设计温度下计算应力
t= =
MPa
t
MPa
校核条件
t≥t
结论
合格
左封头计算
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算所依据的标准
计算所依据的标准
GB
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
MPa
设计温度t
C
内径Di
mm
曲面深度hi
mm
材料
Q235-C (板材)
设计温度许用应力t
MPa
试验温度许用应力
MPa
钢板负偏差C1
mm
腐蚀裕量C2
mm
焊接接头系数
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT= =(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过的应力t
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算条件
简图
计算压力pC
MPa
设计温度t50℃源自圆筒材料Q235-C
鞍座材料
Q235-B
圆筒材料常温许用应力[]
123
MPa
圆筒材料设计温度下许用应力[]t
MPa
圆筒材料常温屈服点
235
MPa
鞍座材料许用应力[]sa
147
MPa
工作时物料密度
1830
kg/m3
液压试验介质密度
10
mm
鞍座垫板实际宽度
500
mm
鞍座垫板有效宽度
mm
腹板水平应力
1000
kg/m3
圆筒内直径 Di
2200
mm
圆筒名义厚度
10
mm
圆筒厚度附加量
2
mm
圆筒焊接接头系数
1
封头名义厚度
10
mm
封头厚度附加量Ch
2
mm
两封头切线间距离
mm
鞍座垫板名义厚度
10
mm
鞍座垫板有效厚度
10
mm
鞍座轴向宽度b
290
mm
鞍座包角θ
120
°
鞍座底板中心至封头切线距离A
500
mm
封头曲面高度
sw过程设备强度计算书
钢制卧式容器
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算条件
简图
设计压力p
MPa
设计温度t
50
℃
筒体材料名称
Q235-C
封头材料名称
Q235-C
封头型式
椭圆形
筒体内直径Di
2200
mm
筒体长度L
mm
筒体名义厚度n
10
mm
支座垫板名义厚度rn
10
mm
筒体厚度附加量C
2
mm
腐蚀裕量C2
B =
MPa
MPa
< 合格
| |,| |< 合格
| |,| |< 合格
T2,T3<s=合格
MPa
筒体和封头的切应力
时( 时,不适用)
MPa
时
圆筒中：
封头中：
MPa
应力校核
封头
椭圆形封头,
碟形封头,
半球形封头,
MPa
圆筒
封头
[] = [ ]t=
MPa
圆筒,<[ ] =MPa合格
封头,h<[h] =MPa合格
Ts=
MPa
试验压力下封头的应力
T= =
MPa
校核条件
TT
校核结果
合格
厚度及重量计算
形状系数
K= =
计算厚度
h= =
mm
有效厚度
eh=nh-C1- C2=
mm
最小厚度
min=
mm
名义厚度
nh=
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =
MPa
结论
合格
卧式容器（双鞍座）
计算单位
550
mm
试验压力pT