单元体吊装轨道系统计算(1)
计算模型 及活荷载加载 （KN）
计算模型 及工字钢轨道 自重荷载加载 （KN）
挠度组合
强度组合 （活荷载系 数1.3*1.4=1.82 ）
6
轴力图（KN）
剪力图 （KN）
弯矩图（KN*m）
挠度图（mm ）
7
钢梁最大内力 荷载效应 组合设计值 轴力 剪力 F a := 11.8kN F vy := 30.3 kN M x := 8.35 kN ⋅ m
< 80
fQ235B_t
235MPa
= "OK, Pass !"
无局部压应力，可不配置 横向加劲肋
钢索验算
参考规范《高处作业 吊篮》（GB19155-2003 ），有吊篮时，钢索安全 系数不应小于 9 倍。 钢索最大 拉力设计值 钢索最小破断力 活荷载分 项系数 活荷载动 力系数 F t1_cable := 55.48kN Tlim_ϕ23 = 281.5 KN γL := 1.4 η := 1.3 Tlim_ϕ23 ⋅ γL ⋅ η F t2_cable := 42.96kN
弯矩
4
强度校核 Fa A22a Mx Wx
截面正应 力
σ a :=
+
= 82.49 ⋅ MPa
因此 σ a < fQ235B_t = "OK, Pass !"
(
)
(1.05 为塑性发 展系数） F vy ⋅ S x Ix ⋅ 25mm
截面剪应 力
τ v :=
= 8.76 ⋅ MPa
因此 τ v < fQ235B_v = "OK, Pass !"
7
2
Ix := 33532900mm Iy := 2208620mm
4
4
Wx := 304844mm
3
S x := 544128mm S y := 889728mm
3
i x := 89.9mm i y := 23.1mm
4
Wy := 40156.8mm
3
3
2
三、荷载计算
单元体重量计算 ：
单元体高度 H := 5300mm 铝立柱截 面面积 A1 := 2144.73mm + 4231.22mm = 6375.95 mm 铝横梁截 面面积 A2 := 2486.1mm + 2024.67mm + 2334.20mm = 6844.97 mm G al := 1.2 A1 ⋅ H ⋅ ρ al + A2 ⋅ B ⋅ ρ al
因此 σ a < fQ235B_t = "OK, Pass !"
(
)
8
局部稳定性校 核 局部稳定 性校核公式（GB50017-2003,4.3.2 条）
其中 h0 := 220mm h0 tw = 17.6
t w := 12.5mm 235MPa fQ235B_t = 83.64
80
因此
h0 tw
3
四、轨道系统钢梁及钢索验算
工字钢轨道计算 ：
活荷载位 于跨中最不利 ，参考《建筑结构 静力计算手册 》，按简支梁 计算：
标准位置轨道跨度 钢梁自重 引起最大内力 轴力 剪力
Lm = 3835 mm
F a1 := 0kN F vy1 := M x1 := 1 2 1 8 ⋅ qg_22a ⋅ Lm = 0.63 ⋅ kN qg_22a ⋅ Lm = 0.6 ⋅ kN ⋅ m
2
焊缝受到 的拉力 焊缝受到 的正应力 σ hf := F hf_c Ahf
1⋅q g_22a ⋅ Lm + 1.3 ⋅ 1.4 ⋅ G k1 = 26.23 ⋅ kN 2
= 9.37 ⋅ MPa
因此 σ hf < fw = "OK, Pass !"
(
)
2、钢索与悬挑钢梁的连接验算(分别考虑前后钢索受力情形）
2
9
螺栓抗拉 承载力 N y_bolt := fy_bolt ⋅ Ac N y_bolt = 33.71 ⋅ KN 螺栓个数 n := 2
螺栓抗剪 承载力(单剪） N v_bolt := fv_bolt ⋅ Ac N v_bolt = 21.07 ⋅ KN
考虑单元体位于此处，连接最不利 单个螺栓 所受最大拉力 1.2 F t_bolt :=
4 2
弯矩
跨中挠度 活荷载引起最大内力 轴力
Δ1 :=
5 ⋅ qg_22a ⋅ Lm 384Est ⋅ Ix
= 0.13 mm
F a2 := 0kN F vy2 := M x2 := G k1 2 1 4 = 7 ⋅ kN
剪力
弯矩
G k1 ⋅ Lm = 13.42 ⋅ kN ⋅ m
3
跨中挠度
Δ2 :=
G k1 ⋅ Lm
48Est ⋅ Ix
= 2.38 mm
荷载效应 组合设计值 轴力 剪力 F a := 0kN F vy := 1.2F vy1 + 1.3 ⋅ 1.4 ⋅ F vy2 = 13.49 ⋅ kN M x := 1.2Mx1 + 1.3 ⋅ 1.4 ⋅ Mx2 = 25.15 ⋅ kN ⋅ m
(
)
挠度校核 挠度组合值 Δ := Δ1 + Δ2 = 2.51 mm Δlim := Lm 250 = 15.34 mm
挠度限制
因此 Δ < Δlim = "OK, Pass !"
(
)
整体稳定性校 核 整体稳定 性校核公式（GB50017-2003,4.2.2 条）
钢梁为22a工字钢，长度为
Lm = 3835 mm 大于0.6 ，应按B.1-2 式替换其值
工字钢重量计算 ：
工字钢截 面积 A22a = 4152.39 mm
2
钢重力密度 ρ st := 78.5KN ⋅ m
−3
工字钢自重线荷载 qg_22a := ρ st ⋅ A22a = 0.33 ⋅ N ⋅ mm
−1
工字钢总重量标准值
G gk_22a := 1.2 ⋅ qg_22a ⋅ Lm = 1.5 ⋅ KN
弯矩 强度校核 截面正应 力 σ a := Fa A22a + Mx
1.05 ⋅ Wx
= 28.93 ⋅ MPa
因此 σ a < fQ235B_t = "OK, Pass !"
(
)
(1.05 为塑性发 展系数） F vy ⋅ S x Ix ⋅ 25mm
截面剪应 力
τ v :=
= 19.67 ⋅ MPa
吊篮重量计算 ：
吊篮加人 的总重量为600KG，电动葫芦 250KG，钢丝绳约 100KG，保守计算 取1200KG G k2 := 12KN
荷载组合 ：
考虑单元体重力为活荷 载，轨道受力 由活荷载控制 ，活荷载分 项系数取1.4 。依据《建筑结构 荷载规 范》GB50009-2012 ，活荷载动 力系数取1.3 荷载强度组合：1.2 钢架自重 +1.4*1.3*单元体重 力+1.4*1.3*吊篮重力 荷载挠度组合：1.0 钢架自重 +1.0 单元体重 力+1.0 吊篮重力
电动葫芦 250KG，钢丝绳最 长100m，重量按照 200KG G gs := 2.5KN + 2.0KN 单元体吊装总重量标准 值 G k1 := G al + G gl + G gs 偏于安全 考虑，单元体重 量标准值取 G k1 = 12.84 ⋅ KN G k1 := 14kN G gs = 4.5 ⋅ KN
(
)
5
其中 h0 := 220mm h0 tw = 17.6
t w := 12.5mm 235MPa fQ235B_t = 83.64
80
因此
h0 tw
< 80
fQ235B_t
235MPa
= "OK, Pass !"
有局Байду номын сангаас压应力，按构造配 置横向加劲肋
悬挑工字钢验算（分别考虑前部常规状态钢索及后部二道防护拉索受力）
因此 τ v < fQ235B_v = "OK, Pass !"
(
)
挠度校核 挠度组合值 Δ := 6.08mm 2Lm2 250
挠度限制
Δlim :=
= 12.64 mm
因此 Δ < Δlim = "OK, Pass !"
(
)
整体稳定性校 核 整体稳定 性校核公式（GB50017-2003,4.2.2 条）
单元体吊装轨道系统计算
参考轨道平面图 参考轨道吊装节点图
1
一、计算说明
本计算书为深圳华润春笋大厦塔楼标 准位置单元体 吊装轨道施工方案计算，对工字钢轨道、悬挑工字 钢、钢索、支座 连接件及螺栓、埋件和混 凝土承载力进 行结构校核。 钢索使用直径23规格，工字钢轨 道及悬挑工字 钢使用22a规格。 双轨道挂单元体。 按标准位置每榀悬挑工字钢间距为3835mm，同一榀内最多只吊装一 个单元体。 计算时考虑轨道两根钢索分别受力的 情形。前部钢索 拉断后则考虑 后部钢索二道 防护作用。
二、材料基本信息
钢索材料 （普通钢绞 线） 对于 ϕ 23的钢索(6X19 类型) 弹性模量 Ecw := 130000N ⋅ mm 钢索最小破断力 Tlim_ϕ23 := 281.5KN 钢材材料 Material (Q235B ) 弹性模量 Est := 206000N ⋅ mm 标准位置轨道跨度 Lm := 3835mm 22a工字钢截 面参数
龙门吊轨道计算
龙门吊轨道计算一、轨道长度轨道长度根据龙门吊跨度、厂房长度以及厂房两端的支柱位置等因素确定。
在设计时，应充分考虑各种因素，以确保轨道长度能够满足龙门吊的跨度和厂房长度的要求，同时避免过长的轨道导致材料浪费和施工难度增加。
二、轨道荷重轨道荷重主要包括龙门吊自重、吊重以及运行过程中的动载等。
轨道荷重是计算支反力和梁的强度与稳定性的基础。
在进行轨道荷重计算时，应充分考虑各种工况下龙门吊的负载情况，以确保轨道的强度和稳定性。
三、支反力计算支反力是指轨道在承受荷重时产生的反作用力。
支反力的大小取决于轨道荷重的大小和轨道跨度的大小。
在进行支反力计算时，应充分考虑各种工况下龙门吊的运行情况，以确定支反力的最大值和最小值。
支反力是计算轨道固定件承载力的基础，应保证轨道固定件具有足够的承载能力，以确保轨道的安全稳定。
四、梁的强度与稳定性验算梁的强度与稳定性是确保轨道安全稳定的重要因素。
在进行梁的强度与稳定性验算时，应充分考虑各种工况下梁的受力情况，包括静载和动载。
梁的强度和稳定性应满足相关规范的要求，以确保梁在使用过程中不会发生弯曲、变形或断裂等现象。
五、整体稳定性验算整体稳定性是指轨道系统在承受荷重和外部扰动时保持稳定的能力。
在进行整体稳定性验算时，应充分考虑各种工况下轨道系统的受力情况，包括静载和动载。
整体稳定性应满足相关规范的要求，以确保轨道系统在使用过程中不会发生失稳现象。
六、地基承载力验算地基承载力是确保轨道安全稳定的基础。
在进行地基承载力验算时，应充分考虑轨道荷重和支反力等因素对地基的影响。
地基承载力应满足相关规范的要求，以确保在使用过程中不会发生地基沉降或塌陷等现象。
七、螺栓、锚栓设计计算螺栓、锚栓是固定轨道的重要部件，其设计计算是确保轨道安全稳定的关键环节。
在进行螺栓、锚栓设计计算时，应充分考虑各种工况下轨道的受力情况，包括静载和动载。
螺栓、锚栓的设计应满足相关规范的要求，以确保在使用过程中能够有效地固定轨道，防止轨道发生位移或滑动等现象。
单元体吊装轨道系统计算
单元体吊装轨道系统计算一、设计原则1.安全原则：轨道系统的设计应保证吊装过程中的安全性，包括吊装物体的稳定性、吊装过程中的牵引力等。
2.经济原则：轨道系统的设计应尽量减少材料和成本，同时满足吊装物体的要求。
3.可操作性原则：轨道系统的设计应考虑吊装过程的操作方便性，能够适应各种不同形状和体积的吊装物体。
二、计算方法1.吊装物体的重量计算：根据吊装物体的质量和重力加速度的乘积可得到物体的重量。
2.动载分析：根据吊装物体的重心位置和悬挂方式，计算吊装过程中作用在轨道系统上的动力载荷，包括重力、惯性力和加速度等。
3.垂直吊装力计算：根据吊装物体的重量和悬挂方式，计算吊装过程中作用在轨道系统上的垂直吊装力，用于确定轨道系统的承载能力。
4.斜向吊装力计算：对于斜向吊装的情况，需考虑物体的偏移力矩和分担力矩，计算其对轨道系统的影响。
5.轨道系统的选型：根据吊装物体的重量和吊装高度等参数，选择适当的轨道系统，包括悬挂轨的型号、长度和间距等。
6.结构强度计算：根据吊装物体的重量和轨道系统的材料特性，计算轨道系统的结构强度，确保其在吊装过程中不产生变形或破坏等问题。
三、计算步骤1.确定吊装物体的重量和重心位置。
2.根据吊装物体的悬挂方式，确定垂直吊装力或斜向吊装力的计算方法。
3.计算吊装过程中作用在轨道系统上的动力载荷。
4.根据轨道系统的类型和参数，计算其结构强度。
5.根据轨道系统的结构强度和承载能力，选择合适的轨道系统。
四、实例应用以吊装一台重量为5吨的机械设备为例，假设该设备的重心位置为设备长度的1/3处，悬挂方式为两点悬挂。
下面根据上述计算方法和步骤，进行计算和设计：1.计算吊装物体的重量：设备重量为5吨，重力加速度取9.8m/s^2，则设备的重量为5*9.8=49kN。
2.计算垂直吊装力：对于两点悬挂的情况，设设备的重量为W，垂直吊装力为W/2=49/2=24.5kN。
3.动载分析：根据设备的重心位置和悬挂方式，在计算过程中考虑设备的惯性力和加速度。
吊车轨道验算书
屋顶单元幕墙吊车轨道计算本工程为单元式幕墙系统，通过水平轨道运输单元板块,轨道横向单跨跨度为3.0米,架设高度为194.25米。
吊车轨道示意如下图：验算内容:1.吊车轨道验算；2.节点验算；一、吊装重量计算1.单元板块重量：根据图纸的尺寸及材料规格，单元体最大重量为370kg,电动葫芦重量为150kg。
工字钢I20a的重量为:28.6x3x9.8=840N(0.84KN)。
吊挂单元的总重量标准值为：Gunita=(370+150+86)x9.8=5940N(5.94KN)。
考虑重力分项系数:γbig=1.35，动力系数:γd=1.3。
单元的总重量设计值为:Gunit1=1.35x1.3x5940=10400N(10.4KN)。
二、荷载分布状况一：电动葫芦作用在支座节点上（对支座最不利）。
状况二：电动葫芦作用在轨道中心处（对轨道最不利）。
三、单元幕墙吊车轨道分析跨度3.0米轨道验算:吊车轨道采用普20a工字钢,材质为Q235B,按简支梁计算。
1、强度分析构件受到的弯矩为:M=PL/4=10.4x3/4=7.8(KN.m),构件受到的应力为：σ=M/W=7800000/233038=33.47MPa<215MPa,强度满足要求。
2、挠度校验f=PL3/48EI=1.08mm<3000/250=12mm,挠度满足要求。
四、支座不锈钢螺栓计算经计算梁端受到的竖向力设计值为:10.4/2=5.2KN,采用4-M12的不锈钢螺栓。
单个螺栓受到的拉力为：T1=5.2/4=1.3（KN）,不锈钢螺栓抗拉承载力设计值为：Tb =3.14x280x10.35821x10.35821/4=23.59（KN）。
Tb>T1,强度满足要求。
五、顶部钢板强度计算单个角钢受到的拉力为：T1=5.2/2=2.6（KN）,则总的拉力为5.2（KN）力臂为e=410mm,产生的弯矩为：M=5.200x0.410=2.132(KN.m)。
浅析超高层建筑幕墙单元体吊装施工工艺_1
浅析超高层建筑幕墙单元体吊装施工工艺发布时间：2022-03-22T07:20:48.785Z 来源：《科学与技术》2021年31期作者：杨晓明[导读] 近年来，由于居住需求的增加，我国超高层建筑的数量越来越多。
杨晓明西安科拓置业有限公司陕西省西安市 710068摘要：近年来，由于居住需求的增加，我国超高层建筑的数量越来越多。
基于此，文章以某超高层建筑幕墙单元体吊装施工为例，对单元体吊装施工中的重点事项、步骤等进行了分析，包括施工前对施工工艺的选择，施工中对环形规带、悬臂吊车的安装与质量控制措施的应用，尤其吊装施工工序及其注意事项等，为提升幕墙单元体在超高层建筑施工中质量、控制进度及安全等作了示范性总结，为我国超高层建筑幕墙单元体吊装施工提供借鉴。
关键词：超高层；建筑；幕墙；单元体；吊装1.工程概况某办公区9#楼总高度266米，地上建筑面积为80725；该超高层建筑层高4.2；幕墙面积44700平，最大单元板块重600KG；合计7000块单元体；11、22、33、44层为避难层；总层数52层,第一安装段22层设置环形导轨。
2.吊装方案选择由于本工程为超高层建筑，且施工现场场地狭小，单元体无足够的存放场地，现场存放的单元体须隔天全部安装完毕，现场只存放2d 施工所需的单元板块数量，部分单元体转运至楼层内安装。
2.1幕墙专用吊机由于幕墙施工需与主体结构同步施工，因此塔式起重机主要服务于钢结构施工，无法解决幕墙施工垂直运输问题，因此为保证各专业整体施工进度要求，创新采用了一种专用吊机配合罐笼吊装幕墙板块。
在首层地面指定位置幕墙单元板块进入罐笼内后，板块平放在带轮子的专用架上，专用架由铲车运到罐笼的起吊平台上[1]。
由下面的信号员通知专业操作人员启动电机，将板块运到指定楼层，由上面的操作人员用液压小车拉人室内。
在垂直运输过程中，板块处于平放形式，重心降低，不会翻动；一直处于罐笼内部，从下到上不会掉出罐笼；工人无法进入笼内，不会伤及人员。
幕墙单元体吊装系统
专利名称：幕墙单元体吊装系统
专利类型：实用新型专利
发明人：邹彬,刘文卓,贾杨,张运章,杨国涛,王晓琴,王晓平,刘晓阳,栾祖江
申请号：CN202121752416.0
申请日：20210729
公开号：CN215626385U
公开日：
20220125
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：一种幕墙单元体吊装系统，用于对幕墙单元体进行吊装，包括：吊装支架、引导缆绳、悬挂组件、卷扬机和张紧座，吊装支架装设在屋面上；引导缆绳具有两条，引导缆绳的一端装设在吊装支架上，另一端装设在地面上；悬挂组件装设在引导缆绳上；第一卷扬机装设在屋面或吊装支架上，第一卷扬机牵引悬挂组件，悬挂组件沿着引导缆绳升降；张紧座装设在地面上；第二卷扬机装设在地面上，引导缆绳均由下侧绕过对应的张紧轮并于第二卷扬机相连。
本实用新型实施例中通过引导缆绳对悬挂组件的升降进行引导，并抵抗风力作用，使悬挂组件升降稳定，从而稳定的对幕墙单元体进行吊装，吊装过程中无须人工参与，作业过程省力，并且系统结构简单，无须过多机械参与。
申请人：中青建安建设集团有限公司,青岛理工大学
地址：266000 山东省青岛市市北区山东路168号
国籍：CN
代理机构：青岛清泰联信知识产权代理有限公司
代理人：李祺
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45T门式起重机轨道梁计算书迈达斯计算
荷载通过梁作用在冠梁上，冠梁对混凝土梁产生均布的反作用力为
。
将整块混凝土梁反过来，以施加集中力的4个轮子作为基座。以地基反力作为均布荷载作用在体系上，通过力学求解器求解出基座A、B、C、D点的内力，见下图。
受力模型简化
弯矩示意图
剪力示意图
结构为静定,通过力学求解器求得
梁下表面受拉时在产生的最大弯矩为：M=在B、C点产生的剪力最大为V=
施工荷载(CS)
SUM
合计(CS)
M[1]
车辆
2.荷载组合
名称
激活
弹性
描述
合计
承载能力极限状态
No
1.施工阶段法向压应力验算
单元
位置
类型
阶段
验算
Sig_MAX
Sig_ALW
(MPa)
(MPa)
1
I
MY-MAX
二期
OK
0
1
I
MY-MIN
二期
OK
0
1
J
MY-MAX
二期
OK
1
J
MY-MIN
二期
OK
2
I
MY-MAX
300
300
2
J
Rbar-4
OK
0
300
300
3
I
Rbar-1
OK
0
300
300
3
I
Rbar-2
OK
0
300
300
3
I
Rbar-3
OK
0
300
300
3
I
Rbar-4
OK
0
300
300
轨道计算式
(
)
十一 、工字钢端部连接计算
单根钢筋上的剪力 V_2 := F 3_2 2 = 1.2 kN
单根钢ห้องสมุดไป่ตู้上的拉力 N_2 := F 3_3 2 = 2.07 kN
HPB235的抗拉强度设计值 fy_HPB235 := 210MPa
ϕ20钢丝绳的抗拉承载力 N_20 := fy_HPB235 3.14
SAP2000 建 模
荷载施加图 18号工字钢自重标准值 吊装的单元体的自重标准值
2、荷载组合
强度组合 荷载工况组 合
挠度组合
3、强度校核
根据导出 PM-Ratio图可知， 钢模型构件 PM-RATIO图 工20a工字钢：最大利用率为0.145 16mm钢丝绳：最大利用率为0225 均小于钢结构规范规定的0.95 限 值，故强度计算满足要求！
ϕ20钢丝绳的抗剪承载力
20mm 2
2
= 65.94 kN
V_20 :=
fy_HPB235 3
3.14
20mm 2
2
= 38.07 kN
因此 N _1 < N_20 = "OK!满足要求！"
(
)
因此 V _1 < V_20 = "OK!满足要求！"
-2
抗剪强度设计值 fv := 125N mm
-2
二 、荷载计算
荷载设计值 永久荷载分项系数 γg := 1.35 最大单元板块自重设计值 F d := F k1 γg F d = 13.5 KN
最大单元体自重标准值（考虑横梁立柱等其他构件自重取1.2 的放大系数） F k1 := 10kN
单轨吊计算书
σ3y+σ0y = 所以 β1
= 1.1
σ3=SQRT(σ3x²+（σ3y+σ0y）²-σ3x（σ3y+σ0y）) = 191 N/mm² < β1 * 295 = 324.5 N/mm²
3点折算应力计算满足 5点折算应力 钢材强度值增大系数β1 因 σ5x = 0 195 = > 0 0
计算厚度 轮缘与轨道翼缘 边缘间的距离 c 单轨吊轮距 L0
车轮滚踏面曲率半径 Re 葫芦车轮数量
根据式（8.5-10）计算ξ值 a=(b-tw)/2= e=0.164Re= i=a+c-e= 81.5 27.39 58.11 mm mm mm
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单轨吊车梁计算
ξ=i/a= k1 k2 k3 k4 k5
单轨吊车梁计算 1、设计资料 起吊重量 自重 Qt1 Qt2 L 25 3.5 3.5 1.4 1.2 1.05 工63a 18 0.9 Q345B 2.95 167 4 4 k 1.2 510 1 121.36 Kg/m mm mm mm 个 mm t t m
直线梁跨度
活荷载分项系数 恒荷载分项系数 单轨吊动力系数 你选用轨道型号 下翼缘加板的厚度 t加 考虑截面磨损折减系数ψ 轨道材质 轧制工字钢稳定系数φb 车轮滚踏面曲率半径 Re 轮缘与轨道翼缘 边缘间的距离 c 葫芦车轮数量 轮压不均匀系数 单轨吊轮距 截面塑性发展系数 γx 轨道单位重量 2、简图及荷载 3、杆件内力计算 杆件内力 轨道自重 直线单轨吊 直线单轨吊弯矩 Mx 4、杆件截面选择 选用工63a,其截面特征如下： 轨道自重 q P q Qt3
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单轨吊车梁计算
X =
P2*L0/(P1+P2) =
!吊装系统结构计算书
目录第一章轨道梁计算（16#工字钢） (2)第二章轨道支座挑件计算 (6)第三章轨道拉索体系计算 (16)第四章卸料钢平台结构计算 (23)第五章门形吊结构计算 (38)第六章吊装小车结构计算 (50)第七章吊篮安装方法及结构计算 (69)第一章轨道梁计算（16#工字钢）一. 设计资料示意图如下：活载下的荷载示意图如下：长度：2900mm，截面：H-160*88*6*9.9-Q235左端支座为：竖向铰接；右端支座为：竖向铰接；荷载：工况L-整体Z轴-集中Q:-10kN D1:1450mm(设定起吊板块重量为10KN,即为1000Kg) 计算时叠加自重；采用《钢结构设计规范GB 50017-2003》进行验算；2轴的挠度限值为：L/180；3轴的挠度限值为：L/200；2轴的刚度限值为：180；3轴的刚度限值为：180；强度计算净截面系数: 0.98绕2轴的计算长度为：2900mm；绕3轴的计算长度为：2900mm；采用楼面梁标准组合验算挠度；是否进行抗震设计: 是抗震设防烈度: 6度(0.05g)是否地震组合:是腹板屈曲后强度: 考虑加劲肋设置间距: 0 - 不设置二. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4L 71.7421 215 通过2轴受剪强度 1.2D+1.4L 8.88656 125 通过整稳 1.2D+1.4L 85.427 215 通过翼缘宽厚比 1.2D+1.4L 3.33333 13 通过腹板高厚比 1.2D+1.4L 20.7 80 通过2轴挠度D+L 2.28863 16.1111 通过2轴长细比- 153.439 180 通过3轴长细比- 44.14 180 通过三. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段离开首端1450mm处绕3轴弯矩：M3= 10.409kN·m计算γ：截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05验算强度：考虑净截面折减：W nx=138.18cm3W ny=20.678cm3A n=25.588cm2σ1=σ2=10.409/138.18/1.05×103=71.742N/mm2σ3=σ4==-(10.409)/138.18/1.05×103=-71.742N/mm271.742≤215，合格！四.受剪强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段尾端剪力：V= 7.357kNτ=7.357×81.9/0.6/1130×10=8.887N/mm28.887≤125，合格！五.整稳验算最不利工况为：1.2D+1.4L区段内最大内力为：绕3轴弯矩：M3= 10.409kN·m计算φx：扎制普通工字钢跨中无侧向支承点查表B.2，可知υb=1.37υb=1.37×235/235=1.37υb>0.6：υb'=1.07-0.282/υb=1.07-0.282/1.37=0.8642取υb=υb'=0.8642计算γ：截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05验算整稳：υb=0.8642γy=1.2σ1=σ2=(1*10.409)/141/0.8642×1000=85.427N/mm2σ3=σ4=-(1*10.409)/141/0.8642×1000=-85.427N/mm285.427≤215，合格！六. 翼缘宽厚比验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段首端剪力：= -7.357kN截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05翼缘宽厚比：b0/T f1=33/9.9=3.333翼缘宽厚比限值：[b0/t]=13.000×(235/f y)0.5=13考虑抗震设防的翼缘宽厚比限值：[b0/t]=153.333≤13，合格！七. 腹板高厚比验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1个分段首端剪力：= -7.357kN截面塑性发展系数γ2=1.2γ3=1.05腹板计算高度：h0=124.2 mm腹板高厚比：h0/T w=124.2/6=20.7腹板高厚比限值：[h0/t]=8020.7≤80，合格！八.挠度验算最不利工况为：D+L最不利截面位于第1个分段离开首端1450mm处挠度为：2.289mm2.289≤16.111，合格！九.2轴长细比验算2轴长细比为：2900/18.9=153.439153.439≤180，合格！十.3轴长细比验算3轴长细比为：2900/65.7=44.1444.14≤180，合格！第二章轨道支座挑件计算一、设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001（2006年版））《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑钢结构焊接规程》（JGJ181-2002）《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》（JGJ82-91）二、计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)三、几何信息挑件采用16#槽钢，轨道采用16#工字钢四、荷载信息结构重要性系数： 1.00(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息1.节点荷载**以下为节点荷载图(kN.m)第 1 工况节点荷载简图(二). 其它荷载信息(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度：6度(0.05g)水平地震影响系数最大值：0.04计算振型数：9建筑结构阻尼比：0.035特征周期值：0.90地震影响：多遇地震场地类别：Ⅳ类地震分组：第三组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(三). 荷载组合(1) 1.35 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(3) 1.00 恒载+ 1.40 活载工况1(4) 1.20 恒载+ 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震(5) 1.00 恒载+ 1.00 x 0.50 活载工况1 + 1.30 水平地震(6) 1.20 恒载五、内力位移计算结果4.内力统计(二). 位移1.工况位移2.组合位移六、设计验算结果本工程有1种材料：Q235钢(A3钢)附录普通工字钢截面示意图普通槽钢截面示意图第三章轨道拉索体系计算一、计算简图二、荷载计算最大单元板块面积：2140x3450mm2，单元板块自重：0.5KN/m2故活荷载L=2.14x3.45x0.5=3.69KN吊车轨道动力放大系数取1.13.69x1.1=4.06KN＜10KN，本工程活荷载取10KN进行验算。
高层建筑幕墙大单元板块垂直吊装系统设计要点
高层建筑幕墙大单元板块垂直吊装系统设计要点摘要：本文以广东省中医院教学科研楼为背景，系统研究了幕墙施工中大单元板块吊装技术，主要包括垂直运输系统的设计及验算。
极具典型性和推广性，为同类工程提供了可供借鉴的经验。
关键词：大单元板块、吊装、垂直运输abstract: this paper taking guangdong province traditional chinese medical hospital teaching and research building, large unit plate lifting technique in curtain wall construction of the system, including the design and checking calculation of vertical transportation system. the typical and expansion, it provides experience for similar engineering.key words: large units; hoisting; vertical transport中图分类号：u294.27+5文献标识码：文章编号：1、引言本文以广东省中医院教学科研综合大楼呼吸式幕墙吊装方式为例，研究了窄腔外呼吸式幕墙大单元板块的吊装技术要点。
自主设计出的一套吊装系统解决了现场空间狭小，剪力墙较多的难题。
形成了一套完整的适用于高层建筑呼吸式幕墙大单元板块的吊装系统。
广东省中医科学研修院教学科研综合大楼主体为全框架式结构，结构高度约105．2米。
框架结构楼板厚度140mm，幕墙埋件分别埋设于各楼层板结构边沿。
此楼工程双层呼吸式幕墙分布于塔楼的南面和东面，单个板块的重量可达500kg。
大单元板块吊装流程为：安装吊装设备→校核大单元转接件的准确度→设置安全警戒区→运送大单元玻璃板块→大单元玻璃板块吊装→板块微调→板块校准固定→相邻两板块拼缝注防水密封胶。