整体式双向板肋梁楼盖设计例题
整体式双向板肋梁楼盖设计分析
姓名 学号整体式双向板肋梁楼盖设计（一）设计资料某厂房拟采用双向板肋梁楼盖，结构平面布置图如图1所示，支承梁截面取为200mm ×500mm ，板厚取为100mm 。
环境类别为一类；楼盖活荷载标准值见表1，板自重加上面层、粉刷层等，恒荷载2k m kN 5.3 g ，采用C30混凝土，板中钢筋采用HRB400钢筋。
（二）楼盖的结构平面布置楼盖的结构平面布置及柱网布置如图1所示。
按不同用途的工业车间楼面活荷载标准值见表1，环境类别为一类，柱网尺寸见表2，每位学生按学号顺序根据表3选取一组数据进行设计。
图1 楼盖结构平面布置及柱网布置按弹性理论进行板的设计1，荷载设计值q=1.3×10=13.0 KN/m²g=1.2×3.5=4.2 KN/m²g+ q/2=4.2+13/2=10.7 KN/m²q/2=6.5 KN/m²g+ q=4.2+13=17.2 KN/m²2,计算跨度内跨L0=L C（轴线间距离），边跨：L0=L C+1003,弯矩计算泊松比=0.2，跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+ q/2 作用下的跨中弯矩值与内支座绞支时在q/2作用下的弯矩值之和。
支座最大负弯矩为当内支座固定时g+ q作用下的支座弯矩。
根据不同的支撑情况，整个楼盖可以分为A,B,C,D四种区格板。
A区格板：L01/ L02=0.94,周边固支时，由附表查得L01,L02方向的跨中弯矩系数分别为0.0203、0.0171，支座弯矩系数分别为-0.0558、-0.0531；周边简支时，由附表查得L01,L02方向的跨中弯矩系数分别为0.0419、0.0363 。
于是m1=(0.0203+0.2×0.0171)( g+ q/2) L012+(0.0419+0.0363×0.2) ×q×L012/2=11.61 KN.mm2=(0.0171+0.2×0.0203)( g+ q/2) L012+(0.0363+0.0419×0.2) ×q×L012/2=10.47 KN.mm1’= m1”=-0.0558( g+ q) L012=-19.44 KN.mm2’= m2”=-0.0531( g+ q) L012=-18.49 KN.m对边区格板的简支边，取m’或m”=0.各区格板分别算得的弯矩值，列于下表中4.截面设计截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15mm,假定选用Φ10钢筋，则L01方向跨中截面的h01=100-15-10/2=80mm, L02方向跨中截面的h02=80-10=70mm，支座截面h0=80mm。
整体式双向板肋梁楼盖设计例题20198
1.3.7 整体式双向板肋梁楼盖设计例题1．设计资料某厂房双向板肋粱楼盖的结构布置如图1.3.19所示，板厚选用100mm ，20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值2 5.0kN/m q =，混凝土为C20（2c 9.6N/mm f =），钢筋为HPB300级（2y 270N/mm f =），支承粱截面尺寸200mm 500mm b h ⨯=⨯。
图1.3.19 结构平面布置图2.荷载计算（原理P47，恒荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.3） 20mm 厚水泥砂浆面积 320.02m 20kN/m 0.40kN/m ⨯= 15mm 厚水泥砂浆天棚抹灰 320.015m 17kN/m 0.26kN/m ⨯= 板自重 320.10m 25kN/m 2.50kN/m ⨯= 恒荷载标准值 23.16 kN/m = 恒荷载设计值 22 g=3.16kN/m 1.2 3.8kN/m ⨯= 活荷载设计值 22 =5.0kN/m 1.3 6.5kN/m q ⨯= 合计： 2 =10.3kN/m p g q =+ 3.按弹性理论计算求跨内截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。
采用近似内力分析方法：把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载/2q 和区格板棋盘式布置的反对称荷载/2q±。
对称荷载2226.5 kN/m'=g+ =3.8 kN/m+=7.05 kN/m 22qg反对称荷载226.5 kN/m'=== 3.25 kN/m 22qq±±±在'g作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处。
在'q作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，跨内最大正弯矩则在中心点处。
板计算
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平面布置图
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荷载计算
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计算简图
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内力计算
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板配筋计算
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板配筋图
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次梁计算
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次梁计算简图
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次梁内力计算
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次梁承载力计算
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次梁承载力计算
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主梁设计
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次梁配筋图
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主梁计算简图
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主梁计算简图
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主梁内力计算
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主梁内力计算
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主梁配筋计算
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主梁正截面承载力计算
双向板裂缝示意图
-
双向板弹性计算
三、双向板的弹性计算法
双向板的内力计算方法有弹性理论和塑性理论两种，但塑性计算方 法存在局限性，在工程中很少采用，这里介绍弹性计算法。 板周边的支承条件：分为七种情况：四边简支；一边固定，三边简 支；两对边固定，两对边简支；两邻边固定，两邻边简支；三边固 定，一边简支：四边固定；三边固定，一边自由。 1．单跨板的计算 为方便计算，根据双向板两个方向跨度比值和支承条件制成计算用 表(见附表D．2)，从表中直接查得弯矩系数，即可求得单跨板的跨 中弯矩和支座弯矩。
-
矩。
四、双向板截面配筋计算及构造要求
1.双向板的配筋计算
双向板内两个方向的钢筋均为受力钢筋，其中沿短向的受力钢 筋应配置在长向受力钢筋外侧。计算时跨中截面在短边方向的
ho＝h—20 mm，在长跨方向通常取ho＝h-30 mm。
对于四边与梁整体连接的板，分析内力时应考虑周边支承梁 的被动水平椎力对板承载能力的有利影响。其计算弯矩可按双向 板区格位置于以折减。(1)中间区格：中间跨的跨中截面及中间 支座截面，计算弯矩可减少20％。(2)边区格：边跨的跨中截面 及离板边缘的第二支座截面：当lb／l＜1.5时，计算弯矩可减少20
双向板肋梁楼盖设计例题
双向板肋梁楼盖设计例题
双向板肋梁楼盖是一种常见的楼盖结构，其设计需要考虑多个方面，包括荷载、构件尺寸、材料选用等。
以下是一个双向板肋梁楼盖设计例题。
某建筑楼盖平面尺寸为10m×10m，楼盖厚度为0.25m，设计荷载为3kN/m，屋面重量为1kN/m，楼盖构件材料选用C25混凝土和HRB400钢筋。
设计双向板肋梁的尺寸和数量。
解：首先进行荷载计算，得到楼盖总荷载为
(3+1)×10×10=40kN。
按照双向板肋梁的设计方法，需要满足以下条件：
1.板肋跨数不得大于6，板肋长宽比不得大于2:1；
2.板肋的横向和纵向配筋面积比应在0.5~2之间；
3.板肋的净跨径应不大于6m。
根据上述条件，可以得到以下初步设计方案：
1.将楼盖分为4个10/2=5m×5m的区域，每个区域设置一个双向板肋梁；
2.双向板肋梁的板肋尺寸为500mm×500mm，梁深400mm；
3.板肋的横向和纵向配筋面积比为1:1；
4.板肋的净跨径为5m，符合条件。
根据初步设计方案，可以进行验算和细化设计。
其中，板肋的梁高、板厚等参数需要根据验算结果和施工实际情况进行确定。
设计完成后，需要进行施工图设计和编制施工工艺，确保施工质量和
进度。
双向板设计例题
双向板设计例题某厂房双向板肋梁楼盖的结构布置如下图所示，结构安全等级为二级，环境≥/40计算并取整），20mm厚类别为一类。
板厚选用100mm（按连续双向板hl01水泥砂浆面层，15mm厚混合砂浆顶棚抹灰，楼面活荷载标准值q=5.0kN/m2，混凝土为C25（f c=11.9N/mm2），钢筋为HPB300级（f y=11.9N/mm2）,支撑梁截面尺寸为b×h=200mm×500mm.图1 双向板1、荷载计算：20mm厚水泥砂浆面层0.02m×20kN/m3=0.40 kN/m2板自重0.10m×250kN/m3=2.5 kN/m2 15mm混合砂浆顶棚抹灰0.015m×17kN/m3=0.26 kN/m2 恒荷载标准值g k =3.16 kN/m2恒荷载设计值g 3.16 kN/m2×1.2=3.8kN/m2活荷载设计值q 5.0 kN/m2×1.3 =6.5kN/m2荷载设计值合计p g+ q=10.3 kN/m22、按塑性理论计算（1）弯矩计算1）中间区格板A：计算跨度ｌ01=4.2m – 0.2m = 4.0mｌ02=5.4m – 0.2m = 5.2mn=ｌ02ｌ01=5.2m4.0m=1.3, 取α=0.6≈1n2,β=2采取分离式配筋，得跨中及支座塑性绞线上的总弯矩为M1=ｌ02m1=5.2m×m1M2=αｌ01m1=0.6×4.0m×m1=2.4m×m1M1ˊ= M1〞=βｌ02m1=2×5.2m×m1=10.4m×m1M2ˊ= M2〞=βαｌ01m1=2×0.6×4.0m×m1=4.8m×m1由于区格板A四周与梁整体连接，内力折减系数为0.8，2 M1+2M2+M1ˊ+ M1〞+M2ˊ+ M2〞=pｌ01212×(3ｌ02－ｌ01)2×5.2m×m1+2×2.4m×m1+2×10.4m×m1+2×4.8m×m1= 0.8×10.3kN/m2×(4.0m)2×(3×5.2m－4.0m)12解得m1=2.79kN·m/mm2=αm1=0.6×2.79kN·m/m =1.67kN·m/mm1ˊ=m2〞=βm1=2×2.79kN·m/m =5.58 kN·m/mm2ˊ=m2〞=βm2=2×1.67kN·m/m =3.34kN·m/m 2)边区格板B：ｌ01=4.2m –0.22m－0.12m+0.12m = 4.03mｌ02= 5.2mn=5.2m4.03m=1.29由于B区格为三边连续一边简支，无支梁，内力不折减，又由于长边支座弯矩为已知，m1ˊ=5.58 kN·m/m，则M1=ｌ02m1=5.2m×m1M2=0.6×4.03m×m1=2.42m×m1M1ˊ=5.58 kN·m/m×5.2m=29.0 kN·mM2ˊ= M2〞=2×0.6×4.03m×m1=4.84m×m1代人公式2×5.2m×m1+2×2.42m×m1+29.0 kN·m +2×4.84m×m1= 10.3kN/m2×(4.03m)2×(3×5.2m－4.03m)12解得m1=5.31kN·m/mm2=αm1=0.6×5.31kN·m/m =3.19kN·m/mm2ˊ=m2〞=βm2=2×3.19kN·m/m =6.38 kN·m/m3）边区格板C（计算过程略）m1=4.04kN·m/mm2=αm1=0.6×4.04kN·m/m =2.42kN·m/mm1ˊ=m1〞=βm1=2×4.04kN·m/m =8.08 kN·m/m4）边区格板D（计算过程略）m1=6.19kN·m/mm2=αm1=0.6×6.19kN·m/m =23.71kN·m/m（2）配筋计算各区格板跨中及支座弯矩既已求得，取截面有效高度h0x=75mm, h0y=65mm,近似按A s=m0.95f h计算钢筋截面面积，计算结果见下表。
梁板结构——整体式双向板梁板结构
1.3 整体式双向板梁板结构由两个方向板带共同承受荷载，在纵横两个方向上发生弯曲且都不能忽略的四边支承板，称为双向板。
双向板的支承形式：四边支承、三边支承、两边支承或四点支承。
双向板的平面形状：正方形、矩形、圆形、三角形或其他形状。
双向板梁板结构。
又称为双向板肋形楼盖。
图1.3.1。
双重井式楼盖或井式楼盖。
我国《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）规定：对于四边支承的板，●当长边与短边长度之比小于或等于2时，应按双向板计算；●当长边与短边长度之比大于2，但小于3时，宜按双向板计算；若按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；●当长边与短边长度之比大于或等于3时，可按沿短边方向受力的单向板计算。
1.3.1 双向板的受力特点1、四边支承双向板弹性工作阶段的受力特点整体式双向梁板结构中的四边支承板，在荷载作用下，板的荷载由短边和长边两个方向板带共同承受，各个板带分配的荷载，与长跨和短跨的跨度比值0201l l 相关。
当跨度比值0201l l 接近时，两个方向板带的弯矩值较为接近。
随着0201l l 的增大，短向板带弯矩值逐渐增大，最大正弯矩出现在中点；长向板带弯矩值逐渐减小。
而且，最大弯矩值不发生在跨中截面，而是偏离跨中截面，图1.3.2。
这是因为，短向板带对长向板带具有一定的支承作用。
2、四边支承双向板的主要试验结果 位移与变形双向板在荷载作用下，板的竖向位移呈碟形，板的四角处有向上翘起的趋势。
●裂缝与破坏对于均布荷载作用下的正方形平面四边简支双向板：●在裂缝出现之前，基本处于弹性工作阶段；●随着荷载的增加，由于两个方向配筋相同（正方形板），第一批裂缝出现在板底中央部位，该裂缝沿对角线方向向板的四角扩展，直至因板底部钢筋屈服而破坏。
●当接近破坏时，板顶面靠近四角附近，出现垂直于对角线方向、大体呈圆弧形的环状裂缝。
这些裂缝的出现，又促进了板底对角线方向裂缝的发展。
2.3梁板结构——双向板肋梁楼盖设计
l lx " 2 y M x M x plx 8 12
3 l ' My My p x 24
3 l x My M" p y 24
简支
2 plx 3l y lx Mx My 24
2.3双向板肋梁楼盖设计
7.分离式配筋 用系数表示各弯矩关系 分离式配筋
gq
第二章 梁板结构
பைடு நூலகம்
g
gA q
gq
g
gq
g
gq
g
= =
q 2 q g 2 q g 2 g
q 2 q g 2 q g 2 g
q 2 q g 2 q g 2 g
+ +
q 2 q 2 q 2
q 2 q 2 q 2
q 2 q 2 q 2
单块板按四边固结计算
第二章 梁板结构
2.3.2双向板肋梁楼盖按塑性理论方法计算结构内力
lx 1 2 l mx n y my
2
M x l y mx M y lx my lx mx
' " ' Mx Mx l y mx l y mx ' ' My M" l m lx mx y x y lx my
' x
2
l y lx M x M pl 8 12
' x 2 x
板CDEF
l y lx M x M pl 8 12
" x 2 x
2.3双向板肋梁楼盖设计
5.三角形板受力分析
第二章 梁板结构
钢板肋梁楼盖设计计算书参考例题
钢板肋梁楼盖设计计算书参考例题
1. 引言
本文档旨在提供钢板肋梁楼盖设计的计算书参考例题。
根据问题的具体要求，我们将展示计算各种力学参数的方法，并给出相应的计算结果。
2. 问题描述
设计一种钢板肋梁楼盖结构，满足下列条件：
- 楼盖面积为X平方米；
- 楼盖荷载为Y千牛；
- 肋梁的高度为Z米；
- 肋梁的宽度为W米。
3. 计算方法
3.1 楼盖面积计算
根据给定的楼盖面积为X平方米，计算公式如下：
楼盖面积 = X
3.2 楼盖荷载计算
根据给定的楼盖荷载为Y千牛，计算公式如下：
楼盖荷载 = Y
3.3 肋梁的高度计算
根据给定的肋梁的高度为Z米，计算公式如下：
肋梁的高度 = Z
3.4 肋梁的宽度计算
根据给定的肋梁的宽度为W米，计算公式如下：
肋梁的宽度 = W
4. 计算结果
根据上述计算方法，得出了以下结果：
- 楼盖面积：X平方米；
- 楼盖荷载：Y千牛；
- 肋梁的高度：Z米；
- 肋梁的宽度：W米。
5. 结论
根据计算结果，我们设计了一种满足给定条件的钢板肋梁楼盖结构。
具体的设计参数如上所示。
6. 参考文献
- [1] 《钢结构设计手册》- [2] 《建筑结构力学》。
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1.3.7 整体式双向板肋梁楼盖设计例题1．设计资料某厂房双向板肋粱楼盖的结构布置如图1.3.19所示，板厚选用100mm ，20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值2 5.0kN/m q =，混凝土为C20（2c 9.6N/mm f =），钢筋为HPB300级（2y 270N/mm f =），支承粱截面尺寸200mm 500mm b h ⨯=⨯。
图1.3.19 结构平面布置图2.荷载计算（原理P47，恒荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.3） 20mm 厚水泥砂浆面积 320.02m 20kN/m 0.40kN/m ⨯= 15mm 厚水泥砂浆天棚抹灰 320.015m 17kN/m 0.26kN/m ⨯= 板自重 320.10m 25kN/m 2.50kN/m ⨯= 恒荷载标准值 23.16 kN/m = 恒荷载设计值 22 g=3.16kN/m 1.2 3.8kN/m ⨯= 活荷载设计值 22 =5.0kN/m 1.3 6.5kN/m q ⨯= 合计： 2 =10.3kN/m p g q =+ 3.按弹性理论计算求跨截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。
采用近似力分析方法：把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载/2q 和区格板棋盘式布置的反对称荷载/2q ±。
对称荷载 2226.5 kN/m '=g+ =3.8 kN/m +=7.05 kN/m 22q g 反对称荷载 226.5 kN/m '=== 3.25 kN/m 22q q ±±± 在 'g 作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，某些区格板跨最大正弯矩不在板的中心点处。
在 'q 作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，跨最大正弯矩则在中心点处。
计算时，可近似取二者之和作为跨最大正弯矩值。
求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载210.3 kN/m p g q =+=按附录进行力计算，计算简图及计算结果见表1.3.1。
由表1.3.1可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即表1.3.1 双向板弯矩计算A-B 支座 x '1(12.34kN m/m 14.25kN m/m)13.30kN m/m 2m =⨯-⋅-⋅=-⋅A-C 支座 'y 1(10.19kN m/m 10.36kN m/m)10.28kN m/m 2m =⨯-⋅-⋅=-⋅B-D 支座 x '1(12.65kN m/m 13.23kN m/m)12.94kN m/m 2m =⨯-⋅-⋅=-⋅A-D 支座 'y 1(13.23kN m/m 15.90kN m/m)14.57kN m/m 2m =⨯-⋅-⋅=-⋅考虑到多区格连续双向板在荷载作用下，由于四边支承梁的约束作用，双向板存在空间拱作用，所以，四周与梁整体连接的中间区格板A 的支座及跨截面的弯矩减少20%。
各跨、支座弯矩已求得，即可近似按s y 00.95mA f h =算出相应的钢筋截面面积，取跨及支座截面有效高度0x 0y 80mm,70mm h h ==，具体计算不再赘述。
4.按塑性理论计算 （1）弯矩计算 ①中间区格板A 计算跨度0x 0y 0y 0x4.2m 0.2m 4.0m5.4m 0.2m 5.2m 5.2m1.34.0ml l l n l =-==-==== 取210.60nα=≈，2β=。
采用弯起式钢筋，跨中钢筋在距支座0x /4l 处弯起一半作为支座负弯矩钢筋，在板0x 0x /4/4l l ⨯角隅区将有一半钢筋弯至板顶部而不再承受正弯矩，故得跨及支座塑性铰线上的总弯矩为0x x 0y x x x y 0x x x x'''x x 0y x x x '''y y 0x x x x4.0()(5.2) 4.244330.6 4.0 1.8442 5.210.40.62 4.0 4.8l M l m m m M l m m m M M l m m m M M l m m m αβαβ=-=-===⨯⨯====⨯====⨯⨯=代入公式（1.3.14），由于区格板A 四周与梁连接，力折减系数0.8，由2''''''0xx y xxyy0y 0x 22(3)12pl M M M M M M l l +++++=-2x x x x 0.810.3 4.02 4.22 1.8210.42 4.8(3 5.2 4.0)kN m/m 12m m m m ⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯=⨯⨯-⋅故得x y x '''xxx '''y y y 3.01kN m/m0.6 3.01kN m/m 1.81kN m/m 2 3.01kN m/m 6.02kN m/m2 1.81kN m/m 3.62kN m/m m m m m m m m m m αββ=⋅==⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅②边区格板B 计算跨度0x n 0y n 0y 0x 0.20.14.2m m 0.12m m 4.03m 2225.4m 0.2m 5.2m 5.2m1.294.03mh l l l l l n l =+=--+===-==== 由于B 区格为三边连续一边简支板，无边梁，力不作折减，又由于长边支座弯矩为已知，'x6.02kN m/m m =⋅，则 0x x 0y x x x y 0x x x x''''x 0y x '''y y 0x x x x4.03()(5.2) 4.1944330.6 4.03 1.81445.2m 6.02kN m/m 31.30kN m,00.62 4.03 4.84x l M l m m m M l m m m M l m M M M l m m m ααβ=-=-===⨯⨯===⨯⋅=⋅====⨯⨯=代入基本公式（1.3.14），2''''''0xx y xxyy0y 0x 22(3)12pl M M M M M M l l +++++=-2x x x 10.3 4.032 4.192 1.8131.3kN m/m 2 4.8(3 5.2 4.03)kN m/m12m m m ⨯⨯+⨯+⋅+⨯=⨯⨯-⋅故得x y x '''y y y 3.04kN m/m0.6 3.04kN m/m 1.82kN m/m2 1.82kN m/m 3.64kN m/mm m m m m m αβ=⋅==⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅③边区格板C 计算跨度0x n 0y n 0y 0x 4.2m 0.2m 4.0m 0.20.15.4m m 0.12m m 5.23m 2225.23m 1.314.0ml l h l l l n l ==-==+=--+==== 由于C 区格为三边连续一边简支板，无边梁，力不作折减，又由于短边支座弯矩为已知，'y 3.62kN m/m m =⋅，则0x x 0y x x x y 0x x x x'''x x 0y x x x ''''y 0x y y 4.0()(5.23) 4.2344330.6 4.0 1.8442 5.2310.464.0m 3.62kN m/m 14.48kN m,l M l m m m M l m m m M M l m m m M l m M αβ=-=-===⨯⨯====⨯===⨯⋅=⋅=代入基本公式（1.3.14），由2''''''0xx y xxyy0y 0x 22(3)12pl M M M M M M l l +++++=-2x x x 10.3 4.02 4.232 1.8210.4614.48kN m/m (3 5.23 4.0)kN m/m12m m m ⨯⨯+⨯+⨯+⋅=⨯⨯-⋅故得x y x '''x x x 4.43kN m/m0.6 4.43kN m/m 2.66kN m/m2 4.43kN m/m 8.86kN m/mm m m m m m αβ=⋅==⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅④角区格板D 计算跨度0x n 0y n 0y 0x 0.20.14.2m m 0.12m m 4.03m 2220.20.15.4m m 0.12m m 5.23m 2225.23m 1.34.03m h l l h l l l n l =+=--+==+=--+====由于D 区格为两边连续两边简支板，无边梁，力不作折减，又由于长边支座弯矩为已知，'x3.64kN m/m m =⋅，短边支座弯矩为已知，'8.86/y m kN m m =⋅，则0x x 0y x x x y 0x x x x''''x 0y x ''''y 0y 4.03()(5.23) 4.2244330.6 4.03 1.81445.23m 8.86kN m/m 46.34kN m,04.03m 3.64kN m/m 14.67kN m,y x y l M l m m m M l m m m M l m M M l m M α=-=-===⨯⨯===⨯⋅=⋅===⨯⋅=⋅= 代入基本公式（1.3.14）,由2''''''0xx y xxyy0y 0x 22(3)12pl M M M M M M l l +++++=-2x 10.3 4.032(4.22 1.81)(46.3414.67)kN m/m (3 5.23 4.03)kN m/m 12m ⨯⨯+++⋅=⨯⨯-⋅故得x 8.42kN m/m m =⋅7.23kN m/m ⋅（）y x 0.68.42kN m/m 5kN m/m .05m m α==⨯⋅=⋅ 4.34kN m/m ⋅（）（2）配筋计算各区格板跨及支座弯矩已求得，取截面有效高度0x 0y 80mm,70mm h h ==,按s y 00.95mA f h =计算钢筋截面面积，计算结果见表1.3.2，配筋图见图1.3.20。