锚杆挡墙(新规范)计算书
锚杆挡墙专项施工方案(计算书)
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案批准：审核：初审：编制：深圳中海建筑有限公司重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部2012年03月12日目录第一节编制说明 (1)第二节工程概况 (1)第三节编制依据 (2)一、施工合同 (2)二、施工图纸 (2)三、规范标准及其他文件 (2)第四节施工准备 (2)一、技术准备 (2)二、管理组织架构 (3)三、劳动力需求计划 (4)四、机械需求计划 (4)第五节施工部署 (5)一. 施工平面布置 (5)二. 边坡施工的分段分阶 (5)三. 施工程序 (5)第六节挡墙施工方案 (6)一. 板肋式锚杆挡墙施工 (6)二. 重力式挡墙施工 (8)三. 伸缩缝施工 (9)四. 排水沟施工 (9)五. 其他施工 (9)第七节质量保证体系和措施 (9)一. 板肋式锚杆挡墙施工质量控制措施 (9)二. 重力式挡墙施工质量控制措施 (10)第八节安全管理和文明施工 (11)第九节质量检验、监测及验收 (11)一. 质量检验 (11)二. 监测 (12)三. 验收 (13)6#、7#楼边坡挡墙专项施工方案第一节编制说明1.本工程的边坡挡墙有重力式挡墙和板肋式锚杆挡墙两种支护形式，主要以锚杆挡墙为主。
1号、2号、3号挡墙均为锚杆挡墙，4号、5号、6号挡墙为重力式挡墙。
为了便于施工管理和资料管理，特将3号挡墙以伸缩缝为段从西向东进行分段编号为3-1号、3-2号、3-3号、3-4号、3-5号、3-6号挡墙。
2.施工顺序：1号挡墙→2号挡墙→3-1号挡墙→3-2号挡墙→3-3号挡墙→3-4号挡墙→3-5号挡墙→3-6号挡墙→456号挡墙号挡墙号挡墙，按照流水施工段组织施工。
3.因锚杆间距为3000（长向）×2500（高度）㎜布设，故沿挡墙高度方向每2500㎜高度作为分阶施工。
4.根据地勘报告可知，边坡为岩质边坡，坡体主要为泥质砂岩和泥岩，边坡岩体类别为Ⅲ类。
锚杆挡土墙设计计算书(李林桂631202100110)
锚杆挡土墙设计计算书锚杆挡土墙墙高8m，土体参数内摩擦角45°，土体重度21KN/m3,边坡坡度为40°，岩质边坡，底部假定自由，按《建筑边坡工程技术规范》计算。
(一）、内力计算：1、土压力合力计算：σA=0 σE=r·H=21×8=168KN/m2合力E=1/2×r·H2=1/2×21×82=672KN2、土压力的分布：e hk =H E hk 9.0=89.0672⨯=93.33KN/m 2 布置锚杆后，相当于添加了活动绞约束，如下图：m KN l l M AB AB B ·47.11966.128032p 2-=⨯=⨯-= m KN l M DE D ·140212802p 22-=⨯-=-= CDCDCD BC BC BC CD D CD BC C BC B l b l a l M l l M l M ωω66)(2--=+++ dx x x M a B Cl BC BC ⋅⋅=⎰0)(ωdx x px M x R B Cl B B ⋅⋅-+=⎰02)2(2463422BCBC B BC C pl l M l M -+= 同理，可得2463422CD CD D CD C CDCD pl l M l M b -+=ω故)222(812D B BCC M M pl M --= ]14047.119227.2280[812）（+⨯+⨯= m KN ·44.192= M B =-119.47KN ·m M C =-192.44KN ·m M D =-140KN ·m BC 跨最大弯矩M=102.17 KN ·m CD 跨最大弯矩M=92.10 KN ·m (二)、肋柱和挡土板的结构设计：采用HRB400级钢筋，查得f y =3.6×105kPa ,E s =2×108kPa, εcu=0.0033,C30混凝土抗压强度f c =1430kPa 。
锚杆计算书——精选推荐
锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。
2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。
结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。
2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。
根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。
锚杆计算书
锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。
2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。
结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。
2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。
根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A ——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。
锚杆挡墙计算书[12]
![锚杆挡墙计算书[12]](https://img.taocdn.com/s3/m/149c5ff3be1e650e53ea9954.png)
锚杆挡墙计算书 [12]港城工业园D 区319国道以北地块平场及道路工程计算书（ 锚杆挡墙 ）计算:校对:审查 :林同棪国际工程咨询 （中国）有限公司2010年 11 月目录1 、工程概况 .................................. 2 2设计依据 .................................. 2 3设计参数 .................................. 2 42#挡墙基础下岩质边坡破坏模式 ...........................、设计方3 5 设计证书号 :AW 1 5000 1 482市政甲级案 ........................................................... 3 6荷载计算............................................ 3 7锚杆挡墙计算......................TT- .................................. (4)7.1 锚杆计算...................... (4)7.2 竖肋柱计算...................... . (6)11、工程概况D区A线道路为重庆市港城工业园区内一条南北向城市次干道II级，道路全长0.96Km,标准路幅宽度22m双向四车道。
2、设计依据(1) 由重庆南江地质工程勘察院2007年10月所作《重庆市港城工业园D区A线道路工程地质勘察报告(K0+0.000,K1+021.403)( —阶段详勘) 》。
(2) 《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002);(3) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);(4) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);(5) 《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029--2004);(6) 《公路路基设计规范》(JTG D30-2004); 3 、设计参数岩土参数建议值:结构面抗剪强度指标：C=50KPa书=18?;填土压实度按有关规范取值;边坡岩体破裂角：东侧53?，西侧;墙基底摩擦系数：人工填筑土0.25;亚粘土0.20;强风化泥岩0.3;弱风化泥岩0.45;强风化砂岩0.35;弱风化砂岩0.50 。
锚索加固挡墙计算书
XXX挡墙加固工程计算书计算：校审：审定：XXXX设计研究院xx 年xx月一、边坡岩土设计技术参数选取说明：1、设计范围：xx高切坡2、设计依据《xx加固工程工程地质勘察报告》《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《地质灾害防治工程设计规范》(DB50/5029-2004)3、设计使用年限50年，安全等级2级。
4、岩性层面及裂隙关系：该地段位于xx向斜东南翼边缘部，单斜构造，岩层产状130º∠18º～20º。
发育两组早期节理：LX1为倾向节理，节理面产状300°～320°∠35°～65°，LX2为走向节理，节理面产状为10°～25°∠55°～65°，节理裂隙闭合较好，贯通性较差。
裂隙不太发育，岩体较完整。
5、边坡的分段：根据边坡的高度，将整个边坡分为二段，主体为7米高，部份高度为10米，分别采用1-1’,2-2’剖面作为计算剖面。
6、计算参数取值：边坡的主要岩性以强~中风化泥岩、砂岩为主：岩石重度：γ=25.5KN/m3边坡重要性系数：γ=1.1强风化粉砂岩：φ＝18 o，ｃ＝50KPa=55°岩体等效内摩擦角：φd二、支护锚索设计1、1－1’剖面设计（AB和CD区段代表剖面）（1）、按岩体等效内摩擦角计算侧向土压力1.1 基本资料1.1.1 工程名称： 1-11.1.2 挡土结构的高度 h ＝ 7m，主动土压力增大系数ψc ＝ 1.0，挡土墙墙背的倾角α ＝ 90°1.1.3 地表均布荷载标准值 q ＝ 30kN/m，边坡对水平面的坡角β ＝0°1.1.4 岩土的重度γ ＝ 19.0kN/m，土的粘聚力 c ＝ 0kN/m，墙背土的等效内摩擦角φ ＝30°，土对挡土墙背的摩擦角δ ＝ 15°1.2 挡土墙主动土压力系数κa挡土墙在土压力作用下，其主动压力系数应按基础规范式 L.0.1-1 计算：κa ＝ {Sin(α+β)/[Sinα*Sin(α+β-φ-δ)]^2}*{κq*[Sin(α+β)*Sin(α-δ)+Sin(φ+δ)*Sin(φ-β)]+2*η*Sinα*Cosφ*Cos(α+β-φ-δ)-2*[(κq*Sin(α+β)*Sin(φ-β)+η*Sinα*Cosφ)*(κq*Sin(α-δ)*Sin(φ+δ) +η*Sinα*Cosφ)]^0.5}1.2.1 κq ＝ 1+[2*q/(γ*h)]*[Sinα*Cosβ/Sin(α+β)]＝ 1.151.2.2 η＝ 2 * c /(γ * h) ＝ 2*0/(25.5*8.7) ＝ 01.2.3 令 A ＝ Sin(α+β)/[Sinα*Sin(α+β-φ-δ)]^2＝ 21.2.4 令 B ＝κq*[Sin(α+β)*Sin(α-δ)+Sin(φ+δ)*Sin(φ-β)]＝ 1.5181.2.5 令 C ＝ 2*η*Sinα*Cosφ*Cos(α+β-φ-δ)＝ 01.2.6 令 D ＝κq*Sin(α+β)*Sin(φ-β)+η*Sinα*Cosφ= 0.5751.2.7 令 E ＝κq*Sin(α-δ)*Sin(φ+δ)+η*Sinα*Cosφ=0.7861.2.8 κa ＝ A * [B + C - 2 * (D * E) ^ 0.5] ＝ 0.3471.3 主动土压力合力标准值 EaEa ＝ψc * 0.5 * γ * h ^ 2 * κa ＝ 161kN（2）、锚杆配筋计算ehk=Ehk/H/0.85=27KN/m2锚索竖向设置二排，倾角为30°，肋柱水平间距5m。
锚杆计算书
M法计算书土压力计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) M值计算方法1 0.80 18.00 8.00 8.00 1280.0 水土合算2 2.40 18.30 39.63 10.13 5002.0 水土合算3 5.40 19.00 0.00 15.00 3000.0 水土合算4 2.40 19.00 0.00 15.00 3000.0 水土合算5 2.00 19.00 0.00 15.00 3000.0 水土合算—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(℃)2.基底标高为-5.60m，支撑分别设置在标高-1.50m处，计算标高分别为-2.00m、-5.60m处，3.地面超载：—————————————————————————————————————序号布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 局部荷载 0.00 20.00 0.00 8.40—————————————————————————————————————基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑采用工字钢，其型号是36b号工字钢截面面积A=0.0100m2，截面惯性矩I=0.00016530m4，截面弹性模量E=206000.00N/mm2抗隆起、抗倾覆验算结果按地基承载力验算抗隆起基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.79(kN/m3)基坑内侧支护结构底部至坑底之间土体的加权重度2=19.00(kN/m3)支护结构嵌入深度D=6.40(m)基坑开挖深度h=5.60(m)基坑地表附加荷载q=20.00(kPa)坑底被动区附加荷载q pa=0.00(kPa)支护结构底部滑裂面上地基土的粘聚力c=0.00(kPa)支护结构底部滑裂面上地基土的内摩擦角=15.00°Nq=3.94Nc=10.98计算的抗隆起安全系数为Kwz=[0.00×10.98+(19.00×6.40+0.00)×3.94]/[18.79×(5.60+6.40)+20.00]=1.95达到规范规定安全系数1.80,合格!按滑弧稳定验算抗隆起围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值=18.87(kN/m3) 围护墙在基坑开挖面以下的入土深度D=6.40(m)主动土压力系数Ka=tg2(45o-14.32o/2)=0.61滑裂面上地基土的粘聚力加权平均值c=5.52(kPa)滑裂面上地基土的内摩擦角加权平均值=0.25(弧度)基坑开挖深度h0=5.60(m)最下一道支撑距地面的深度h0'=1.50(m)最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角a1=0.40(弧度)以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角a2=2.34(弧度)坑外地面荷载q=20.00(kPa)q f=18.87×1.50+20.00=48.30(kPa)M SL=0.5×(18.87×1.50+20.00)×6.402=989.14(kN.m/m)R3=5.60×6.40+(2.34-0.40)×6.402=115.23(m2)R2=0.5×6.402×48.30+{2.34-0.40-0.5×[sin(2×2.34)-sin(2×0.40)]}-1/3×18.87×6.403×{sin2(2.34)×cos(2.34)-sin2(0.40)×cos(0.40)+2×[cos(2.34)-cos(0.40)]} =7142.34(kN.m/m)R1=6.40×(18.87×5.602/2+20.00×5.60)+0.5×6.402×48.30×[2.34-0.40+sin(2.34)×cos(2.34)-sin(0.40)×cos(0.40)]-1/3×18.87×6.403×[cos3(2.34)-cos3(0.40)]=5516.94(kN.m/m)M RL=5516.94×0.61×tg(0.25)+7142.34×tg(0.25)+115.23×5.52=3266.06(kN.m/m)计算的抗隆起安全系数为:K L=3.30=3266.06/989.14=3.30达到规范规定安全系数1.80,合格!按经验公式计算基坑隆起量：基坑开挖深度H=5.60(m)地表超载q=20.00(kPa)支护结构底部处土的粘聚力c=0.00(kPa)支护结构底部处土的内摩擦角=15.00(°)基坑外侧支护结构底部至地面之间土层的加权重度1=18.79(kN/m3)基坑外侧坑底至地面之间土的加权重度2=18.56(kN/m3)支护结构入土深度D=6.40(m)基坑底最大隆起量=-291.67-20.65+116.93+293.09=97.69(mm)验算抗倾覆稳定最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)以下的主动土压力合力为Ea=567.46(kN/m)，合力标高为Elva=-7.61(m)被动土压力合力为Ep=660.88(kN/m)，合力标高为Elvp=-9.87(m)最下一道支撑(若无支撑,则为桩顶)的标高为Elvs=-1.50(m)主动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Moc=Ea×(Elvs-Elva)=567.46×(7.61-1.50)=3467.29(kN.m/m)被动土压力对最下一道支撑产生的力矩为Mrc=Ep×(Elvs-Elvp)=660.88×(9.87-1.50)=5529.36(kN.m/m)计算的抗倾覆安全系数为:1.59达到规范规定安全系数1.03,合格!内力及位移计算采用m法计算计算采用位移法有限元，单元最大长度为0.1m。
锚杆计算书
锚杆喷射混凝土挡墙设计计算书姓名：王俊淇学号：20056113052（1）工程概况S）Ⅲ类岩质边坡，高度为20m，边坡的走向为东西方向，长度为60m，边坡岩层为侏罗系（J2=70kPa，中泥岩。
岩层状270°<30°，存在一组外倾斜结构面，其产状为180°<50°，结构面Ci内摩擦角为15°，顶部无附加荷载，无地下水，安全等级为二级。
试设计锚杆挡墙。
（2）设计依据1）《岩土工程勘察规范》GB 50021-2001。
2）《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002。
3）《重庆市建筑地基基础设计规范》DB 50/5001-1997。
4）《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002。
5）《建筑边坡支护技术规范》DB 50/5018-2001。
6）《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002。
7）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001。
8）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001。
9）《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB 50086-2001等。
（3）设计参数1）边坡类别：Ⅲ类。
2）边坡重要性系数为1.00（边坡工程安全等级为二级）。
3）岩土参数：①中风化岩体：γ=25kN/m3，c=0.14×0.90（时间效应系数）=0.126MPa，内摩擦角φ=29°×0.90（时间效应系数）=26.1°=70kPa，内摩擦角φ=21°。
②外倾结构面：Ci③中风化岩石天然抗压强度标准值：3.0MPa。
④岩体破裂角：50°。
⑤M30水泥砂浆与岩石之间的粘结强度：0.22MPa。
（4）计算按《重庆市边坡设计支护技术规范》DB50/5018-2001进行此支护结构为柔性结构的多层格架式锚杆，计算高度H ＝20m （300-280 =20）；无地下水，不计顶部附加荷载。
（5）土压力计算1）土压力系数 泥岩：主动土压力系数K a ，按公式（5.3.2）计算，α=60°,β=15°, θ=50°,δ=0.6，φ=21°η =2c/γH=2×70/（25×20）=0.28K q =1+2qsin αcos β/〔γHsin(α+β)〕=1.0（因为q=0） 则K a =sin(α+β)/〔sin 2αsin(α-δ+θ-φ)sin(θ-β)〕×〔K q sin(α+θ)sin(θ-φ)- ηsin αcos φ〕=sin(60°+15°)/〔sin 260°sin(60°-10°+50°-21°)〕×[1.0sin(60°+50°)sin(50°-21°)-0.28sin60°cos21°]=1.390×1.057×0.472-0.457×0.828）=0.3012）土压力E ak =0.5×25×202×0.301=1505 (kN/m) 总土压力为E a 为： E a = 1.2E ak =1806 (kN/m) （6）锚杆计算1）锚筋计算锚杆水平间距2.0m ，竖向间距2.0m ，α=20°，每肋柱单元选配10个锚孔。
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锚杆肋柱验算（依据《混凝土结构设计规范GB50010-2010》计算）
参数项及单位数值说明
侧向岩土压力水平分力强度标准值ehk（kPa）120.0
锚杆水平间距Sxj（m） 2.5
均布荷载q（kN/m）300
锚杆垂直间距Syj（m） 2.0
肋柱宽度b(mm)400
肋柱高度h(mm)600
肋柱混凝土强度fc(N/mm^2)16.7C35砼
纵筋强度fy(N/mm^2)360HRB400
混凝土轴心抗拉强度设计值ft(N/mm^2) 1.57C35砼
箍筋抗拉强度设计值fyv(N/mm^2)270HPB300
弯矩设计值M(kN.m)223.3M＝1.35×1/8×qL²剪力设计值V(kN)405.0
有效高度h0(mm)555h0＝h-45
截面弹塑性抵抗矩系数αs0.1085
相对界限受压区高度ξ0.115
肋柱纵筋计算值As1(mm^2)1186
肋柱纵筋受拉实配钢筋直径（mm）20
肋柱纵筋受拉实配钢筋根数4
肋柱纵筋受拉实配钢筋面积AS2(mm^2)1257
肋柱抗弯配筋验算结论：配筋满足。
AS2>AS1
检验配筋率ρ0.52%max（0.20％，45ft/fy）hw/b 1.39
0.25（0.20）βcfcbh0926.85
验算截面限值条件结论：满足。
肋柱混凝土抗剪力Vc=244
肋柱箍筋计算值Asv/s 1.075
肋柱箍筋直径（mm）10
肋柱箍筋双肢截面积(mm^2)157.1
肋柱箍筋间距（mm）100.0
肋柱箍筋实配值Asv/s 1.571
肋柱抗弯配筋验算结论：配筋满足。
配筋率ρsv0.39%
最小配筋率ρsv，min0.14%
配筋率验算结论：满足最小配筋率ρsv>ρsv，min。