T梁计算说明书资料
T梁临时支座计算书
预制梁临时支座砂筒计算一、荷载1.1 工况一：1）连续T 梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片T 梁上。
2）荷载：P=2k )4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=1800KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)4180042500(21800⨯++=1095KN1.2 工况二：1）连续箱梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片箱梁上。
2）荷载：P=2k)4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=967KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)496742500(21800⨯++=970.1KN二、直径2.1 工况1（T 梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=151010953⨯=73000mm 2 d 0＝π04A ＝14.3730004⨯＝305mm 2）实际选用砂筒外径d=340mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=340-24-3×2=310mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.020⨯d P =7854.0310********⨯⨯=14.5Mpa 2.2 工况2（箱梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=15101.9703⨯=64673.3mm 2 d 0＝π0A 4＝14.33.646734⨯＝287mm 2）实际选用砂筒外径d=325mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=325-24-3×2=295mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.0d P20⨯=7854.0310101.97023⨯⨯=12.9Mpa三、砂筒钢管壁厚忽略砂的内摩阻力，偏安全地以液体压强理论计算 d 1σ=28[s σ] δ=][2d s 1σσ d ——砂筒内径，d ＝310mm1σ——筒内砂压力 [s σ]——A3钢允许拉应力，施工阶段临时结构取[s σ]=188.5MPa3.1 工况1（T 梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18825.14310⨯⨯=11.9mm<[12mm] 3.2 工况2（箱梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18829.12295⨯⨯=10.1mm<[12mm] 满足设计要求。
简支T型梁计算说明书
预制钢筋混凝土简支T形梁计算说明书姓名 ***学号*******2012年12月5号1）已知设计数据及要求钢筋混凝土简支梁全长o L =9.96m ，计算跨径L=9.5m 。
T 形截面梁的尺寸如图，桥梁处于I 类环境条件，安全等级为二级，o γ=1 。
梁体采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值cd f =11.5MPa ，轴心抗拉强度设计值td f =1.23MPa 。
主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值sd f =280MPa ；箍筋采用R235钢筋，直径8mm ，抗拉强度设计值sd f =195MPa 。
简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值：l/2,d M =1.2*257.16+1.4*132.89=494.64KNm l/4,d M =1.2*192.87+1.4*88.67=355.58KNm 0,d V =1.2*107，15+1.4*123.45=301.41KN l/2,d V =1.2*0+1.4*36.54=51.16KN2）跨中截面纵向受拉钢筋计算（1）T 形截面梁受压翼板的有效宽度'b f由图所示，T 形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度'h f =mm 1202100140=+，则可得到'1b f =L/3=9500/3=3167mm'2b f =1600mm'3b f =b+2bh+12'h f =170+2*0+12*120=1610mm 故，受压翼板的有效宽度'b f =1600mm （2）钢筋数量计算截面设计l/2M =o γl/2,d M =494.64KNm设s a =300mm+0.07h=30+0.007*800=86mm ， 则截面有效高度o h =800-86=714mm ①判定T 形截面类型：cd f 'b f 'h f (o h -'h f /2)=11.5*1600*120(714-120/2)=1444KNm>l/2M (=494.64KNm) ②求受压区的高度494.64*610=11.5*1600x （714-x/2） 得合适解为x=39mm<'h f (=120mm)③求受拉钢筋面积AsAs= f cd 'b f x/f sd =(11.5*1600*39)/280=2563mm 2跨中截面主筋选择为12∅18,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=3054mm 2 混凝土保护层取30 mm>d=18mm ，及设计要求的最小值30mm 。
30米预应力混凝土简支T梁计算书(H=2m)last(推荐文档)
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2.2 预制T梁截面尺寸 (3)2.3 T梁翼缘有效宽度计算 (4)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.1.1 车道折减系数 (4)3.1.2 跨中横向分布系数 (4)3.2 汽车荷载冲击系数 值计算 (6)3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数 (6)3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (7)4 作用效应组合 (7)4.1 作用的标准值 (7)4.1.1 永久作用标准值 (7)4.1.2 汽车荷载效应标准值 (8)4.2 作用效应组合 (12)4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (12)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (14)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (15)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (18)4.3.1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (18)4.3.2 截面几何特性计算 (23)5 持久状态承载能力极限状态计算 (25)5.1 正截面抗弯承载能力 (25)5.2 斜截面抗剪承载力验算 (26)5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (26)5.2.2 箍筋设置 (30)5.2.3 斜截面抗剪承载力验算 (31)6 持久状况正常使用极限状态计算 (32)6.1 预应力钢束应力损失计算 (32)6.1.1 张拉控制应力 (32)6.1.2 各项预应力损失 (32)6.2 温度梯度截面上的应力计算 (38)6.3 抗裂验算 (41)6.3.1 正截面抗裂验算 (41)6.3.2 斜截面抗裂验算 (44)6.4 挠度验算 (47)6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度 (47)6.4.2 预制梁是否设置预拱值的计算 (48)7 持久状态和短暂状况构件应力验算 (50)7.1 使用阶段正截面法向应力验算 (50)7.1.1 受压区混凝土的最大压应力 (51)7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力 (51)7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (52)7.3 施工阶段应力验算 (56)8 桥面板计算 (58)8.1 边梁内翼缘根部配筋计算 (58)8.1.1 荷载标准值计算 (58)8.1.2 极限状态承载力计算 (60)8.1.3 抗裂计算 (61)8.2 边梁外翼缘根部配筋计算 (62)8.2.1 荷载标准值计算 (62)8.2.2 极限状态承载力计算 (64)8.2.3 抗裂计算 (65)8.3 翼缘底面配筋计算 (66)8.3.1 荷载标准值计算 (66)8.3.2 极限状态承载力计算 (68)8.3.3 抗裂计算 (69)9 横隔梁计算 (70)9.1 作用于横隔梁上的计算荷载 (70)9.2 跨中横隔梁的内力影响线 (70)9.2.1 绘制弯矩影响线 (71)9.2.2 绘制剪力影响线 (72)9.2.3 车道荷载横向加载 (73)9.3 跨中横隔梁的内力计算 (73)9.4 跨中横隔梁的配筋计算 (74)9.4.1 截面特征 (74)9.4.2 配筋计算 (74)9.4.3 裂缝计算 (76)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m预应力混凝土简支T梁）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径：桥梁标准跨径30m；计算跨径(正交、简支)28.9m；预制T 梁长29.92m∙设计荷载：公路－Ⅰ级∙桥面宽度：分离式路基宽24.5m(高速公路），半幅桥全宽12.0m 0.5m(护栏墙)+11.0m(行车道)+0.5m(护栏墙)＝12.0m∙桥梁安全等级为一级，环境条件为Ⅱ类1.1.2 规范∙《公路工程技术标准》JTG B01-2003∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《桥规》）1.1.3 参考资料∙《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：预制T梁及湿接缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线s 15.2m m φ，pk 1860MPa f =，5p 1.9510MPa E =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，sk 335MPa f =，5s 2.010MPa E =⨯ 1.3 设计要点1）本计算中简支T 梁按全预应力构件进行设计，现浇层80mm 的C40混凝土不参与截面组合作用；2）预应力钢束张拉控制应力值con pk 0.75f σ=;3）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 4）环境平均相对湿度RH=55％; 5）存梁时间为90d ； 6）不均匀沉降为5mm ；7）温度梯度效应计算的温度基数，114T =℃，2 5.5T =℃。
40米预应力T梁详细计算书
40米预应力T梁详细计算书一、设计技术指标及控制条件1、材料弹性模量、钢绞线：钢绞线的标准强度：бk=1860Mpa预应力筋： E p=1.95×105Mpa钢绞线： A p=139mm22、预应力损失参数的取值预应力张拉时，锚具部分的磨阻损失不给予考虑。
从《公路桥涵施工技术规范》附表G-8查得钢绞线与管道壁的摩擦系数u和孔道每米局部偏差对摩擦影响系数k值：取u=0.25 k=0.0015,钢束在锚固时的回缩值按6mm 计算。
3、预应力张拉参数（以一束为例）预应力阶段预应力锚下控制应力：бcom=0.75бkбk=0.75×1860=1395 Mpa4、伸长值计算：理论伸长量△L=P P L/A P E P预应力筋的平均张拉力P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)式中：P P——预应力筋的平均张拉力(N)；L——预应力筋的长度(mm)；A P——预应力筋的截面面积(mm2)；E P——预应力筋的弹性模量(N／mm2)；P——预应力筋张拉端的张拉力(N)；x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,u=0.25。
实测伸长量为：△L=△L1+△L2式中：△L1——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值；△L2——初应力σ0时推算的伸长值，采用相邻级的伸长值（如10%σcon→20%σcon张拉力时的实测伸长值）；二、预应力钢束的详细计算：现以高家榜大桥右幅第十五中跨第2#40米T梁N1钢束为例计算，两端同时对称、均匀张拉，采用张拉力和引伸量双控，以张拉力为主。
第一段：θ=0根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=бk* A y*n=1395*139*8/1000=1551.24KN伸长量的计算预应力P=1551.24-1551.24*10%=1396.12KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1396.12*【1-e-（0.0015*2.797+0）】/（0.0015*2.797+0）=1396.12*（1-0.9958133）/0.002373=1393.19KN则：两端合力F=1396.12-（1396.12-1393.19）*2=1390.26KN △L =1390.26×103*2.797/1.95×105×106*139*8×10-6=0.0179m 第二段：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；θ=7°×∏/180=0.122173根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=1390.26KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1390.26*【1-e-（0.0015*7.33+0.25*0.122173）】/0.04153825=1390.26*（1-e-0.04153825）/0.04153825=1361.79KN则：两端合力F=1390.26-（1390.26-1361.79）*2=1333.32KN △L=P P L/A P E P=1333.32×103*7.33/1.95×105×106*139*8×10-6 =0.0451m第三段：θ=0根据P p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)得：预应力筋的张拉控制应力：P=1333.32KNP p=P【1-e-(kx+μθ)】/(kx+μθ)=1333.32*【1-e-（0.0015*10.085+0）】/（0.0015*10.085+0）=1333.32*（1-0.750774453）/0.0151275=1323.28KN则：两端合力F=1333.32-（1333.32-1323.28）*2=1313.24KN△L=1313.24×103*10.085/1.95×105×106*139*8×10-6 =0.0611mN1一段伸长量：△L=△L+△L+△L=0.1241(m)=124.1mm 同理，高家榜大桥第十五中跨第2#40米T梁N2、N3、N4预应力筋张拉的计算如上。
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书
穆棱河跨河大桥工程设计专业：道路与桥梁课程：《桥梁工程》学号：XX学生姓名：XX指导教师：XX完成期限：2015-11-22——2010-12-一、基本设计资料1．跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（墩中心距）。
（2）计算跨径：12.6m。
（3）主梁全长：12.96m。
（4）桥面宽度（桥面净空）：净-11+2×1.1m2．技术标准设计荷载：公路—II级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/㎡。
环境标准：I类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/3m计。
m计，混凝土重度按25kN/3（2）刚材：采用R235钢筋、HRB335钢筋。
4．构造形式及截面尺寸如图8-1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。
桥梁横断面图 1：100桥梁主要纵断面图 1:100（五）设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称“桥规” （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称“公 预规” （3）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） （六）参考资料（1）结构设计原理：叶见曙 ，人民交通出版社 （2）桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社 （3）公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社 （4）桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国主编。
人民交通出版社； （5）《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计》闫志刚主编，机械工业出版社。
二、 主梁的计算1、 主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）承重机构的宽跨比为：B/L=12/12.6=0.95（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和ITX 1）求主梁截面的重心位置 (图2)翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13cm 则1813011)18160(21001810021313)18220(⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=x a=24.19cm2）抗弯惯性矩Ix 为：42423231078.35501.3557834)19.242100(1001810018121)21319.24(13)18220(13)18220(121[m cm I X -⨯==-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-+⨯-⨯=对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：ITX=∑3ii i tb c式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 bi 、ti 为相应各矩形的宽度与厚度。
20m简支T梁计算(24.5m)
20m简支T梁计算目录（24.5m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“20jz3.OUT”和“20jb3.OUT”文件，计算结果证明拟订的20mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
注：预制T梁时，梁高为150cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高160cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,然后主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax至梁底的距离为：求抗弯惯矩I。
截面的形心位置ax=(0.29x0.42x0.29/2+1.11x0.2x(1.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+1.11+0.29))/(0.29x0.42+1.11x0.2+1.98x0.2)=1.080m I=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.080-0.29/2)2 )+(0.2x1.113/12+0.2x1.11 x(1.080-1.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.5-1.080) 2 )=0.10733+0.03505+0.07117=0.2136(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为1.6mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然后将两I相加T梁肋部分α=0.2/1.6=0.125，取α=0.307桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：=cbt3=0.307x1.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.0083 m4IT③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.11m。
简支T型梁计算说明书
预制钢筋混凝土简支T形梁计算说明书姓名 ***学号*******2012年12月5号1）已知设计数据及要求钢筋混凝土简支梁全长o L =9.96m ，计算跨径L=9.5m 。
T 形截面梁的尺寸如图，桥梁处于I 类环境条件，安全等级为二级，o γ=1 。
梁体采用C25混凝土，轴心抗压强度设计值cd f =11.5MPa ，轴心抗拉强度设计值td f =1.23MPa 。
主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值sd f =280MPa ；箍筋采用R235钢筋，直径8mm ，抗拉强度设计值sd f =195MPa 。
简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值：l/2,d M =1.2*257.16+1.4*132.89=494.64KNm l/4,d M =1.2*192.87+1.4*88.67=355.58KNm 0,d V =1.2*107，15+1.4*123.45=301.41KN l/2,d V =1.2*0+1.4*36.54=51.16KN2）跨中截面纵向受拉钢筋计算（1）T 形截面梁受压翼板的有效宽度'b f由图所示，T 形截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度'h f =mm 1202100140=+，则可得到'1b f =L/3=9500/3=3167mm'2b f =1600mm'3b f =b+2bh+12'h f =170+2*0+12*120=1610mm 故，受压翼板的有效宽度'b f =1600mm （2）钢筋数量计算截面设计l/2M =o γl/2,d M =494.64KNm设s a =300mm+0.07h=30+0.007*800=86mm ， 则截面有效高度o h =800-86=714mm ①判定T 形截面类型：cd f 'b f 'h f (o h -'h f /2)=11.5*1600*120(714-120/2)=1444KNm>l/2M (=494.64KNm) ②求受压区的高度494.64*610=11.5*1600x （714-x/2） 得合适解为x=39mm<'h f (=120mm)③求受拉钢筋面积AsAs= f cd 'b f x/f sd =(11.5*1600*39)/280=2563mm 2跨中截面主筋选择为12∅18,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=3054mm 2 混凝土保护层取30 mm>d=18mm ，及设计要求的最小值30mm 。
T梁计算书
东江四桥影桥T 梁纵向计算说明：1）设计规范（1）《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93） （2）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）（3）《公路桥涵设计规范》（合订本）2）主要技术标准设计荷载：汽车－超20级，挂车－120。
人群荷载为 3.5KN/m 2 桥面净宽：14m3）梁材料采用40号混凝土，预应力钢筋混凝土容重：26.25KN/㎡， 弹性模量E c ＝3.3×104Mpa,桥面铺装：C40号防水混凝土8cm 厚，孔道压浆：C40号水泥砂浆，容重 γ1=25KN/m 3, 弹性模量E 1=2.85×104Mpa ， 抗压设计强度b a1R 23MPa =，抗压极限强度 j a1R 28MPa =4）温度荷载：考虑T 梁顶板升温5℃。
5）混凝土收缩徐变混凝土徐变采用老化理论混凝土加载龄期为7天，终极龄期为1500天6) 预应力筋采用7φ5钢铰线,其控制张拉力为105.6T 。
E s =2.0×105Mpa, 锚下张拉控制应力：σK =0.75R y b金属波纹管成孔： μ=0.2 k =0.002 锚具变形： δ=6mm松弛损失： 0.05σK7）荷载组合采用：共计算了三种荷载组合： CASE 1：汽车＋人群CASE 2：汽车＋人群＋顶板升温CASE 3：挂车＋顶板升温引桥采用29M 和28.2M 两种跨径的T 梁，桥横截面布置如下：10）横向分布计算边梁的抗弯惯性矩为0.3932m4,中梁的抗弯惯性矩为0.3783m4，车道数为3，折减系数为0.78,用刚性横梁法算得汽车、挂车、人群的横向分布系数依次为：1.259、0.669、1.697。
11）29mT梁施工阶段计算：取1/8L、1/4L、3/8L、1/2L截面为计算截面，近似对应29m（28m）T梁的6（左）、9（右）、13（左）、17(左)等截面。
29mT梁内力验算徐变收缩所产生内力安装阶段所产生内力安装阶段截面主应力验算（T/m2）显然小于混凝土抗压设计强度，截面安全。
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第1章截面尺寸及内力§1.1某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径：28.00m；计算跨径：27.50m；主梁全长:27.96m；主梁和横隔梁的截面尺寸如下图（单位mm）：桥面板截面尺寸如下图（单位mm）：§1.2计算内力（1）主梁主梁截面面积A=300×1460+(300+1560)×40/2+1560×100=631200mm2主梁自重g k1=r×A=25×0.6312=15.78KN/m一个横隔梁的自重g h1=r×A1=25×（160+140）×（1200-（140+120）/2)×106=4.05KN/m 横隔梁的自重g h=10×g h1/L0=1.47KN/m二期恒载g k2=(24×0.08+23×0.05)×(7+1)/2=7.368KN/m恒载分布值G k=g k1+g h+g k2=24.618KN/m活载分布值G Q=14.16KN/m跨中截面计算弯矩(标准值)结构重力弯矩：M 1/2恒＝2327kN.m ；活荷载弯矩：M 1/2活＝1338kN.m(已计入冲击系数)； 支点截面计算剪力(标准值) 结构重力剪力：V 0恒＝338.5kN ； 活荷载剪力：V 0汽＝194.7kN ； 跨中截面计算剪力（设计值）跨中设计剪力：V d ，1/2=48.68kN （已考虑荷载安全系数）；主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。
结构安全等级为二级。
汽车冲击系数，汽车冲击系数1+μ＝1.1。
（2）桥面板桥面板自重g k =r ×h f =3KN/m 二期恒载g k2=3.07KN/m结构重力弯矩：M G ＝1.2kN.m ；活荷载弯矩：M Q ＝9.95kN.m(已计入冲击系数) §1.3材料主筋用HRB400级钢筋f sd ＝330N/mm 2；f sk ＝400N/mm 2；E s ＝2.0×105N/mm 2。
箍筋用R235级钢筋f sd ＝195N/mm 2；f sk ＝235N/mm 2；E s ＝2.1×105N/mm 2。
采用焊接平面钢筋骨架 混凝土为30号f cd ＝13.8N/mm 2；f ck ＝20.1N/mm 2；f td ＝1.39N/mm 2； f tk ＝2.01N/mm 2；E c ＝3.00×104N/mm 2。
第2章 作用效应组合§2.1 承载力极限状态计算时作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·6条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：)(211100∑∑==++=nj QjK Qj C K Q Q m i GiK Gi ud S S S S γψγγγγ跨中截面设计弯矩 M d =γG M 恒+γq M 活=1.2×2327+1.4×1338=4665.6kN.m 支点截面设计剪力 V d =γG V 恒+γG1V 活=1.2×338.5+1.4×194.7=678.78kN 跨中截面设计剪力 2/l d V =γG1V 活=1.4×48.68=68kN桥面板截面设计弯矩 M d =γG M 恒+γq M 活=1.2×1.39+1.4×9.95=15.6kN.m §2.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·7条规定：公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，分别采用不同效应组合，⑴作用短期效应组合作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合表达式为：∑∑==+=nj Qjk j m i Gik sd S S S 111ψM sd =M gk +ψ11M 11=2327+0.7×1338/1.1=3178kN.m ⑵作用长期效应组合作用长期效应组合为永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：∑∑==+=nj Qjk j m i Gik ld S S S 1211ψM ld =M gk +ψ21M 11=2327+0.4×1338/1.1=2813.5kN.m第3章 桥面板承载力计算§3.1 配筋计算⑴取a s=35mm , h 0=h-a s =120-35=85mm 受压区高度m m h bf M h h M cd ds 458553.0mm 246308.13106.15285852x 00b 62200=⨯=〈=⨯⨯⨯--=--==∑ξ得由所需钢筋截面面积2s 64.658330256308.130m mf bx f A X sd cd =⨯⨯===∑得由 拟采用Φ10钢筋间距115mm 时，提供A s =683mm 2， 则截面配筋率0025.0%3.185630683min 0=〉=⨯==ρρbh A s ， 满足最小配筋要求。
§3.2 承载力复核 受压区高度mm h mm b f A f x b cd s sd 45266308.136833300=〈=⨯⨯==ξ 截面所能承受的弯矩组合设计值()m KN M m KN x h bx f M d cd u .6.15.05.162/2684266308.13200=〉=-⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=γ 符合要求。
第4章 主梁正截面承载力计算§4.1 配筋计算 ⑴翼缘板的计算宽度b ′f根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。
翼缘板的平均厚度h ′f =(100+140)/2=120mm ①对于简支梁为计算跨径的1/3。
b ′f =L/3=27500/3=9166mm ②相邻两梁轴线间的距离。
b ′f = S=1560mm③b+2b h +12h ′f ，此处b 为梁的腹板宽，b h 为承托长度，h ′f 为不计承托的翼缘厚度。
b ′f =b+12h ′f =300+12×120=1660mm 故取b ′f =1560mm ⑵判断T 形截面的类型设a s =130mm ， h 0=h －a s =1600－130=1470mm ；m mN M m m N h h h b f d fffcd 606'0''104665103643)21201470(12015608.13)2(⨯=〈⨯=-⨯⨯⨯=-γ故属于第二类T 形截面。
⑶求受拉钢筋的面积A s()()m mh m m x bf h h h b b f M h h x M b cd f f f cd d 779317:3008.132120147012030015608.1310466521470147022:0062'0'0200s =<=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯-⨯-⨯--=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-----==∑ξλ解得得由()()2''1030033012030015608.133173008.13mm f h b b f bx f A sdff cd cd s =⨯-⨯+⨯⨯=-+=拟采用9ф36+3ф32的钢筋，A s =9161+2413=11574mm 2主筋布置如图1所示，主筋为三片焊接平面骨架。
每片骨架主筋的叠高为：3×40.2+35.8=156.4mm<0.15h=0.15×1600=240mm ， 满足多层钢筋骨架的叠高一般不宜超过0.15h~0.20h 的要求。
梁底混凝土净保护层取32mm ，侧混凝土净保护层取32mm ，两片焊接平面骨架间距为：⎩⎨⎧=>>=⨯-⨯-mm d mm mm 5025.1407.5822.403322300 §2.2正截面抗弯承载力复核⑴跨中截面含筋率验算mm a s 10811574)2/8.352.40332(2413)2.405.132(9161=+⨯++⨯+=h 0=h －a s =1600－108=1492mm⎩⎨⎧=>>=>=⨯==%19.0/45.0%2.0%59.2149230011574min 0sd td s f f bh A ρρ ⑵判断T 形截面的类型NA f N h b f s sd f f cd 331042.3819330115741036.258312015608.13⨯=⨯=〈⨯=⨯⨯=''⑶求受压区的高度x ()()m m h m m bf h b b f A f x f cd ff cd s sd 1204193008.1312030015608.1333011574''='〉=⨯⨯-⨯-⨯=--=符合⑷正截面抗弯承载力M u()()mm N M mm N h h h b b f x h bx f M d f f f cd cd u .1000.4665.1059.51282120147012030015608.13)24191470(4193008.132)2(66'0''0⨯=>⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯-⨯+-⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫⎝⎛--+-= 说明跨中正截面抗弯承载力满足要求。
第3章 主梁斜截面承载力计算§3.1截面尺寸复核根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·10条规定：在钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根并不少于总数1/5的下层受拉的主筋通过。
初步拟定梁底3ф36的主筋伸入支座。
受拉钢筋面积为3054mm 2>20%×11574=2315mm 2；支点截面的有效高度h 0=h －a s =1600－32-40.2/2=1547.90mm ；根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·9条：矩形、T 形和工字形截面受弯构件，其抗剪截面应符合0,301051.0bh f V k cu d -⨯≤γ要求。
kNV kN bh f d k cu 5.672140190.1547300351051.01051.0030,3=>=⨯⨯⨯=⨯--γ说明截面尺寸符合要求。