钢板加劲肋计算表格
钢板筒仓计算书
依据规范可知风压高度变化系数 取 1.46；
风荷载体形系数 取 0.8
风振系数 取 1.25
则风荷载标准值 计算雪荷载
=1.25*0.8*1.46*0.4=0.584KN/㎡
雪荷载标准值
屋面积雪分布系数，取 0.662
雪压基本值
取库顶自重 1750KN 其他设备重 50KN 荷载组合计算如下：
钢板厚度 t=16mm 共 2 节/1.5 米；t=14mm 共 4 节/1.5 米；t=12mm 共 4 节/1.5 米；t=10mm 共 4 节/1.5 米；t=8mm 共 4 节/1.5 米。钢板 t=8-10mm 厚度的钢板，单面坡口双面焊。钢板 t=12-16mm 厚度的钢板，双面坡口双面焊。
二、设计依据
1、《*********************灰渣综合利用项目》（河南建筑材料研究设计院有限公司） 2、《*******************项目中间地质勘查资料》（新乡市建筑设计研究院有限公司） 3、《钢筒仓技术规范》（GB50884-2013） 4、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 6、甲方提供的其他资料 7、有关的法律法规、规范规程等
由于竖向有抗风柱和工字钢，其和仓壁的折算厚度 t 取为 0.1m； =0.137
=0.137*206000*0.1/22.25=126.84MPa 满足要求
b 在竖向压力及贮料水平向压力的共同作用下，
=0.186
=0.186*206000*0.1/22.25=172.2MPa
满足要求
由于有风时的 有地震时的 ，按有风时的 计算
加劲肋设计
x
14
x
1200
10
14
y 5ql 4 5n 2 − 4 3 v= + Pl 384 EI 384nEI 5 × 1.6 × 12 4 × 1012 5 × 4 2 − 4 × 201× 103 × 123 × 109 = + 5 4 384 × 2.06 × 10 × 453511× 10 384 × 4 × 2.06 × 105 × 453511× 10 4 l l l = 18.9mm = < vQ = < [vT ] = F F 635 500 400 F / 2 F F /2
F /2
F
F
F
F /2
区格4右侧：V4 = 395.5 − 256 − 1.2 ×1.6 × 6 = 128kN M 4 = 1570kN ⋅ m My1 1570 × 10 × 600 σ= = = 202.4 N / mm 2 453511×10 4 Ix
6
3m
3m
3m
3m
M2 V2
M4
V4
V1 128 ×103 τ= = = 10.7 N / mm 2 hwt w 1200 ×10
> 0.8 235 = 1.04 235 < 1.2
τ cr = [1 − 0.59(λs − 0.8)] f v = [1 − 0.59 × (1.04 − 0.8)]× 125 = 107.3N / mm 2
(σ σ cr )2 + (τ τ cr )2 = (151.3 215)2 + (32.5 107.3)2 = 0.59 < 1
1
2
3
钢结构加劲肋版
中南大学土木建筑学院土木工程专业（本科）《钢结构设计原理》课程设计任务书题目：钢框架工作平台设计姓名：班级：学号：建筑工程系一、设计规范及参考书籍1、规范（1）中华人民共和国建设部. 建筑结构制图标准（GB/T50105－2001）（2）中华人民共和国建设部. 房屋建筑制图统一标准（GB/T50001－2010）（3）中华人民共和国建设部. 建筑结构荷载规范（GB5009－2001）（4）中华人民共和国建设部. 钢结构设计规范（GB50017－2003）（5）中华人民共和国建设部. .钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）2、参考书籍（1）沈祖炎等. 钢结构基本原理，中国建筑工业出版社，2006 （2）毛德培. 钢结构，中国铁道出版社，1999（3）陈绍藩. 钢结构，中国建筑工业出版社，2003（4）李星荣等. 钢结构连接节点设计手册（第二版），中国建筑工业出版社，2005（5）包头钢铁设计研究院中国钢结构协会房屋建筑钢结构协. 钢结构设计与计算（第二版），机械工业出版社，2006二、设计资料某厂一操作平台，平台尺寸16.000×18.000m，标高2.50m （第一组），平台布置图如图1所示。
该平台位于室内，楼面板采用压花钢板，平台活载按4.0kN/m2考虑。
设计中仅考虑竖向荷载和活载作用。
三、设计内容要求（1）板的设计（板的选择、强度验算、挠度验算）（2）选一跨次梁设计（截面设计、强度验算、刚度验算）（3）选一跨主梁设计（截面设计、强度验算、刚度验算）（4）柱的设计（截面设计、整体稳定性验算）（5）节点设计（主梁与柱的连接、主次梁的连接）（6）计算说明书，包括（1）～（5）部分内容（7）绘制平台梁柱平面布置图、柱与主次梁截面图、2个主梁与柱连接节点详图（边柱和中柱）、2个次梁与主梁连接节点详图（边梁、中间梁）、设计说明。
(A2图纸一张)四、设计过程1.板的设计（1）板的选择选用8mm厚的压纹钢板，钢材牌号为Q235，其自重为66.8kg/m2。
钢板支座计算
1、已知条件： 底板宽度：a ＝底板长度：b ＝支座设计高度：H=支座球半径大小：r=底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝210N/mm^2加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝113mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝126mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝2828mm^22、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=54772mm^2砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=8.26N/mm^2≤1.5fcc底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝160mm b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝80mmb1/a1＝0.50故弯矩系数：α=底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝12660N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=19.0mm支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=13mm3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝90mm铰接压力支座计算书偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝5367500N*mm剪力：V ＝R÷4＝1750N在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝157.77N/mm^2在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝0.77N/mm^2所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =158≤[δ]=160N/mm^24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
压型钢板计算程序
当h/t<100 时 当h/t≥ 100时
OK
六、挠
度：
挠度=
-3.7
L/250=
20
故该 板能 满足 要 求！
三、压型
钢板支座
处腹板局
部受压承
载力：
R
<
Rw
OK
R=
1390
系数，中
间支座取
0.12，端
部支座取
a
0.06
=
0.12
lc
支座处的支撑长度，10mm<lc<200mm,端部支座取
120
f
=
205
Rw=
15123.38
四、压型
钢板同时
承受弯矩
M和支座
反力R时
的验算：
We=
0.00506
M=
-0.208
-0.52 KN/m -0.29 KN/m
内力计算结果：
反力Ra=
-0.97 KN
反力Rb=
-3.22 KN
反力Rc=
-0.97 KN
弯矩Mb=
弯矩 M1max= 弯矩 M2max=
挠度 1.611 v1max=
挠度 -0.906 v2max=
-0.906
板宽度= b= bs= h= b1=
t=
820 mm 20 mm 70 mm 45 mm 410 mm 1.2 mm
Mu=
M/Mu= -0.20052 ≤1.0
R/Rw= 0.091911 ≤1.0
M/Mu+R/ Rw=
-0.10861
M/Mu+R/ Rw
≤1.25
1.0373
OK OK
钢结构计算表
kg kg kg kg kg kg kg kg kg
栏杆 钢格栅板 6 160.3m钢平台 GL601 GL602 GL603 GL604 GL605 GL606 栏杆
钢管竖杆 G405/40/100
热镀锌 热镀锌
kg kg kg
口1000*400*12*30 口1000*400*12*30 H800*400*20*30 HW200*200*8*12 HW200*200*8*12 HW200*200*8*12 钢管竖杆 -30*4
4
六
不锈钢雨罩
-4.5 C3535A2 加强立柱 L160*14 -16 -16
烟道口
烟道口预埋件 （烟道口） （烟道口）上下各一圈 04图纸加劲肋（圈6） 04图纸加劲肋（圈4）
kg
1 2
Q235B钢 Q345B钢 Q345B钢 Q345B钢
kg kg kg kg
10烟道接口加劲肋环向 烟道接口加劲肋长方向
二
41.6-53.7 53.7-88.65 88.65-92.45 92.75-108.05 108.05-113.5 113.5-157.5 157.5-163.5 163.5-180.3
12mm+1.2mm 8mm+1.2mm 12mm+1.2mm 8mm+1.2mm 12mm+1.2mm 8mm+1.2mm 12mm+1.2mm 8mm+1.2mm 12mm+1.2mm 12mm+1.2mm 12mm+1.2mm 12mm+1.2mm 12mm+1.2mm
300×400 400*500
kg kg kg kg m² m² kg
钢板组合梁计算书
钢板组合梁计算书上部结构验算 (1)1.1 模型简介 (1)1.2 构件一般规定 (1)1.2.1 加劲肋验算 (1)1.2.2 钢板梁翼缘验算 (2)1.2.3 连接件构造验算 (3)1.2.4 剪力滞影响 (6)1.3 钢主梁强度验算 (7)1.3.1 主梁抗弯验算 (7)1.3.2 主梁剪应力验算 (12)1.3.3 主梁折算应力验算 (14)1.4 混凝土板强度验算 (17)1.4.1 抗弯验算 (17)1.4.2 横向配筋验算 (25)1.4.3 纵向抗剪验算 (26)1.4.4 抗裂验算 (27)1.5 主梁整体刚度 (30)1.5.1 刚度验算 (30)1.5.2 预拱度设置 (32)1.6 支反力计算 (33)1.7 主梁倾覆验算 (33)1.7.1 支座受压验算 (33)1.7.2 抗倾覆系数验算 (35)1.8 整体稳定验算 (36)1.9 主梁局部验算 (36)1.9.1 腹板和腹板加劲肋验算（组合） (36)1.9.2 支撑加劲肋计算 (38)1.10 疲劳强度验算 (41)1.10.1 主梁疲劳强度验算 (41)1.10.2 剪力钉疲劳强度验算 (42)1.11 剪力连接件抗剪验算（按每个剪力钉给结果） (44)1.11.1 抗剪强度验算 (44)1.11.2 抗剪刚度验算 (45)上部结构验算1.1模型简介1.2构件一般规定1.2.1加劲肋验算1、加劲肋几何尺寸1）板式加劲肋根据上表计算，加劲肋尺寸满足《公路钢结构桥梁设计规范》第5.1.5条要求。
1.2.2钢板梁翼缘验算根据上表计算，翼缘板尺寸满足《公路钢结构桥梁设计规范》7.2.1条要求。
注：此处需结合后期受力结果判断出钢板梁各位置受压/受拉后，用户判断是否满足规范要求。
1.2.3连接件构造验算根据上表计算，剪力钉构造要求不满足《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》第9.2.1/9.2.2条要求。
根据上表计算，剪力钉构造要求满足《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》第9.2.1/9.2.2条要求。
横向加劲肋手算
l z =a+5hy+2hr=1460
⑷
cr ：
λb=
2 hc tw 177 fy 235
=
2 338 8 345 =0.578 0.85 （4.3.3-2d） 177 235
所以 cr =f=310（N/mm2 ）
τ cr :
a / h0 =1400/676>1.0 故
λs=
腹板剪应力τ ：τ =
故满足规范 4.3.3 中公式 4.3.3-1 要求。
140 103 V = =26 （N/mm2 ） hwt w 676 8
腹板计算高度边缘的局部压应力 c ： c =
ψ F 1.0 4.8 103 = =0.41 （N/mm2 ） （4.1.3-1） 8 1460 twlz
345 =1.25>1.2 235
（4.3.3-4d）
fy
,不需要设
故
1.1 f c， cr =
2
c 2
= 1.1 310
1.252
=218
（4.3.3-4b）
⑶ 由钢结构规范 GB 50017-2003 第 4.3.3 条 仅配置横向加劲肋的腹板，其各区格的局部稳定性应按下式计算：
σ τ c 1 （4.3.3-1） cr cr τ cr c，
（4.3.3-3b）
c， cr
λ c=
h0 tw 28 18.9 5 a h0 fy 235
=
⑵ 由钢结构规范 4.3.2 条：h0 / t w =84.5>80 235 置纵向加劲肋。
fy
，应配置横向加ห้องสมุดไป่ตู้肋。h0 / t w =84.5<170 235
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刚度满足!
面荷载影响区带宽 B=
--你真幸 运!!!--
m 1.
单元格颜色标示:
格－ －
格－ － 格－ －
格－ －
需输入的初 始数据；
计算过程中 产生的中间 数据；
计算最终结 果数据；
计算过程中 所需常量参 数；
（计算 输入）
（不得修改） （参考 比较）
（默认 输入）
扁钢加 劲肋验
钢板厚t1= 加劲板厚t2= 组合截面重心位置
d1= 截面惯性矩I= 截面抵抗矩W1=
W2=
面活荷载标准值qk=
加劲肋跨中弯矩M= 加劲板受拉应力:
N/mm^2
4
mm;
弹性模量E=
206000 ;
5.5
mm; 加劲板截Βιβλιοθήκη 高h=150mm;
加劲板跨度L=
0.85 m;
50.67816092 mm; 334.6659828 cm^4; 32.39063355 cm^3;
66.03751531 cm^3;
面恒载标准值
2
kN/㎡; gk=
5.8703125 kN*m;
201.372086 N/mm^2
≤
1
kN/㎡; 面荷载设计值p=
65
kN/㎡;
强度设计值f＝ 215 N/mm^2；
强度满足!
加劲肋挠度v= 0.029577192 mm
≤
容许挠度[v]= 3.4 mm.