悬挑卸料平台计算
悬挑卸料平台计算
悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等规范。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：5.00；钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：20.00。
3.水平支撑梁主梁槽钢型号：18号槽钢槽口水平[ ；次梁槽钢型号：12.6号槽钢槽口水平[ ；次梁槽钢距(m)：0.40，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10；计算宽度(m)：3.00。
二、次梁的计算:次梁选择12.6号槽钢槽口水平[，间距0.40m，其截面特性为：面积A=15.69cm2，惯性距Ix=391.47cm4，转动惯量Wx=62.14cm3，回转半径ix=4.95cm，截面尺寸：b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm。
1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2 = 10.00/ 2.50/ 3.00× 0.40= 0.53kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.12kN/m；经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.14+0.53+0.12) = 0.95kN；经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4× 2.00× 0.40× 3.00= 3.36kN。
悬挑式卸料平台施工方案计算方案
悬挑式卸料平台施工方案计算方案目录1.编制依据1.1钢结构设计规范(GB50017-2022)1.2建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80—91)1.3钢筋焊接及验收规范(JGJ18-2022)。
1.4建设施工现场安全防护设施技术规程(湖北省地方标准DB42-2022)1.5简明施工计算手册1.6实用五金手册2.工程概况结构形式为框剪结构，层数33层，建筑高度95.65m。
3.施工安排3.1本工程2022年05月正式开工，2022年4月结构封顶，2022年11月底工程竣工。
3.2主体结构施工阶段采用悬挑脚手架搭设施工。
在主体结构施工中,向建筑楼层转运材料采用悬挑式卸料平台施工。
4.主要施工方法4.1施工前应检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。
4.2构配件运至施工现场后，应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆所用的钢管之间用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为65N·m。
4.3铺设脚手板，脚手板厚度为50mm。
上面用φ12钢筋压牢。
或用M8螺栓与次梁相连。
4.4安装栏杆，栏杆高度为1200mm。
栏杆内侧张设安全密目网。
4.5安装平台吊索，吊索钢丝绳采用φ20钢丝绳，计4根。
分别布置在料台平面φ450的卡环上，并用绳卡卡牢，每根钢丝绳不少于6只。
4.6利用塔吊的吊索分别将平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将工字钢支腿伸入混凝土结构面，利用结构层平面的予留工字钢或钢管与其连接，并进行加焊。
4.7先将2根φ20的钢丝绳分别锚固在上层结构剪力墙上，剪力墙柱四角围系钢丝绳处应加衬软垫层，再将2根φ20的钢丝绳分别锚固在第二层结构板面的预留钢筋环上。
钢平台外口应略高于内口150mm。
4.8接好钢丝绳调整完毕，(其中2根作安全绳)。
经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
4.9悬挂限载标牌。
5.平台的设计及荷载取值：5.1平台设计1)钢平台主梁采用I14工字钢，长L=6.5m其中2m在楼面层，外悬挑长度为6.5-2=4.5m。
I16工字钢悬挑卸料平台方案计算书
I16型工字钢悬挑卸料平台方案计算书泰安市御驾新苑5#楼项目位于泰安市长城中学以南，长城路以东，过驾院以西，本工程地下二层，地上十七层，地下一层设通道与车库相连。
结构形式为:剪力墙结构，地下筏板基础。
地下一层层高2.67m，地下二层层高2.63m，标准层层高为2.9m，建筑总高度49.60m（室外地面至主要屋面顶板）。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：I16工字型钢；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.30，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算宽度(m)：2.00。
二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平，间距0.3m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1= 0.35× 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载：Q2= 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) =0.68kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。
悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1.1×1.5×(1.5×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1.1×1.5×(1.5×2+5/2)×1] =10.54kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1.1×1.5×(1.5×Q k1+P k/S)×1=1.1×1.1×1.5×(1.5×2+5/2)×1=9.983kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.62+0.117×9.983×0.62=0.441kN·m σ=M max/ W=0.441×106/(37.5×103)=11.749N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1.1×1.5×1.5×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1.1×1.5×1.5×2)×0.6+1.3×0.205]=3.895kN/m p1=1.1×1.1×1.5×P k=1.1×1.1×1.5×5=9.075kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.6+0.205=1.639kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=3.895×(2.42/8-02/2)+9.075×2.4/4=8.249kN.mσ=M max/(γx W X)=8.249×106/(1.05×141×103)=55.719N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=1.639×24004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2.4)2)+5×24003/(48×206000×1130×104)=0.305mm<[ν]=L1/250=2400/250=9.6 mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=3.895×2.4/2=4.674kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.639×2.4/2=1.967kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.205+0.150+0.010)=0.522kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1.1×1.5×5/2=4.538kNR1=4.674kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.205=0.293kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/mp2=P k/2=2.5kNR2=1.967kN内锚固段：q'=G k3=0.205kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=14.169kNM max=14.361kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 14.169/(4.500/5.200)=16.373kNσ=M max/(γx W X)+N/A=14.361×106/(1.05×141.000×103)+16.373×103/(26.11×102)=103.275 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=4.425mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3850.00+500)/250.00=17.400mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=14.169kN剪力图(kN)标准值：R'外=6.514kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=18.249kNM max=8.230kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 18.249/(4.500/4.500)=18.249kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.230×106/(1.05×141.000×103)+18.249×103/(26.11×102)=62.580 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.696mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3050.00+500)/250.000=14.200mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=18.249kN剪力图(kN) 标准值：R'内=8.339kN七、钢丝绳验算花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=40.872°sinα=sin40.872°=0.654内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=45°sinβ=sin45°=0.707标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[6.514/0.654,8.339/0.707]=11.793kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[14.169/0.654,18.249/0.707]=25.809kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.850×167.500/10.000=14.237kN>T'=11.793kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算节点二σ=T/(2A)=25.809×103/[2×3.14×(20/2)2]=41.096 N/mm2 < [f]= 65N/mm2 拉环强度满足要求！九、焊缝验算节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(h e×l w)=14.169×103/(6.000×120.000)=19.679N/mm2≤βf f f w =1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R外/tanα/(h e×l w)=14.169×103/1.169/(6×120)=16.837N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(19.679/1.22)2+16.8372]0.5=23.317≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！内侧钢筋拉环：σf=R内/(h e×l w)=18.249×103/(6.000×120.000)=25.346N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R内/tanβ/(h e×l w)=18.249×103/1.475/(6×120)=17.179N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(25.346/1.22)2+17.1792]0.5=26.958≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。
悬挑式卸料平台计算22
悬挑式卸料平台计算22悬挑式卸料平台计算22悬挑式卸料平台是一种用于卸料物料的设备，适用于工业生产线、仓库和物流场所等。
其特点是可以通过悬臂的伸缩和旋转来实现卸料物料的承载和移动。
悬挑式卸料平台的设计和计算是为了确保其结构的稳定性和安全性，下面将详细介绍悬挑式卸料平台的计算方法。
首先，悬挑式卸料平台的计算需要考虑以下几个方面：平台的净重、卸料物料的重量、卸料物料的位置、平台的材料、平台结构的设计等。
平台的净重是指平台本身所具有的自重，需要根据实际的制造材料和平台结构设计来确定。
平台的净重在计算中需要考虑到平台放置的位置（室内或室外）、平台的尺寸和形状等因素。
卸料物料的重量是指被平台悬挑部分所要承载的物料的重量。
卸料物料的位置（靠近或远离悬挑点）和重心的位置对平台的稳定性和安全性都有一定的影响。
平台的材料也是计算的重要因素之一、常见的平台材料有钢材、铝材、钢筋混凝土等。
不同材料的强度和稳定性不同，需要根据实际情况来选择合适的材料。
设计悬挑式卸料平台时，需要根据平台的尺寸和形状进行结构设计。
结构设计包括平台的支撑结构、悬臂的伸缩和旋转机构等。
这些结构需要满足平台的稳定性和安全性要求。
悬挑式卸料平台的计算需要进行静力学和动力学计算。
静力学计算主要考虑平台和物料的重力以及平台的支撑结构对平台的作用力。
动力学计算主要考虑悬挑部分的伸缩和旋转对平台的作用力。
这些计算可以通过力学原理和相关计算公式来完成。
在进行悬挑式卸料平台的计算时，可以借助计算机辅助设计软件来进行模拟和计算。
这些软件可以帮助工程师进行力学和结构分析，验证平台的稳定性和安全性。
总结起来，悬挑式卸料平台的计算需要考虑平台的净重、卸料物料的重量、平台的材料、平台结构的设计等因素。
通过静力学和动力学计算，可以得出平台的稳定性和安全性。
计算可以借助计算机辅助设计软件来进行模拟和验证。
悬挑式卸料平台方案(带计算书)讲解
月亮湾滨海旅游度假区一期悬挑式钢平台方案编制人：审核人：审批人：国基建设集团有限公司月亮湾项目部目录一、工程概况 (2)二、悬挑式钢平台 (2)三、基本要求、概念 (4)四、材料选用 (4)五、架设与拆除 (5)六、计算书 (6)一、工程概况工程名称为月亮湾滨海旅游度假区一期5#~8#楼工程，位于沙扒镇月亮湾。
建筑面积60000m2，5~7#楼地上25层，8#楼地上18层（均为剪力墙结构）管桩承台基础。
本工程相对标高±0.000相当于黄海水平标高12.25m，地基场地类别3类，建筑安全等级2级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度，抗震等级三级，防水等级为二级，合理使用年限50年。
建设单位：广东东方月亮湾有限公司监理单位：广东正茂工程管理有限公司勘察单位：广东省地质建设工程勘察院设计单位：中国华西工程设计建设有限公司施工单位：国基建设集团有限公司二、悬挑式钢平台悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。
悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。
2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。
4, 应设置4个经过验算的吊环。
吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。
吊环应用一级光圆钢筋制作。
5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。
建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。
6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。
7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
悬挑钢平台施工方案及计算书
悬挑钢平台施工方案及计算书(一)、悬挑式钢平台：悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。
悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。
2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。
4, 应设置4个经过验算的吊环。
吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。
吊环应用甲类3号沸腾钢制作。
5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。
建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。
6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。
7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
(二)、基本要求、概念受料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。
因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，荷载不超过1.0吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。
(三)、材料选用(1) 主梁采用14工字钢，次梁采用14工字钢[其材质应符合JGJ80-01的技术条件；（2）钢材采用Q265镇静钢，焊条采用E50型；（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；（4）吊环钢筋为A3一级钢；（5）铺板为木质脚手板,围护栏杆为钢管及竹笆片。
(四)、架设与拆除：1、该悬挑架层高3.6m，现为二层作拉结点。
脚手架方案(悬挑)含卸料平台计算
悬挑式脚手架施工方案1.编制依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130）；2《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59）；3《密目式安全立网》（GB 16909）；4《安全网》（GB 5725）；5《安全帽》（GB 2811）；6《安全带》（GB 6095）；7《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33）。
2.工程概况本方案为远大家园二期工程G4#、G5#楼外脚手架方案。
总建筑面积14235.8m2，每栋楼建筑面积7117.9m2，建筑高度55.55m，建筑层数17层，建筑结构形开为剪力墙结构，基础形式为桩基础。
本工程外墙采用全封闭双排钢管脚手架。
由大小横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用明黄色φ48x3.5钢管，并用扣件连接成整体。
地上部分脚手架外排架内侧挂绿色密目安全网，操作层底部满挂大眼网。
3.脚手架材料选择和脚手架对基础的要求结合本工程结构特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则。
3.1钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，其材质应符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
钢管尺寸偏差小于0.5mm，钢管内外面锈蚀程度小于0.5mm。
用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6m(这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作)。
用于小横杆的钢管长度为1.8～2.0m，以适应脚手架宽的需要。
3.2扣件：十字扣、旋转扣、对接扣符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，与钢管管径相匹配。
所有扣件的机械性能不低于KT－33－8的可锻铸铁，附件材料符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
扣件不得有裂纹、气孔、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷。
扣件灵活旋转件间隙小于1mm。
3.3安全网：安全网必须是经国家指定监督检验部分许可生产的厂家产品，水平网为大眼锦纶网，立网为密目网（2000目）。
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悬挑卸料平台设计计算
1.计算参数设定
(1)基本参数
卸料平台宽度(悬挑长度)2.00m，长度3.00m，楼层高度6.00m；悬挑主梁采用2根I16工字钢，次梁采用I14工字钢，间距500mm；施工堆载、活荷载3.00kN/m2；平台上满铺0.30，采用钢丝绳卸荷，吊点宽度为1.00m。
钢材抗拉和抗弯强度设计值f =205.00N/mm2，抗剪设计强度f v=120.00N/mm2，钢材屈服点f y=235N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
(2)荷载标准值
1)永久荷载标准值
脚手板采用0.30面铺木板，自重标准值:0.30kN/m2
2)施工均布活荷载标准值
施工堆载、活荷载3.00kN/m2
2.次梁验算
次梁采用I14工字钢；H=140mm,b=80mm,t=9.1mm,t w=5.5mm,W x=101700mm3,I x=7120000mm4,S=58400mm3，
次梁按单跨简支梁计算，跨度L=3.00m
(1)荷载计算
次梁自重G K1=0.17kN/m；脚手板自重G K2=0.30×0.50=0.15kN/m；施工活荷载Q K=施工堆载、活荷载×次梁间距=3.00×0.50=1.50kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值
永久荷载q1=1.2G K=1.2×(0.17+0.15)=0.38kN/m
施工活荷载q2=1.4Q K=1.4×1.50=2.10kN/m
q=q1+q2=0.38+2.10=2.48kN/m, 集中荷载P=2.50×1.4=3.50kN
(2)抗弯强度验算
γx=1.05；M max=qL2/8+PL/4=2.48×3.002/8+3.50×3.00/4=5.42kN·m=5420000N·mm
σ=M max/γx W=5420000/(1.05×101700)=50.71N/mm2
次梁抗弯强度σ=50.71N/mm2＜[f]=205.00N/mm2，满足要求。
(3)抗剪强度验算
V max=qL/2+P/2=2.48×3.00/2+3.50/2=5.47kN=5470N
τ=V max S/I x t W=5470×58400/(5.5×7120000)=8.16N/mm2
次梁抗剪强度τ=8.16N/mm2＜[f v]=120.00N/mm2，满足要求。
(4)整体稳定性验算
查表得b=1.12>0.6；'b=1.07-(0.282/b)=1.07-(0.282/1.12)=0.82
f=M max/('b W)=5.42×106/(0.82×101700)=64.99N/mm2
次梁整体稳定性f=64.99N/mm2＜[f]=205.00N/mm2，满足要求。
(5)挠度验算
υq＝5qL4/(384EI x)=5×2.48×30004/(384×206000×7120000)=1.78mm
υp=PL3/(48EI x)=3.50×1000×30003/(48×206000×7120000)=1.34mm
υmax=υq+υp=1.78+1.34=3.12mm, [υ]=L/250=3000/250=12.00mm
次梁挠度υmax=3.12mm＜[υ]=12.00mm，满足要求。
3.主梁验算
主梁采用I16工字钢；H=160mm,b=88mm,t w=6.0mm,t=9.9mm,W x=140900mm3,I x=11270000mm4,S=80800mm3。
主梁和栏杆自重q=0.2050+0.11=0.32kN/m
P2=V=qL/2+P/2=2.48×3.00/2+3.50/2=5.47kN，P1=P2/2=5.47/2=2.74kN
经计算得：M max=1.22kN·m,V max=4.04kN,υmax=0.03mm,R1=4.89kN，R2=11.37kN，R3=3.32kN，R4=0.04kN (1)抗弯强度验算
γx=1.05；σ=M max/γx W x=1.22×106/(1.05×140900)=8.25N/mm2
主梁抗弯强度σ=8.25N/mm2＜[f]=205.00N/mm2，满足要求。
(2)抗剪强度验算
τ=V max S/I x t W=4.04×103×80800/(11270000×10)=2.90N/mm2
主梁抗剪强度τ=2.90N/mm2＜[f v]=120.00N/mm2，满足要求。
(3)整体稳定验算
查表得b=2.00>0.6；'b=1.07-(0.282/b)=1.07-(0.282/2.00)=0.93
f=M max/('b W)=1.22×106/(0.93×140900)=9.31N/mm2
主梁整体稳定性f=9.31N/mm2＜[f]=205.00N/mm2，满足要求。
(4)挠度验算
[υ]=L/250=2000/250=8.00mm；
主梁挠度υmax=0.03mm＜[υ]=8.00mm，满足要求。
4.钢丝绳验算
吊点高度h=6.00m，吊点宽度L=1.00m
N1=R1=4.89kN，N2=R2=11.37kN
采用Φ20mm钢丝绳，K＇=0.356,α=0.85，K=7.00
破断拉力总和F破=K＇D2R o/1000=0.356×202×1670/1000=237.81kN
钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=237.81×0.85/7.00=28.88kN
T1=N1×（h2+L2）0.5/h=4.89×(6.002+2.002)0.5/9.00=5.15kN<[P]=28.88kN
T2=N2×（h2+L2）0.5/h=11.37×(6.002+1.002)0.5/6.00=11.53kN<[P]=28.88kN
钢丝绳承受拉力T=11.53kN＜[P]=28.88kN，满足要求
5.吊环验算
四根钢丝绳分别设置吊环，吊环采用Φ20mm HPB235级钢筋制作，A s=3.14×(20/2)2=314mm2，f =65N/mm2
最大吊环承受的拉力为：N拉=T max=5.15+11.53=16.68kN
吊环可承受的拉力:f A s=65×2×314/1000=40.82kN
吊环强度40.82kN＞N拉=16.68kN，满足要求
6.悬挑梁锚固钢筋验算
HPB235钢筋,f y=210N/mm2,锚固点拉力R=R3=3.32=3.32kN=3320N
预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ14
A s=307.72×210/3320=19.462×3.14×142/4=307.72mm2,
N m/A s=3320/307.72=10.79N/mm2
锚固钢筋10.79N/mm2＜65N/mm2，满足要求。
7.计算结果
卸料平台宽度2.00m，长度3.00m，楼层高度6.00m；平台上满铺0.30。
次梁采用I14工字钢，间距500mm；悬挑主梁采用2根I16工字钢，工字钢悬挑梁端部设置吊索为Φ20mm（6×19）钢丝绳，内侧钢丝绳吊点宽度1.00m，Φ14mm锚固钢筋，Φ20mm吊环设置在上层楼面梁上。