煤气锅炉燃烧计算

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锅炉计算公式

锅炉计算公式1、蒸汽锅炉：（1）燃料耗量计算：B——锅炉燃料耗量（kg/h或Nm3/h）；D——锅炉每小时的产汽量（kg/h）；Q L——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤；η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表i——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。

具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表备注：1.0MP=10.0公斤/厘米 2i0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。

常用公式可以简化成：B=0.156D（kg/h）（2）理论空气需要量的计算：①固体燃料：=6.055（m3/kg）②液体燃料：③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时④天然气：式中：V0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm3/kg）；Q——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg）；表3 全国主要能源折算标准表表4 常用可燃性物质低位发热量表①固体燃料=9.57（m3/kg）②液体燃料③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时对Q＜8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气对Q＞8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气式中：在计算时，如果发热量Q以kJ为单位计算，分母1000变成4187；Q以kcal为单位，分母则为1000。

V y——实际烟气量（Nm3/kg或Nm3/ Nm3）；Q——燃料的低位发热值（kJ/kg或kJ/ Nm3）；V0——理论空气需要量（Nm3/kg或Nm3/）；α——过剩空气系数，α=α0+△α，α0为炉膛过剩空气系数，△α是烟气流程上各段受热面处的漏风系数，详见表5，表6。

表5 炉膛过剩空气系数α0（4）SO2排放量的计算=式中：G——二氧化硫的产生量，kg/h；B——燃煤量，kg/h；S——煤的含硫量，%；淮南煤1.0%，淮北煤0.5% D——可燃硫占全硫量的百分比，%，一般取80%左右；η——脱硫设施的二氧化硫去除率。

高炉煤气热值计算方法

高炉煤气热值计算方法高炉煤气的热值是指单位质量（一般以标准体积或标准重量计）煤气所含热能的大小，通常以MJ/m³（兆焦/立方米）或MJ/kg（兆焦/千克）为单位。

煤气的热值是炼铁过程中的重要参数，直接影响高炉煤气的利用效率和经济性。

下面将介绍常用的高炉煤气热值计算方法。

1.化学分析法高炉煤气主要组成为CO、CO2、H2、N2等，可以通过化学分析的方法确定各组分的含量，然后根据各组分的热值来计算高炉煤气的热值。

化学分析法需要通过气相色谱仪等仪器对煤气样品进行分析，得到各组分的含量，再通过各组分热值的查表或计算得到高炉煤气的热值。

2.体积热计法体积热计法是通过测量煤气的体积和温度变化，计算煤气热值的方法。

具体操作步骤如下：（1）将一定体积的高炉煤气通入热计仪器中，记录初始体积和温度。

（2）点燃高炉煤气，燃烧后的煤气将产生温度和体积的变化，记录最终体积和温度。

（3）根据初末体积和温度的变化计算热值，可以使用煤气热计的公式或查表来计算。

3.纯氧燃烧法纯氧燃烧法是将高炉煤气与纯氧混合燃烧，然后通过测量产生的热量来计算煤气的热值。

这种方法通常用于实验室研究中，需要配备专门的设备和仪器。

纯氧燃烧法的原理是在燃烧过程中只有CO2和H2O两种产物，可以准确计算煤气的热值。

总结起来，高炉煤气热值的计算方法主要有化学分析法、体积热计法和纯氧燃烧法。

其中化学分析法适用于工业上对煤气热值的准确分析，而体积热计法和纯氧燃烧法则常用于实验研究中。

在实际使用中，根据需要选取合适的计算方法来确定高炉煤气的热值。

燃气锅炉基础知识

二 1
燃气基础知识燃气种类
1）LPG（ Liguefied Petroleum Gas)；液化石油气主要成分：丙烷（C3H8），其他成分：丁烷、乙烷等主要特性：a) 能够气化或液化（标态下的丙烷沸点：-42.1 ℃ ，丁烷沸点 -0.5 ℃ ） b) 比空气重约为空气的1.5倍 c) 液化时体积缩小250-300倍 d) 气化热大（可用于制冷介质）（丙烷：101.8Kcal/kg,丁烷：92.1Kcal/kg） e) 燃烧时需要大量空气（24-31Nm3/Nm3) f) 无色、无味，为了在1/1000的空气中能闻到LPG味道，在气体中添加了臭味剂 g) 可溶解橡胶、油漆、胶带等油脂类物品
3 常用压力单位换算
规格区别 1pa 1bar 1Kgf/cm2 1atm 1mmH2O 1mmHg 1 100000 98066.5 101325 9.8067 133.322 0.00001 1 0.98067 1.01325 0.00009 8 0.00133 0.00001 1.01972 1 1.033 0.0001 0.00136 0.00001 0.9869 0.9678 1 0.000096 8 0.00132 0.10197 10.1972 10.000 10.332 1 13.5951 0.0075 750.062 735.6 760 0.07356 1 pa bar Kgf/cm2 atm mmH2O mmHg
三
电气基础知识
基础常识 1）直流（DC）
＋ 0
电流方向持续不变
2）交流（AC）＋ 0 －
电流方向周期性变化
3）脉冲电流＋ 0
电流方向不变但电流强弱周期性变化
4）功率 P=U×I=电压×电流 5）单相功率 P=U×I 6）三项功率 P= U×I× 3

燃气锅炉选型方案

燃气蒸汽锅炉计算方案中国河南太康XXXXXX锅炉有限公司燃气蒸汽锅炉计算方案一、贵公司要求基本条件为：1、煤气出口温度出口温度500-600℃2、含尘量煤气为粗煤气，未经提苯、脱焦油加工。

二、锅炉参数1、工作压力p=1.25MPa2、对应的饱和蒸汽温度t = 194 ℃。

3、1.25MPa、过热蒸汽温度t1 = 194℃时的过热蒸汽焓r’’= 2793.2 KJ/Kg（查表）4、锅炉的热效率η= 88%5、20℃、1.25MPa时的饱和水焓r/ =84.8KJ/Kg（查表）三、计算20吨燃气锅炉所需的燃气量1、20T蒸汽所能携带的总热量Q Z=20×1000×2793.2=55864000 KJ2、所需输入的热量为Q= Q Z÷η=63481818.18 KJ/h3、煤气的热值Q d = 5300 KJ/ m3（实际测验值）4、所需煤气量为G= Q÷Q d= 11977.7 m3四、直径3600煤气发生炉的产气量1、水煤气产量G=12000m3/h2、单位时间产生的煤气完全燃烧所能提供的热量Q R = G×Qd=12000×5300=63600000 KJ/h比较：Q R＞Q 所以直径3600煤气发生炉的产气量能够满足型号为SZS20-1.25-Q的锅炉所需燃气要求五、SZS20-1.25-Q型燃气锅炉结构简介及使用说明（一）、结构简介SZS型燃油气快装蒸汽锅炉采用典型的锅筒纵置式“D”型布置结构形式，燃烧方式采用微正压燃烧。

它由上下锅筒、膜式水冷壁、对流管束、过热器（仅过热蒸汽炉有）及省煤器组成，燃烧器布置在前墙，燃料在炉膛内燃烧后，烟气经过过热器、对流管束及省煤器排入烟囱。

（二）、性能特点该系列锅炉有如下特点：⑴采用双锅筒“D”型布置，结构紧凑，占地面积小，火焰充满度好。

⑵锅炉采用下支承方式，能自由向上膨胀。

⑶炉膛水冷壁及对流烟道均采用膜式壁结构，气密性好，适于正压运行，并有效降低耐火材料的使用及维修工作量。

煤气热值计算公式

煤气热值计算公式煤气热值是指燃料单位质量所释放的热量，通常用单位质量的燃烧热值来表示。

煤气热值的计算对于燃料的选择、设计和运行都具有重要意义。

在燃气锅炉、燃气发电机组等设备中，煤气的热值是评价煤气质量的重要指标之一。

下面我们将介绍煤气热值的计算公式。

煤气热值的计算公式一般如下：Qm＝Qhv × K其中，Qm表示热值，单位为kJ/Nm3；Qhv 表示热值,单位为cal/m3；K表示转换系数。

燃气的热值可以根据其组成来计算，下面给出一般煤气热值的计算方法。

首先，我们需要获取燃气的成分分析数据，包括甲烷、乙烷、乙烯、丙烷等组分的含量。

然后，根据各组分的热值和含量，计算燃气的热值。

具体步骤如下：1. 计算各组分的热值热值是燃料在完全燃烧后释放的热量，一般用单位质量的燃烧热值来表示。

常见的气体燃料的热值如下：- 甲烷（CH4）的热值为50.01MJ/kg；- 乙烷（C2H6）的热值为47.99MJ/kg；- 丙烷（C3H8）的热值为46.38MJ/kg；- 丁烷（C4H10）的热值为45.17MJ/kg。

根据各组分的含量和热值，可以计算出燃气的平均热值。

2. 计算热值假设燃气中各组分的质量分数分别为x1、x2、x3、x4等，对应的热值分别为H1、H2、H3、H4等，那么燃气的热值Q可以用以下公式来计算：Q = x1*H1 + x2*H2 + x3*H3 + x4*H4如果燃气的单位体积为V，热值Q的单位是kJ/m^3，可以将上式改写为：Qm = Q/V3. 计算煤气的热值根据以上步骤，我们可以得到煤气的热值。

根据煤气的实测密度和成分，可以计算出煤气的体积。

将煤气的热值除以其体积就可以得到煤气的热值，单位为kJ/Nm3，这就是煤气的热值。

总结煤气热值的计算是一个比较复杂的过程，需要依据煤气的成分数据和各组分的热值来计算。

通过煤气热值的计算，可以评估燃气的质量，指导设备的设计和运行。

热值的准确计算对于提高煤气利用效率、保障设备运行安全都具有重要意义。

燃烧热值换算

2、各种热水器加热一吨水的耗能费用比较（以10℃的热水加热至50℃的热水，需40000千卡的热量为例）3、各种热水器的性能对比范例：某酒店入住1000人，采用花洒式冲凉，人均日配水量50公斤，每日供热水总量50吨，五种热水设备的经济效益对比：不同加热设备的运行费用比较按每日需热水量100吨计算，以温升30℃计算（20℃-50℃），每日耗热量为：Qh= Ld（tr－tl）=100000×(50－20)=300×104kcal（Ld=100吨tr=50℃tl=20℃）以温升50℃计算，每日耗热量为Qh= Ld（tr－tl）=100000×(55－5)=500×104kcal（Ld=100吨tr=55℃tl=5℃）式中Ld----设计日热水用量(L)；tr-----热水计算温度（℃）；tl-----冷水计算温度（℃）；Qh----------设计日耗热量（kcal）；燃气热水锅炉系统：（液化气：5.7元/Kg）1kg液化气有效得热：10800k cal/kg×80%=8640 Kg∕天（燃气热水锅炉效率为80%，）每天耗气量：3000000kcal∕天÷8640kcal∕Kg =374.2Kg∕天每天运行费用374.2Kg/天×5.7元/Kg =2132.9元全年费用：2132.9元/天×365天/年=778508.5元/年采用空气源热泵热水机组后，年运行费用分析如下：①、使用平电（按照1.0元/kwh计算）：空气源热泵热水机组每度电有效得热：860kcal/kwh×3.8=3268kcal/kwh （空气源热泵热水机组年平均COP≥3，按3.8计算。

）每天耗电量：3000000kcal /天÷3268kcal/kwh =917.99kwh/天每天运行费用917.99kwh×1.0元/kwh =917.99元全年费用：917.99元/天×365天/年=335066元/年改造前每吨水的运行费用为F1，改造后每吨水的运行费用为F2，改造前的费用减去改造后的费用，得出差F再除以改造前的费用，得出节省率，即Q=（F1-F2）/F1Q=C.M.△t根据公式：Q=C×M×△T注明：Q：热负荷1Kcal = 1.163W 1 W = 0.86 Kcal/h 1 KW = 860 Kcal/hC：标准大气压下的水的比热容1Kcal/kg•℃M：水的容积△T：水的温度差。

各项热损失的计算公式

各项热损失的计算公式一、机械不完全燃烧热损失：q4=32866∗A arQ r (a yl∗C ly100−C yl+a lh∗C lh100−C LH+a yh∗C yh100−C yh+a fh∗C fh100−C fh)%a yl+a lh+a yh+a fh=1上式中的a yl、a lh、a yh、a fh分别为溢流灰、冷灰斗灰渣、烟道灰、飞灰中的灰量占入炉燃料总灰分的质量份额，C ly、C lh、C yh、C fh 分别为溢流灰、冷灰斗灰渣、烟道灰、飞灰中可燃物含量的百分数。

机械不完全燃烧热损失是燃煤锅炉主要的热损失之一，通常仅次于排烟热损失。

影响因素：燃烧方式、燃料性质、煤粉细度、过量空气系数、炉膛结构以及运行工况。

电厂锅炉q4的一般数据二、化学不完全燃烧热损失q3=12640V co+10800V H2+35820V CH4Q r∗(100−q4100)∗100=V gyQ r∗(126.4CO+108H2+358.2CH4)∗(100−q4)%式中12640——一氧化碳容积发热量，kJ m3⁄（标准状况下）；10800——氢气容积发热量，kJ m3⁄（标准状况下）；35820——甲烷容积发热量，kJ m3⁄（标准状况下）；V CO——1kg燃料燃烧生成烟气中的一氧化碳的分容积，m3kg⁄（标准状况下）；V H2——1kg燃料燃烧生成烟气中的氢气的分容积，m3kg⁄（标准状况下）；V CH4——1kg燃料燃烧生成烟气中的甲烷的分容积，m3kg⁄（标准状况下）；V gy——干烟气容积，m3kg⁄（标准状况下）；CO、H2、CH4——烟气中一氧化碳容积、氢气容积、甲烷容积占干烟气容积的百分数，%；100−q4100——考虑到q4的存在，1kg燃料中有一部分燃料并没有参与燃烧及生成烟气，故应对烟气中一氧化碳的容积进行修正。

当燃用固体燃料是，考虑到烟气中H2、CH4等可燃气体含量极微，为了简化计算，可认为烟气中的可燃气体只有CO，则公式可变为：q3=V gyQ r(126.4CO)(100−q4)%q3=236C ar+0.375S arQ r∗CORO2+CO(100−q4)%设计计算时，q3可用下表选取当锅炉运行时，可按公式进行计算。

煤气锅炉效率在线计算模型研究

ｂｏｉｌｅｒｗｅｒｅｐｕｔｆｏｒｗａｒｄｂａｓｅｄｏｎｂａｓｉｃｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｇａｓｆｕｅｌｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄ，ｗｈｉｃｈｗａｓａｐｐｌｉｅｄｔｏｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｒａ２２０ｔ／ｈｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅｇａｓ — ｆｉｒｅｄｂｏｉｌｅｒ．Ｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｏｎｌｉｎｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｉｓｒｅａｓｏｎａｂｌｅａｎｄｆｅａｓｉｂｌｅ，ａｎｄｈａｓａｈｉｇｈａｃｃｕｒａｃｙｉｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｒｍａｌｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ，ｗｈｉｃｈｃａｎｂｅｕｓｅｄｆｏｒｏｎｌｉｎｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｒｍａｌｌｏｓｓ，ａｎｄｔｈｅｒｅｆｏｒｅｍａｙｓｅｒｖｅａｓａｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆｇａｓ — ｆｉｒｅｄｂｏｉｌｅｒｓ．
失，为锅炉的优化运行提供依据。关键词：煤气锅炉；热效率；在线计算中图分类号：ＴＫ２２２文献标志码：Ａ文章编号：１６７１一Ｏ８６Ｘ（２Ｏ１３）Ｏ６一Ｏ３９１ — ０５

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Vcc
yc dw V yc
α
Vyc to
103Nm3/h C
Vy0+0.0161(α yc-1)V0+(α yc-1)V0 Vdwyc× Bg
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宏阳钢铁公司燃烧计算（煤气）
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 四 0 1 2 3 空预器出口烟气标准体积空预器出口理论烟气量空预器出口烟气实际体积空预器出口至除尘器进口烟道漏风系数电除尘器进口温度电除尘器进口燃烧产物实际体积电除尘器进口烟气量电除尘器漏风系数电除尘器出口过剩空气系数除尘器出口温度除尘器出口燃烧产物实际体积除尘器出口烟气量除尘器出口至吸风机进口烟道漏风系数吸风机进口温度吸风机进口燃烧产物实际体积吸风机进口烟气量吸风机出口至烟囱进口烟道漏风系数烟囱进口温度烟囱燃烧产物实际体积烟囱进口烟气量烟道局部阻力计算煤气密度锅炉本体阻力蒸汽吹灰量空预器出口烟气比重 ρ o Δ hg g r0y 0.0125CO+0.0009H2+Σ kg/Nm3 （0.54m+0.045n)CmHn/100+0.0197CO2+ 0.0125N2+0.0143O2 Pa kg/kg kg/Nm3 厂家资料锅炉厂给定 (ρ o+1.306α kyV0+g)/Vky 0.62 1400.90 0.00 1.01 0.38 1400.90 0.00 1.21 Vy Vy0 Qpy △α 1 t1 Vpy1 Qpy1 △α α cc t2 Vpy2 Qpy2 △α t3
O
ζ ζ
3
查表 ζ 0+ζ kg/m Pa m3/h m/s m2 mm mm m/s m m
3
0.10 1.10 0.64 220.04 535157.20 12.00 12.39 3.40 2.60 16.82 2.95 20.00 0.10 0.26 0.50 0.10 1.40 2.36 0.65 965.63 2.00 3.14 47.48 0.65 293.28 60.00 6.00 2555.06
2
kg/m3 Pa Pa m3/h m/s m2 mm mm m/s m m
Qpy/(3600× a× b) 2ab/(a+b) λ × L/Ddl 查表 2× 0.5
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宏阳钢铁公司燃烧计算（煤气）
风门1件阻力系数总阻力系数烟气比重 11 风机出口至烟囱入口阻力烟气量流速烟道面积长宽计算流速当量直径管道长度长度当量阻力系数 45O弯头2件局部阻力 90 弯头1件局部阻力风门1件阻力系数烟囱入口阻力系数总阻力系数 12 烟气比重烟囱阻力出口直径出口面积计算流速烟气比重 13 烟囱自身通风力烟囱高度烟道进口高度吸风机总阻力吸风机选型
α
Nm3/Nm3 103Nm3/h / Nm /Nm
3 3
Vy
cc dw V cc Vdwcc
α
Vy +0.0161(α cc-1)V +(α cc-1)V Vdwcc× Bg
0
0
0
Nm3/Nm3 103Nm3/h / Nm /Nm
0 3 3
Vgy0+0.0161(α cc-1)V0+(α cc-1)V0
1+ζ 2+ζ 3+ζ 42ζ 1Fra bibliotek2 3
4
kg/m Pa m m2 m/s
3
r0y× 273/(273+t4) 1.3Wyt ryt/2g 出口直径=φ 2400 1/4× ∏× D2 Qpy4/(3600× S)
220t/h煤气锅炉 Dg tgr pgr igr p α ps ips tgs pgs igs η gl q4 tpy t/h 0 C MPa kJ/kg MPa / kJ/kg C MPa kJ/kg / % ℃
0
186.00 540.00 9.81 3478.89 10.90 0.02 1446.27 233.50 11.00 914.52 0.88 0.00 160.00
r0y×273/(273+t2)
ζ W2ry/2g 热力计算结果 Qpy1/w/3600
Qpy/(3600× a× b) 2ab/(a+b) λ × L/Ddl 查表查表 3× 0.5 ζ 0+ζ 1+ζ 2 r0y× 273/(273+t1) 厂家资料 ζ WrD ry/2g 热力计算结果 Qpy1/w/3600
3 2
103Nm3/h Nm /Nm 103m3/h /
0 3 3
308.13 1.58 Vy× θ × (273+tpy)/273 总长L=30m,每10m为0.01 (α ky× tpy+△α 1× t0)/(α ky+△α 1) Vky+(△α
0 1+α ky-1)*V
246.89 4.66 427.97 0.03 157.06 6.36 431.37 0.00 1.00 157.06 6.36 431.37 0.00 157.06 6.36 431.37 0.02 155.17 6.43 434.79
220.00 540.00 9.81 3478.89 10.90 0.02 1446.27 233.50 11.00 914.52 0.88 0.00 160.00
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宏阳钢铁公司燃烧计算（煤气）
（三）当地大气压气压修正系数二 1 三 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 四燃料消耗量计算燃料消耗量烟气各处流量计算理论空气量 N2理论体积 RO2理论体积水蒸汽理论体积含湿量燃烧产物理论体积干燃烧产物理论体积空预器出口过剩空气系数空预器出口燃烧产物实际体积空预器出口烟气标准体积除尘器出口过剩空气系数除尘器出口燃烧产物实际体积除尘器出口干烟实际体积除尘器出口标准干烟气量烟囱出口过剩空气系数烟囱出口燃烧产物实际体积烟囱出口烟气标准体积冷风温度烟气量计算 Vo VN20 VRO20 VH2O0 dgr Vy0 Vgy0
2 +ζ 3
ry Δ hcz Qpy3 w S a b w Ddl L ζ ζ ζ ζ ζ ry Δ hcz D S WrD ry Δ hzs H H1 Δh
0
r0y×273/(273+t3)
ζ WrD ry/2g 热力计算结果 Qpy1/w/3600
2
Qpy/(3600× a× b) 2ab/(a+b) λ × L/Ddl 查表查表 1× 0.5 查表查表 ζ 0+ζ
C
3
534.13 0.03 157.06 1.88 535.16 0.00 1.00 157.06 1.88 535.16 0.00 157.06 1.88 535.16 0.02 155.17 1.89 536.74
Nm3/Nm3 10 m /h / /
0 3
Vpy1× Bg× (273+t1)× θ
0.76 0.00 1.21 0.77 124.07 431367.44 12.00 9.99 3.40 2.60 13.55 2.95 30.00 0.12 0.10 1.50 1.72 0.77 0.00 79.25 431367.44 12.00 9.99 3.40 2.60 13.55 2.95 0.00 0.00 1.00
0
Nm /Nm3 103m3/h /
0
3
C
Vpy3 Qpy3 △α t4 Vpy4 Qpy4
4
Nm /Nm3 103m3/h /
0
3
Vy3× Bg× (273+t3)× θ
C
3
Nm3/Nm3 10 m /h
3
Vy4× Bg× (273+t4)θ
/273
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宏阳钢铁公司燃烧计算（煤气）
4 5 6 7 8 空预器出口烟气实际比重除尘效率除尘器出口烟气比重除尘器出口烟气实际比重除尘器入口前烟道阻力烟气量流速烟道面积长宽计算流速当量直径管道长度长度当量阻力系数接口大小头阻力系数 90O弯头3件局部阻力总阻力系数烟气比重 9 10 静电除尘器阻力吸风机入口段烟道阻力烟气量流速烟道面积长宽计算流速当量直径管道长度长度当量阻力系数 90 弯头2件局部阻力
3 3 3 3
0.0476［0.5CO+0.5H2+2CH4+1.5H2S+∑ （m+n/4）CmHn-O2］ 0.79V0+0.01Nar 0.01× (CO2+CO+H2S+CH4+∑mCmHn) 0.01(H2S+H2+2CH4+0.124dgr+ ∑n/2CmHn)+0.0161V0 通常取dgr=10g/Nm3 VN20+VRO20+VH2O0 VN20+VRO20 Vy0+0.0161(α
0.10 1.10 0.77 170.90 431367.44 12.00 9.99 3.40 2.60 13.55 2.95 20.00 0.10 0.26 0.50 0.10 1.40 2.36 0.77 757.47 2.00 3.14 38.46 0.77 226.43 60.00 6.00 2306.16
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rpy η cc r0y ry Δ h1 Qpy3 w S a b w Ddl L ζ 0 ζ 1 ζ 2 ζ ry Δ hDC Δ hrD Qpy3 w S a b w Ddl L ζ ζ