墩柱承重结构受力计算书
(完整word)45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1。
新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0。
2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F --—---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ———---混凝土的重力密度(kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0—--—-—新浇混凝土的初凝时间（h )，可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/（T +15）计算。
T --————混凝土的温度（25°C)。
V --—--—混凝土的浇灌速度（m/h ）； 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H --—--—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1-----—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺缓凝外加剂取1.2,该工程取1。
2.Β2—-—-—-混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时,取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm ，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0。
22x25x6x1。
2x1。
15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =64。
4kN/m 2作为模板水平侧压力的标准值. 2。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m 2（泵送混凝土） 3。
振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m 2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1。
1400×1800墩柱计算书
1400×1800墩柱模板支撑计算书一、墩柱模板基本参数墩柱模板的截面宽度 B=1400mm，墩柱模板的截面高度 H=1800mm，墩柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 1000mm。
墩柱模板竖楞截面宽度48mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用轻型槽钢14#，每道柱箍2根钢箍，间距1000mm。
柱箍是墩柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
墩柱模板计算简图二、墩柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、墩柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下53.60k N/mA面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×1.00 = 53.60kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×53.600×0.30×0.30=0.482kN.M 面板截面抵抗矩 W = 1000.0×6.0×6.0/6=6000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.482×106/6000.0 = 80.400N/mm 2面板的抗弯计算强度小于190.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×53.600=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×1000×6)=2.412N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×1.000=40.000kN/m；E ——面板的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 1000.0×6.0×6.0×6.0/12=18000.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×1.00)×300.04/(100×206000.0×18000.0) = 0.592mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞槽钢的计算竖楞槽钢直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下10001000100016.08k N/mA B竖楞槽钢计算简图1.竖楞槽钢抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 = 16.08kN/md为柱箍的距离，d = 1000mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.080×1.00×1.00=1.608kN.M竖楞槽钢截面抵抗矩 W = 48.0×100.0×100.0/6=80000.0mm3经过计算得到f = M/W = 1.608×106/80000.0 = 20.100N/mm2竖楞槽钢的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求!2.竖楞槽钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×1.000×16.080=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×48×100)=3.015N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm2竖楞槽钢抗剪强度计算满足要求!3.竖楞槽钢挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.300=12.000kN/m ； E —— 竖楞槽钢的弹性模量，取206000.0N/mm 2；I —— 竖楞槽钢截面惯性矩 I = 48.0×100.0×100.0×100.0/12=4000000.3mm 4； 经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×1000.04/(100×206000.0×4000000.3) = 0.099mm[v] 竖楞槽钢最大允许挠度，[v] = 1000.000/250 = 4.00mm ；竖楞槽钢的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格:槽钢14#；钢柱箍截面抵抗矩 W = 87.10cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 609.00cm 4；16.08k N 16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN经过连续梁的计算得到B 方向柱箍剪力图(kN)0.000B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 18.894kN.m最大支座力 N = 40.200kN最大变形 v = 2.063mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 18.89kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 108.46N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =2.063mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 1400.000/400 = 3.50mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、H方向柱箍的计算16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NH方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN 经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)0.000H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 29.410kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 5.005mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 29.41kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000。
墩柱支顶方案计算书
第一节支墩设计计算书一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
（6）正式浇筑前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。
二、荷载选取1.钢筋混凝土自重：26KN/m3，翼板厚80cm,G2=0.8×26=20.8KN/m22.人机料荷载: G3=2.5KN/ m23.振捣荷载: G4=2KN/ m2三、模板计算1、力学模型酚醛模板自重：0.144KN/ m2，模板取一米宽度，按跨径40cm三等跨连续梁计算。
模板尺寸为2×1.22×0.025。
q=(0.144+20.8+4.5)×1=25.44 KN/mM=0.1ql2=0.1×25.44×0.42=0.48 KN·MQ=0.6ql=0.6×25.44×0.4=6.11 KN2、强度验算σ=M/W=0.48×103/66.67=7.20 Mpa＜[σ]=12 Mpaτ=1.5Q/A=1.5×6.11×103/(20×1000)=0.46 Mpa＜[τ]=1.9 Mpa3、刚度验算f/L=0.677ql3/100EI=0.677×25.44×4003/(100×9.8×103×66.67×104) =0.0017＜1/400四、横向木方计算1、力学模型木方自重：0.08KN/m，间距40cm，按跨径l=120cm两跨连续梁计算。
q=(0.144+20.8+4.5)×0.40+0.08=10.26 KN/mM支=0.125×ql2= 0.125×10.26×1.22=1.85 KN·MQ支=0.625×ql=0.625×10.26×1.2=7.70 KN2、强度验算σ=M/W=1.85×103/166.7=11.10 Mpa＜[σ]=12 Mpaτ=1.5Q/A=1.5×7.70×103/(100×100)=1.16 Mpa＜[τ]=1.9 Mpa3、刚度验算f/L= 0.521×ql3/100EI=0.521×10.26×103×1.23/(100×9×109×8.33×10-6)=0.0012＜1/400五、纵向木方计算1、力学模型木方自重：0.08KN/m，按跨径l=90cm两跨连续梁计算，集中力为横向木方支座反力。
墩柱承重结构受力计算书
盖梁施工承重结构受力计算书一、工程概况**桥盖梁尺寸及墩柱距离为标段最大，处于最不利施工情况，所以本计算书以安大线支线上跨桥盖梁为例进行受力计算。
盖梁尺寸为13.4×1.45×1.7m的盖梁结构图如图1所示。
图1 盖梁结构图(单位：cm)二、盖梁抱箍法结构设计及受力计算1、结构设计由于本合同段圆柱墩较底低，且数量多，经综合比选，选用在墩身上设置抱箍，采取抱箍+千斤顶+承重梁+分配梁作为施工支架进行盖梁施工。
盖梁抱箍法施工支撑平台采用在两圆柱上各设置一个由2cm厚、50cm宽钢板制成的抱箍，并用2cm厚钢板制成牛腿，在墩柱两侧牛腿上各放置一个40吨机械千斤顶，后架设长13m的I45a工钢作为支架的承重梁，上部铺设间距50cm 长2.7m的I14a工钢作为分配梁，分配梁上铺设盖梁底模。
盖梁抱箍法支架如下图所示。
图2 盖梁抱箍法支架总体布置图2、受力计算1荷载类型 （1）支架自重1F拟采用45a 型工字钢作为主承重梁，每侧布置一道，单根长14.2米，计算长度取13.4米。
分配横梁采用14a 工字钢，单根长度2.5m ，间距50cm ，共布置19道1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN换算到每根主梁：均布荷载q=29.56/12/2=1.23 KN/m1（2）模板自重F2模板自重按均布荷载加载在分配梁上。
模板自重取80kg/m2F=80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝2=4976.16kg=49.76KN产生的均布荷载取q=49.76/2/12=2.1KN/m2（3）新浇砼容重F3新浇砼按照各分配梁对应的盖梁高度按均布荷载加载在分配梁上，新浇砼容重取324mKN。
混凝土总方量为36.77m3，钢筋总重6.68T。
/F=26×32=832KN，3=3F/2/13.4=31.1KN/m；换算到每根主梁：均布荷载q3（4）施工人员、机具、堆放荷载F4施工人员、机具、堆放荷载F按均布荷载加载在分配梁上。
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
墩柱模板受力计算书(范本)
2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
墩柱计算书
目录第一章计算依据 ................................................... 第二章材料主要参数及截面特性...................................... 第三章设计参数取值及要求.......................................... 第四章荷载计算 ................................................... 第五章荷载组合 ................................................... 第六章计算模型及结果.............................................. 第一节模板有限元模型如下：..................................... 第二节肋强度计算： ............................................ 第三节法兰强度计算： .......................................... 第四节环向筋强度计算：......................................... 第五节面板强度计算： .......................................... 第六节模板刚度验算计算：....................................... 第七节螺栓强度计算： .......................................... 第七章结论 .......................................................墩身模板计算书第一章 计算依据1.《蓝色硅谷墩身构造图》；2.《钢结构－原理与设计》（清华版）；3.《路桥施工计算手册》（人交版）；4.《结构力学》、《材料力学》（高教版）；5.《结构设计原理》（人交版）。
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盖梁施工承重结构受力计算书一、工程概况**桥盖梁尺寸及墩柱距离为标段最大，处于最不利施工情况，所以本计算书以安大线支线上跨桥盖梁为例进行受力计算。
盖梁尺寸为13.4×1.45×1.7m的盖梁结构图如图1所示。
图1 盖梁结构图(单位：cm)二、盖梁抱箍法结构设计及受力计算1、结构设计由于本合同段圆柱墩较底低，且数量多，经综合比选，选用在墩身上设置抱箍，采取抱箍+千斤顶+承重梁+分配梁作为施工支架进行盖梁施工。
盖梁抱箍法施工支撑平台采用在两圆柱上各设置一个由2cm厚、50cm宽钢板制成的抱箍，并用2cm厚钢板制成牛腿，在墩柱两侧牛腿上各放置一个40吨机械千斤顶，后架设长13m的I45a工钢作为支架的承重梁，上部铺设间距50cm 长2.7m的I14a工钢作为分配梁，分配梁上铺设盖梁底模。
盖梁抱箍法支架如下图所示。
图2 盖梁抱箍法支架总体布置图2、受力计算1荷载类型 （1）支架自重1F拟采用45a 型工字钢作为主承重梁，每侧布置一道，单根长14.2米，计算长度取13.4米。
分配横梁采用14a 工字钢，单根长度2.5m ，间距50cm ，共布置19道1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN换算到每根主梁：均布荷载q=29.56/12/2=1.23 KN/m1（2）模板自重F2模板自重按均布荷载加载在分配梁上。
模板自重取80kg/m2F=80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝2=4976.16kg=49.76KN产生的均布荷载取q=49.76/2/12=2.1KN/m2（3）新浇砼容重F3新浇砼按照各分配梁对应的盖梁高度按均布荷载加载在分配梁上，新浇砼容重取324mKN。
混凝土总方量为36.77m3，钢筋总重6.68T。
/F=26×32=832KN，3=3F/2/13.4=31.1KN/m；换算到每根主梁：均布荷载q3（4）施工人员、机具、堆放荷载F4施工人员、机具、堆放荷载F按均布荷载加载在分配梁上。
施工人员、机4具、堆放荷载取 1.5KN/m2F=1.5*12.3*1.9=35.06KN4=35.06/2/12=1.46KN/m换算到每根主梁：均布荷载q4（5）倾倒砼时产生的冲击荷载F5倾倒砼时产生的冲击荷载按均布荷载加载在分配梁上，倾倒砼时的冲击荷载取1.5KN/m2F=1.5*12.3*1.9=35.06KN5换算到每根主梁：均布荷载q=35.06/2/12=1.46KN/m5F（6）振捣砼产生的荷载6振捣砼产生的荷载按均布荷载加载在分配梁上，振捣砼时的荷载取1.5KN/m2F=1.5*12.3*1.9=35.06KN6=35.06/2/12=1.46KN/m换算到每根主梁：均布荷载q62受力计算 （1）主梁计算 ① 荷载组合：荷载组合：1.5×（q 1+q 2+q 3+q 4+q 5+q 6）1.5（1.23+2.1+31.1+1.46+1.46+1.46）=58.21KN/m ； ② 计算简图：③弯矩计算：a) 弯矩图：b) 最大弯距：A 、B 点弯矩：M 1=-1/2×58.21×2.92=-244.79KN ·m ，跨中弯矩：M 2=qlx/2｛（1-a/x)(1+2a/l)-x/l ｝=175.5KN ·m ，(x=a+l/2) 则：M max =M 2=244.79KN ·m ； c) 截面抗弯模量W拟选用工字钢为主梁，允许应力[σ]=190MPa ， [σ]=M max /w ，w= M max /[σ]=244.79/(190×103)=1.288m 3=1288cm 3， 选用45a 工字钢W=1432.9cm 3>1288cm 3，可满足强度要求； ④ 挠度验算：将均布力q 由A 、B 点分成三段进行挠度叠加计算，计算结果公式如下（以竖直向上位移为正）：221qa 221qaa) a 、b 点挠度：y a =y b =qal 3/24EI(6a 2/l 2+3a 3/l 3-1) y a =y b =1.84mm b) 跨中挠度：y 跨中=ql 4/384EI(5-24a 2/l 2)=11.25mm c) 最大挠度验算：45a 工字钢惯性矩：I=32241cm 4=3.224×10-4m 4 ，弹性模量E=2.1×105MPa ， y max =y 跨中=11.25mm则：y max /l=11.25×10-3/7.6= < 1/400挠度满足要求。
即：主支撑梁强度及挠度满足施工使用要求，故主梁采用45a 工字钢。
(2) 分配横梁计算分配横梁采用14工字钢，间距d=50cm 。
盖梁支架整体模型① 计算简图弯矩图：②荷载：221qa 221qa荷载组合：F=1.5(F 2+F 3+F 4+F 5+F 6)=1.5(49.76+949.28+35.06+35.06+35.06)=1656.33KN q=1656.33/1.9/19=45.88KN/m ③弯矩计算：a) 最大弯距：A 、B 点弯矩：M 1=-1/2×45.88×0.252=-1.434KN ·m跨中弯矩：M 2=qLx/2｛（1-a/x)(1+2a/L)-x/L ｝=KN ·m (x=a+L/2) 则：M max =M 2=17.901KN ·m ； b) 截面抗弯模量W拟选用工字钢为主梁，允许应力[σ]=190MPa ， [σ]=M max /w ，w= M max /[σ]=17.901/(190×103)=0.094m 3=94cm 3， 选用14工字钢W=101.7cm 3>94cm 3，可满足强度要求； ④ 挠度验算：14工字钢惯性矩：I=712cm 4=0.0712×10-4m 4 ，弹性模量E=2.1×105MPa ，将均布力q 由A 、B 点分成三段进行挠度叠加计算，计算结果公式如下（以竖直向上位移为正）：当X=A+L/2时，f max =ql 4/384EI(5-24a 2/l 2) =1.3mm则：y max /l=1.3×10-3/7.4= < 1/400挠度满足要求。
即：选用14工字钢可以满足施工要求。
（3）钢抱箍承重验算 ① 荷载计算：1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN 2F =80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝ =4976.16kg=49.76KN3F =832KN ，4F=1.5*12.3*1.9=35.06KN 5F=1.5*12.3*1.9=35.06KN 6F=1.5*12.3*1.9=35.06KN荷载组合：F=(F1+F2+F3+F4+F5+F6)=(29.56+49.76+832+35.06*3)=1016.5KN，则分配到每个抱箍上的荷载Q=F/2=508.25KN；②螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=508.25kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[N L]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.4；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[N L]= 225×0.4×1/1.7=52.9kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=508.25/52.9=9.6≈10个，取计算截面上的螺栓数目m=12个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/15=508.25/12=42.35KN<[N L]=52.9kN故能承担所要求的荷载。
③螺栓轴向受拉计算钢抱箍与立柱之间夹垫6mm厚黑橡胶皮，橡胶与钢抱箍用万能胶紧密粘合。
计算摩阻力系数取橡胶与混凝土磨擦系数，μ=0.4。
抱箍产生的压力Pb= Q/μ=508.25kN/0.4=1270.625kN由高强螺栓承担。
则：N’=Pb=1270.625kN根据钢结构设计规范《7.2紧固件连接》有相关条款：螺栓受拉承载力计算公式如下：查阅相关资料可知螺栓抗拉强度为400 N/mm2。
螺栓连接的强度设计（N/mm2）=3.14*24*24*400/4=180864N=180.9KN 根据公式可计算：螺栓承载力Nt抱箍的压力由12条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为=180.9KNN1=Pb/12=1270.625kN /12=105.89kN<Ntσ=N”/A= N′（1-0.4m1/m）/A式中：N′---轴心力m1---所有螺栓数目，取：10个A---高强螺栓截面积，A=4.52cm2σ=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=1270.625×(1-0.4×12/12)/12×452 =140.56MPa＜[σ]=200MPa要求用16Mn高强螺栓可满足强度要求,满足《钢结构设计规范》中的强度要求；④求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1×L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15×105.89×0.015=0.238KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10°M2=μ1×N′cos10°×L2+N′sin10°×L2[式中L2=0.011 (L2为力臂)]=0.15×105.89×cos10°×0.011+105.89×sin10°×0.011=0.374KN·mM=M1+M2=0.238+0.374=0.612(KN·m)=61.2Kg.m[M]=1.3*M=1.3*61.2=79.56(kg·m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥79.56(kg·m), 故采用24个M24高强螺栓满足《钢结构设计规范》中的扭力矩要求；3）抱箍的应力计算：拉力P1=1417.225（KN）抱箍壁采用面板δ20mm的钢板，抱箍高度为0.5m。
则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.02×0.50=0.01(m2)σ=P1/S1=1270.625/0.01=127.063(MPa)＜140Mpa, 满足《钢结构设计规范》中的强度要求；(4) 对拉螺杆强度验算盖梁侧模采用φ20圆钢加工对拉螺杆，安装间距d=100cm，在模板上、下布置两层，验算以下层螺杆为抗拉强度验算对象①荷载计算：混凝土侧压力：q1=1/3γd·H2=1/3×26×1×1.62=22.19KN，混凝土振捣及倾倒产生的附加压力：q2=8.0×1×1.6=12.8KN，荷载组合：q=q1+q2=22.19+12.8=35KN。