压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
组合楼板计算实例
组合楼板计算实例组合楼板计算⽤于组合楼板的压型钢板净厚度(不包括涂层)不应⼩于0.75mm ，也不得超过1.6mm 。
波槽平均宽度(对闭⼝式压型钢板为上⼝槽宽)不应⼩于50mm ；当在槽内设置栓钉时，压型钢板的总⾼度不应⼤于80mm 。
根据上述构造要求，选⽤型号为60020075---XY 的压型钢板，厚度1.2mm 。
组合板总厚度不应⼩于90mm ，压型钢板顶⾯以上的混凝⼟厚度不应⼩于50mm 。
此外，对于简⽀组合板的跨⾼⽐不宜⼤于25，连续组合板的跨⾼⽐不宜⼤于35。
根据以上构造要求，压型钢板上混凝⼟厚度取c h =60mm 。
mm b 1121= mm b 582=mmb 49.763=23()31.2h b b c mm b+==∑压型钢板的形⼼⾼度即单槽⼝对于上边（⽤s 代表）及下边（⽤x 代表）的截⾯模量为：压型钢板的惯性模量s I ：4233212357691)32(mm bb b b b b th I s =∑-∑+= 21233232()3s x x th b b b b b I W c b b +-==+∑221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)35876.49+??++-==+114523mm21233132()3x x x th b b b b b I W h c b b +-==-+∑xx221.275(1125876.49(1125876.49)76.49)311276.49+??++-==+81713mm压型钢板的截⾯抵抗矩s W 取s x W 和x x W 的较⼩值，故：s W =x x W =81713mm压型钢板的截⾯⾯积210001.240033p l A t mm =?==施⼯阶段荷载恒载钢筋混凝⼟⾃重：5×[(58+88)×75/2+70×200] ×25=2.43kN/m 2 压型钢板⾃重： 0.16kN/m 2 荷载总重=2.43+0.16=2.59kN/m 2活载施⼯活载：1.5kN/m 22/208.55.14.159.22.1mm kN q =?+?=2/04.1208.52.02.0mm kN q q x =?==m kN l q M x ?=??==17.1304.181812maxm kN q /818.02.0)5.159.2(0=?+=强度验算正应⼒验算：226max max /205/2.14381711017.1mm N f mm N W M s =?=?==σ剪应⼒验算kN l q V x 56.1304.12121max =??==腹板最⼤剪应⼒：233max max /7.122.149.76221056.1323mm N t b V ==∑=τ挠度验算：[]mm l w mm EI l q w s 7.1620,180min 7.113576911006.23843000818.053845540max ==?=??==使⽤阶段1.2厚压型钢板⾃重：2/16.0mm kN25C 钢筋混凝⼟板： 2/43.2mm kN20厚⽔泥砂浆找平层：2/4.02002.0mm kN =?⽔磨⽯地⾯：2/7.0mm kN 楼⾯总荷载：2/69.3mm kN 屋⾯恒载1.2厚压型钢板⾃重：2/16.0mm kN 钢筋混凝⼟板： 2/43.2mm kN 天⾯25厚防⽔砂浆：2/5.0mm kN 天⾯隔热层：2/6.1mm kN ⽔磨⽯地⾯：2/7.0mm kN 屋⾯总荷载：2/39.5mm kN屋⾯恒荷载⼤于楼⾯恒荷载，且屋⾯活载等于楼⾯活载，所以按屋⾯荷载计算使⽤阶段混凝⼟数据：25C ，2/9.11mm N f c =，2/27.1mm N f t =1m 板宽内均布荷载设计值：m kN q /24.9)27.04.139.535.1(11=??+??= ⼀个波宽内荷载设计值为：2/848.12.024.9mm kN q =?= 压型板上混凝⼟厚度mm mm h c 10070?= 按单向板计算，正弯矩简⽀，负弯矩固⽀弯矩m kN l q M ?=??=?=08.23848.1818122 N f A N b h f p c c 82000205400166600200709.11=?=??=??=??故中和轴在压型钢板以上的混凝⼟截⾯内，mm h 23.1010=mm bf fA x c p 45.342009.110.1820001=??==αmm x h y p 842/45.3423.1012/0=-=-=m kN M m kN y b x f p c ?=??==????08.251.58420045.349.110.18.08.01α斜截⾯kN l q V 86.13324.92121=??=?=kN V kN h b f t 86.139023.101100027.17.07.00=?==?? ⽀座负弯矩配筋计算⽀座负弯矩：按固端板计算mkN ql M n ?=??==54.5339.7121121222mkN M M ?=?==11.154.52.02.02mm a h h s 125201450=-=-='2210 1.11100.031.011.9200125s c M f bh αα?==='985.02211=-+=ss αγ260431********.01011.1mm h f M A y s s =='='γ选⽤200@12φ，⼀个波距内22431015/505mm A mm A ss ='?== %24.0%2.0%,10045.0max %5.0%10023.101200101max ==?=??==y t s f f bh A ρρ变形验算 /7.36E s c E E α==220005400mm A s =?=，2973755.075)8858(5701000mm A c =??+?+?= 算得53.6ch mm '= mm A A h A h A x s E c s E c c n9.59200036.79737523.101200036.76.53973750=?+??+?=?+??+'?='αα48232323mm 1038.152)4.4175155.036/7515(9.53755875581216.187020070200121?=+?+??+??+??+??=c I [] []472282021044.2)9.5923.101(20005357691)6.539.59(973751038.136.71)()(1m m x h A I h x A II n s s c nc cE=-++-+='-?++'-'?+=α12751003.51044.21006.2?==?==I E B B s52.21003.522112=??==B B s ⼀⽶板宽荷载总标准值 m kN q /39.71)239.5(=?+= 准永久组合m kN q /39.61)25.039.5(=??+=φ荷载标准组合下挠度mm l mm Bl q w 33.830055.11003.538410339.753845121244=?==?= 荷载准永久组合下挠度mm lmm Bl q w 33.830067.21052.238410339.653845121244=?==?=φ⾃振频率验算标准恒荷载m kN q /39.5=mm l mm Bl q w 33.830013.11003.538410339.553845121244=?==?= ⽀撑条件系数178.0=k 板⾃振频率Hz Hz wk f 157.161013.1178.0112===-综上来看，该板符合要求。
组合楼板计算1.5mm压型钢板
组合楼板方案计算书计算：复核：审核：日期：2015年11月中铁四局集团二Ｏ一五年十一月十一日目录1计算说明 (1)2计算依据 (1)3跨度3m的组合楼板 (1)3.1验算条件 (1)3.2计算荷载 (1)3.3施工阶段内力验算 (2)3.4强度验算 (3)3.5挠度验算 (5)4跨度3.4m的组合楼板 (5)4.1验算条件 (5)4.2计算荷载、 (6)4.3施工阶段内力验算 (6)4.4强度验算 (7)4.5挠度验算 (9)5结论 (9)组合楼板方案计算书1计算说明本工程楼板最大跨度为3.4米，计算时按照3.0m与3.4mi两种跨度进行计算，施工阶段施工荷载标准值按照1.5kN/m2进行计算，楼板厚度为120mm。
设计采用YXB-51-155-620压型钢板与混凝土组合楼板的方案，本计算书为验算该方案能否满足施工阶段的要求。
2计算依据本工程计算时主要参照以下规范、图纸：1、深圳地铁汇通大厦结构设计图纸2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4、《组合楼板设计与施工规范》（CECS 273-2010）5、《钢与混凝土组合楼板》（05SG522）3跨度3m的组合楼板3.1验算条件本工程按照简支梁与连续梁两种情况进行计算，梁间距 3.0m，楼板厚度120mm，施工荷载1.5kN/m2，压型钢板型号为YXB-51-155-620，压型钢板材质为Q345B级钢，压型钢板抗拉强度设计值为300f Mpa=。
3.2计算荷载恒荷载：压型钢板及钢筋自重（每平方米）：10.230.150.38kN/mg=+=楼板自重：20.122525 1.0=3.0kN/mg b h=⨯⨯=⨯⨯施工荷载：11.5 1.5 1.0=1kN/m.5p b=⨯=⨯荷载标准值：0.38 3.0+1.5=4.88kN/mBg=+荷载基本值：()0.38 1.2 3.0 1.4+1.5 1.4=k 0.9 6.08N/m J g =⨯⨯⨯⨯+ YXB-51-155-620压型钢板剖面图如下图1所示：图1-压型钢板剖面图3.3施工阶段内力验算简支状态当压型钢板按照单跨简支布置时计算模型简化为简支梁进行计算，计算模型如下图2所示：图2-压型钢板计算简图-简支状态查《建筑结构静定计算手册得》： 最大跨中弯矩：M 中=6.84kN.m 最大支座反力：R=9.12kN 三跨连续状态当压型钢板按照3跨或以上连续布置时简化为三跨连续梁进行计算，计算模型如下图3所示：图2-压型钢板计算简图-3跨连续状态表1-三跨等跨跨内计算系数荷载图跨内最大弯矩 支座弯矩剪力M1M2MB MC V A (),B l r V (),C l r V VD0. 08 0. 025 -0.1 -0.1 0.4 0. 6 -0.5-0.5 0.6-0.4最大跨中弯矩：M 中= 4.38kN.m最大支座负弯矩：M 支=5.47kN.m 边支座最大支座反力：R=7.3kN 中间支座反力：20.06kN 最大剪力：10.94kN本工程压型钢板截面特性如下表-2所示：表-2 YXB-51-155-620截面特性表本工程选用压型钢板厚度为1.5mm 3.4强度验算简支状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：66.891023430029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求 压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：9.121000855010.13256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 支座局部承压验算：20.02/ 2.4(/90)w c R at fE l t θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5300206000(0.50.0210/1.2) 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：912076012w R N R ==< 满足要求 同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面应符合下列公式：001300u M M ==< 满足要求 7600.2313277w R R ==< 满足要求75300.23 1.252078u w M R M R +==+< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面：2222760()()0.78()0.61 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 3跨连续状态：施工阶段压型钢板的弯曲应力按照下式进行计算：65.471018630029460M MPa f Mpa W σ⨯===<= 满足要求压型钢板腹板剪切应力按照下式计算：10.941000855012.2256.51250 1.550/1.5cr V Mpa MPa A ττ⨯===<==⨯⨯ 满足要求 边支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.06 1.5(0.5 2.4(90/90)3277w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：7.3100060812w R N R ⨯==< 满足要求 中间支座局部承压验算：22.4(/90)w R at θ⎡⎤=+⎣⎦220.2 1.5(0.5 2.4(90/90)10924w w R R N⎡⎤=⨯⨯+⎣⎦=单个腹板受到的支座反力为：20.061000167112w R N R ⨯==< 满足要求同时承受弯矩M 和支座反力R 的截面（取中间支座进行验算）应符合下列公式：1860.621300u M M ==< 满足要求16710.1116924w R R ==< 满足要求 7530.620.10.72 1.252078u w M R M R +==+=< 满足要求 同时承受弯矩M 和剪力的截面（取中间支座）：2222912()()0.62()0.43 1.01.550256.5u u M V M V +=+=<⨯⨯ 满足要求 综上计算可知：压型钢板强度在简支状态下满足要求；压型钢板强度在三跨连续状态强度满足要求。
楼承板计算书(1.0板厚,荷载不利各工况
混凝土板厚150mm，混凝土等级C30。
工况Ⅰ：（使用阶段，附加：3.0KN/m2；活载：7.0KN/m2,五跨连续,跨度：2.0m）一、选择压型钢板：选用YX48-200-600型楼承板。
钢板厚度t=1.0mm，材质为镀锌量：275g/㎡的Q345板材，设计强度为300N/mm2。
截面性质如下：楼承板的截面特征二、施工阶段计算：1、施工阶段荷载：（单位宽度上荷载）（1）静荷载：钢板自重 W c1=0.1308KN/m；混凝土自重 W c2=25x0.15=3.75 KN/m。
静荷载 g1= Wc1+ Wc2=3.881 KN/m（2）活荷载：均布荷载：q1=1.5 KN/m;施工集中荷载（考虑设备以及混凝土泵送力的作用） P=2.25 KN /m 2、施工阶段荷载作用各工况承载力计算（一）、荷载均布作用下计算简图施工阶段强度验算 五跨连续：m KN L q g M •=⨯⨯+⨯⨯=+⨯=84.22)5.14.1881.32.1(105.0)4.12.1(105.02211正截面强度：M m KN Wf M u >•=⨯==632.444.15300由上计算知，施工阶段此种工况下楼承板正截面强度满足要求 （二）、荷载不利组合下计算简图如下： 最不利工况m KN l q g M •=⨯⨯+⨯⨯-=+⨯-=216.32)5.14.1881.32.1(119.0)4.12.1(119.02211施工阶段挠度验算：mm I E L q g s s 52.7101005.541006.22)5.1881.3(973.0)11(973.0124544=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=+⨯=δ [δ]={L/180 mm ，20mm }min=16.67 mm 由于：δ<[δ],经上计算知，五跨连续板施工阶段满足挠度要求。
综合强度验算和挠度验算，选择YX48-200-600型压型钢板，板厚t=1.0mm 时，按上述步骤计算满足要求。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例计算压型钢板混凝土组合楼承板所需进行的工程计算包括弯曲强度、剪切强度和承载力的计算。
首先，我们来计算该组合楼承板的弯曲强度。
根据材料力学理论，楼承板在负荷作用下会产生弯曲变形，其弯曲强度与截面的几何尺寸和材料力学性质有关。
弯曲强度的计算可以采用梁的弯曲方程：M=σy×S其中，M是弯矩，σy是混凝土的抗弯截面应力，S是承力截面的静矩。
在计算时，需要确定混凝土和压型钢板的性能参数，并根据结构要求确定截面尺寸。
接下来，我们来计算压型钢板混凝土组合楼承板的剪切强度。
当楼承板受到剪力作用时，会产生剪切破坏。
剪切强度的计算可以采用梁的剪切方程：V=τ×A其中，V是剪力，τ是承力截面的剪切应力，A是承力截面的有效面积。
在计算时，需要确定混凝土和压型钢板的性能参数，并根据结构要求确定截面尺寸。
最后，我们来计算压型钢板混凝土组合楼承板的承载力。
承载力是指组合楼承板能够承受的最大荷载。
承载力的计算需要考虑弯曲变形和剪切破坏两种破坏形式。
根据材料力学理论和结构力学原理，可以采用截面法计算承载力。
计算时需要确定承力截面的截面面积、弯矩、剪力等参数，并参考相应的承载力计算方法。
需要注意的是，在实际工程中，还需要考虑荷载组合、温度、振动等因素对压型钢板混凝土组合楼承板的影响，并进行相应的工程设计和验证。
以上就是压型钢板混凝土组合楼承板计算的一个实例。
在实际工程中，为了确保结构的安全和可靠，需结合实际情况进行详细的计算和分析，并在设计中满足相关的规范和标准要求。
YX76-305-915压型钢板混凝土楼承组合板计算书
压型钢板混凝土楼承组合板计算书工程资料：该工程楼层平台采用压型钢板组合楼板，计算跨度m l 4=，剖面构造如图1所示。
压型钢板的型号为YX76-305-915，钢号Q345，板厚度mm t 5.1=，每米宽度的截面面积m mm A S /20492=（重量0.152/m kN ），截面惯性矩m mm I S /1045.20044×=。
顺肋两跨连续板，压型钢板上浇筑mm 89厚C35混凝土。
图1组合楼板剖面1施工阶段压型钢板混凝土组合板计算1.1荷载计算取m b 0.1=作为计算单元（1）施工荷载施工荷载标准值m kN p k /0.10.10.1=×=施工荷载设计值m kN p /4.10.14.1=×=（2）混凝土和压型钢板自重混凝土取平均厚度为mm 127混凝土和压型钢板自重标准值mkN m m kN m kN m k /325.30.1)/15.0/25127.0(g 23=×+×=混凝土和压型钢板自重设计值mkN m kN g /0.4/325.32.1=×=（3）施工阶段总荷载mkN m kN m kN g p q kk k /325.4/325.3/0.1=+=+=1.2内力计算跨中最大正弯矩为mkN mkN l g p M ⋅=⋅×+×=+=+05.60.4)0.44.1(07.0)(07.022max 支座处最大负弯矩为m kN mkN l g p M ⋅=⋅×+×=+=−8.100.4)0.44.1(125.0)(125.022max 故mkN M M ⋅==−8.10max max 支座处最大剪力kNkNl g p V 5.130.4)0.44.1(625.0)(625.0max =×+×=+=1.3压型钢板承载力计算压型钢板受压翼缘的计算宽度etbmm mm mm t b et 105755.15050≤=×=×=，按有效截面计算几何特征。
15压型钢板-混凝土组合板的受力性能及其计算
压型钢板组合板目前被广泛应用于国内外的建筑 楼板 及 桥 面 板。 为 了 解 组 合 板 的 性 能 和 设 计 方 法， L=+9*F-.M91.-.GJ<++7M.?<*<0<+（LMJM）在 M1H-大 学 开 展了广泛的研究，美国土木工程 师 协 会（LJ58）关 于 组 合板的标准即基于这些研究。M1H-大 学 的 JF40?<+9发 展了基 于 剪 力 极 限 状 态 的 承 载 力 表 达 式，现 已 作 为 LJ58标准的 一 个 完 整 部 分。 但 LJ58 标 准 也 有 一 些 不 太 合 理 的 地 方 ，对 组 合 板 的 研 究 仍 在 进 行 。
!5）／=#4%>6；&- 表 示 混 凝 土 的 极 限 压 应 变，取 4%44,； (9- 表示混凝 土 圆 柱 体 抗 压 强 度，采 用 高 ,44&&，直 径
"64&& 的圆柱体为标准抗压试件。
图! 抗弯承载力示意图
当 $!$3 时，认 为 是 适 筋 板，当 $"$3 时，认 为 是 超 筋 板 。 当 板 为 适 筋 板 时 ，其 抗 弯 能 力 为 ：
（!）垂直剪切破坏 见 图 # 中 的 !&! 截 面 的 破 坏，
!国家杰出青年科学基金资 助 项 目（"%%$"’$$）；高 等 学 校 博 士 点 基 金（$%%%%%%!((）。
(P
这种破坏一般 只 有 在 板 的 跨 高 比 较 小，而 荷 载 又 很 大
的时候才出现。表现为支座处混凝土垂直剪切破坏。
计放置负弯矩 钢 筋，为 了 更 经 济，可 以 进 行 塑 性 调 幅，
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例具体工程参数如下：-建筑高度：20米-楼板跨度：8米-楼板长度：20米-楼板厚度：200毫米-压型钢板规格：钢板型号为C型钢100*50*20*2.5-混凝土等级：C30-楼板自重：4.5kN/m²-活载标准值：2.0kN/m²根据实际情况，可以进行以下计算步骤：1.计算自重荷载楼板自重荷载可以通过面积乘以单位面积荷载来计算，即：自重荷载=楼板面积*楼板厚度*混凝土密度=20*8*0.2*25=800kN2.计算活载活载由活动人员、设备和家具等造成，根据标准值计算活载荷载，即：活载荷载=楼板面积*活载标准值=20*8*2=320kN3.计算总荷载总荷载等于自重荷载加上活载荷载，即：总荷载=自重荷载+活载荷载=800+320=1120kN4.计算正常使用状态下的楼板承载力设计值根据规范计算压型钢板的弯曲承载力和承载力设计值，计算式如下：弯曲承载力=(0.15*a*b^2+6*a*t*b)/λ弯曲承载力设计值=弯曲承载力*η其中：a = 100mm，b = 50mm，t = 2.5mmλ为系数，取1.0，表示通过保护层考虑了建筑物的防火要求η为系数，取1.0，表示未考虑疲劳损伤和喷射阻力效应代入计算可得：弯曲承载力=(0.15*100*50^2+6*100*2.5*50)/1.05.判断楼板厚度是否满足承载力要求根据承载力设计值和总荷载计算楼板的宽度，即：楼板宽度=总荷载/承载力设计值= 0.028m 或 28mm由于楼板的宽度小于压型钢板的宽度，因此需要根据实际计算得出更大的楼板宽度。
6.重新计算楼板的宽度假设偏心距为e，则楼板宽度为：楼板宽度=总荷载/承载力设计值+2*e根据规范，偏心距e应小于压型钢板的高度，取e=25mm代入计算可得：=0.028+0.05= 0.078m 或 78mm由于楼板的宽度仍然小于压型钢板的宽度，因此需要再次重新计算楼板宽度，直至宽度满足要求。
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例
压型钢板混凝土组合楼承板计算实例压型钢板混凝土组合楼承板是一种常用于建筑结构中的板式材料，由压型钢板和混凝土构成。
压型钢板作为面板提供了强度和刚度，而混凝土则增加了板的承载能力和稳定性。
下面将通过一个计算实例来说明如何进行压型钢板混凝土组合楼承板的设计和计算。
实例：我们需要设计一种压型钢板混凝土组合楼承板，用于一个三层建筑的楼板。
楼板的跨度为6m，楼板的设计荷载如下：-楼板自重：2.5kN/m²-活荷载：2.0kN/m²-分布荷载：1.0kN/m²首先，我们需要计算楼板的荷载。
楼板的设计荷载为活荷载和分布荷载的总和，即设计荷载=活荷载+分布荷载=2.0kN/m²+1.0kN/m²=3.0kN/m²。
接下来，我们需要根据楼板的跨度和荷载来确定楼板的尺寸和截面形状。
根据经验公式，我们可以选择一种合适的楼板截面形状，例如矩形截面或T形截面。
在本例中，我们选择使用T形截面的压型钢板混凝土组合楼承板。
然后，我们需要计算楼板的受力情况。
楼板在跨度方向上主要受到弯矩和剪力的作用。
根据结构力学理论，我们可以计算得到楼板的弯矩和剪力分布。
在本例中，我们可以使用楼板弯矩和剪力图来计算。
接着，我们根据楼板受力情况来确定楼板的截面尺寸。
根据压型钢板混凝土组合楼承板的设计原则，楼板的钢板面板和混凝土厚度需要满足弯矩和剪力的要求。
我们可以使用弯矩和剪力公式来计算得到合适的截面尺寸。
最后，我们还需要对楼板进行校核，确保楼板满足设计要求。
校核的内容包括楼板强度、刚度、振动等方面的要求。
根据校核结果，我们可以对楼板进行必要的调整和优化。
总结：压型钢板混凝土组合楼承板的设计和计算主要涉及荷载计算、截面形状选择、弯矩和剪力计算、截面尺寸确定和楼板校核等方面。
通过合理的设计和计算，可以确保楼板的承载能力和稳定性，满足建筑结构的要求。
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压型钢板混凝土楼承组合板计算书
工程资料：
该工程楼层平台采用压型钢板组合楼板，计算跨度m l 4=，剖面构造如图1所示。
压型钢板的型号为YX76-305-915，钢号Q345，板厚度mm t 5.1=，每米宽度的截面面积m mm A S /20492=（重量0.152/m kN ），截面惯性矩m mm I S /1045.20044⨯=。
顺肋两跨连续板，压型钢板上浇筑mm 89厚C35混凝土。
图1 组合楼板剖面
1 施工阶段压型钢板混凝土组合板计算
1.1 荷载计算
取m b 0.1=作为计算单元 （1）施工荷载
施工荷载标准值m kN p k /0.10.10.1=⨯= 施工荷载设计值m kN p /4.10.14.1=⨯= （2）混凝土和压型钢板自重
混凝土取平均厚度为mm 127 混凝土和压型钢板自重标准值
m
kN m m kN m kN m k /325.30.1)/15.0/25127.0(g 23=⨯+⨯=
混凝土和压型钢板自重设计值 m kN m kN g /0.4/325.32.1=⨯= （3）施工阶段总荷载
m
kN m kN m kN g p q k
k k /325.4/325.3/0.1=+=+= 1.2 内力计算 跨中最大正弯矩为
m
kN m
kN l g p M ⋅=⋅⨯+⨯=+=+05.60.4)0.44.1(07.0)(07.022max
支座处最大负弯矩为
m
kN m
kN l g p M ⋅=⋅⨯+⨯=+=-8.100.4)0.44.1(125.0)(125.022max
故m kN M M ⋅==-
8.10max max
支座处最大剪力
kN
kN
l g p V 5.130.4)0.44.1(625.0)(625.0max =⨯+⨯=+=
1.3 压型钢板承载力计算 压型钢板受压翼缘的计算宽度et b
mm mm mm t b et 105755.15050≤=⨯=⨯=，按有效截面计算几何特征。
经计算得：m cm W e /6.533=。
1m 宽压型钢板的承载力设计设计值为：
m
m kN m m kN m
mm mm N W f M e u /8.10/988.10/106.53/205332⋅≥⋅=⨯⨯=⋅=
故在施工阶段压型钢板承载力满足要求。
1.4 压型钢板跨中挠度计算
mm l
mm mm I E l q w S S k 22.22180
97.131045.200102061004000325.4521.0100521.04
34
4=≤
=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==
故压型钢板满足施工阶段使用要求。
2 使用阶段压型钢板混凝土组合板计算
2.1 荷载计算
取m b 0.1=作为计算单元并考虑实际使用时的面层(设厚度为mm 3，
3/30m kN )及顶棚（0.22/m kN ）的荷载作用。
（1） 永久荷载计算（混凝土板取平均厚度mm 127）
m
kN m kN g k /615.3/0.1)2.015.025127.030003.0(=⨯++⨯+⨯=
m kN m kN g /388.4/615.32.1=⨯= （2）活荷载计算
m kN m m kN p k /0.20.1/0.22=⨯=
m kN m kN p /8.2/0.24.1=⨯=
2.2 内力计算
跨中最大正弯矩为
m
kN m
kN l g p M ⋅=⋅⨯+⨯=+=+05.80.4)388.48.2(07.0)(07.022max
支座处最大负弯矩为
m
kN m
kN l g p M ⋅=⋅⨯+⨯=+=-38.140.4)388.48.2(125.0)(125.022max
故m kN M M ⋅==-
38.14max max
支座处最大剪力
kN
kN
l g p V 97.170.4)388.48.2(625.0)(625.0max =⨯+⨯=+=
2.3 正截面承载力计算
2/310mm N f = 25/1006.2mm N E s ⨯= 2/7.16mm N f c = 2/57.1mm N f t = mm h 127762
1
76890=⨯-+= 相对界限受压区高度为
385.0127
89
1006.20033.031018.00033.018
.05
=⨯
⨯⨯+
=
-⋅
+
=h h h E f p s
b ξ 受压区高度为
mm mm mm N mm N m mm b f f
A x c p 035.381000/7.16/310/204922
2=⨯⨯=
= 385.03.0127
035.380=<===
b h x ξξ m
kN M m kN x
h f A M p u ⋅=>⋅=⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=-=--38.1487.5410)2
035
.38127(103101020498.0)
2
(8.03360 故正截面承载力满足要求。
2.4 斜截面承载力计算
取一个波宽（mm 305）计算
一个波承受剪力 kN kN V V 42.21000
305
91.710003051=⨯=⨯
=
kN V kN m m m kN h b f V bm t u 97.17285.21127.0102
200
105/1057.17.07.013230
=>=⨯⨯+⨯
⨯⨯==- 故斜截面承载力满足要求。
2.5 正常使用极限计算
取一个波宽（mm 305）计算
24/1015.3mm N E c ⨯=
54.6/1015.3/1006.22
42
5=⨯⨯==mm
N mm N E E c E α
（1）荷载标准组合效应下挠度计算
换算截面如图2.5所示。
图2.5 换算截面
混凝土截面上宽
mm mm E
64.4654
.6305
305
==
α 肋宽 mm mm b E
bm
32.2354
.65
.152==
α 形心轴距钢板底的距离为
mm
y 8.903
.65135
.591260305
.020495.7432.238964.462
76305.02049)5.125.74(5.7432.23)76289(8964.46==
⨯+⨯+⨯⨯⨯++⨯⨯++⨯⨯= 一个波宽范围内组合板换算截面惯性矩为
4
424
2323101.19822
76-8.90305.0204910305305.025.74-5.1-8.905.7432.235.7432.2312
1
289-8.908964.468964.46121mm I sk
⨯=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯='）（）（）（
每米板宽的惯性矩为 4444107.6498101.1982305
1000
3051000mm mm I I sk sk ⨯=⨯⨯='=
使用阶段总荷载标准值为
m kN m kN m kN p g q k k k /615.5/0.2/615.3=+=+= 得荷载标准组合效应下楼层板挠度为
mm l
mm I E l q sk s k 11.11360
56.0107.64981006.23844000615.5238424
54
4=<
=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
=δ
故荷载标准组合效应下楼层板挠度满足要求。
（2）荷载准永久组合效应下挠度计算 荷载值为
m kN m kN m kN p g q k cq k k /415.4/0.24.0/615.3=⨯+=+=ψ 截面惯性矩为
4444
1035.32492
107.64892mm mm I I sk sq ⨯=⨯== 得荷载准永久组合效应下楼层板挠度为
mm l
mm I E l q sq
s q q 11.11360
88.01035.32491006.23844000415.423842454
4=<
=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
=
δ
故荷载准永久组合效应下楼层板挠度满足要求。
3 组合楼板的自振频率
3.1 组合楼板自振频率计算
自振频率为 Hz Hz f L q 159.18088
.0178.01
178.01≥=⨯==
δ
故组合楼板的自振频率满足要求。