国际著名桥梁公司4×30米预制小箱梁桥上部及下部结构计算书(重力式U型桥台)
重力式桥台的计算公式
据 1号台
左台 右台
90 1285 29.387 29.166 22.500 65.0 40.0 200.0 150.0 30.013 660.0 70.0 90 2015.1 28.807 29.174 22.500 65.0 40.0 200.0 150.0 29.432 660.0 70.0
桥台位置
省
III
IV
(6)侧墙下第二块:Vx2=(75+(D1+D2)/4+cqc)×(cjc+30/sinα)/2
交
D3
(7)侧墙下第三块:Vx3=(hc-D1-D2)×(hc-D1-D2)×(3×75+(D1+D2)/2+hc/4)/sinα/6/4
通
50 50
H3
tsc
30 30
(8)基础数量:Vj=Vj1+Vj2 (9)台身数量:Vt
计 台号 算 0号台 数 据 1号台
位置 左台 右台 左台 右台
工程量清单号
台高 hmax
448.7 448.7 448.7 448.7
台底宽 tsc cja
318.3 226.1 318.3 226.1 318.3 226.1 318.3 226.1
合
桥台各计算尺寸(cm)
cjb hc cqc cjc 252.2 551.3 212.8 437.8 252.2 495.3 198.8 437.8 252.2 551.3 212.8 437.8 252.2 493.2 198.3 437.8
1:1
L-60
L-60
30
h
cjc
3030
D3
D3
30
30
引桥上部结构计算书4x30m
GZ25刘白高速公路新田黄河大桥引桥上部结构计算书（桥梁博士2.8）计算：复核：2001年9月5日一、设计标准与规范1、交通部部标准《公路工程技术标准》JTJ001-972、交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021—893、交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》JTJ023—854、交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—20005、交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—856、交通部部标准《公路工程抗震设计规范》JTJ004—897、交通部部标准《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》 JTJ074—94二、技术标准1、设计荷载：汽车—超20级，挂车—1202、桥面宽度：11.75+1.00+11.75=24.50m3、标准跨径：30m4、桥面纵坡：2.5%5、桥面横坡：1.5%6、通航等级：Ⅴ级航道，通航净空为50×8m7、地震烈度：8度三、主要材料1、混凝土预制箱梁、横梁50号混凝土现浇接头、湿接缝50号混凝土调平层40号混凝土墩台帽梁、墩台身、护栏30号混凝土承台、基桩25号混凝土桥面铺装沥青混凝土2、预应力钢绞线低松弛高强度预应力钢绞线应符合ASTM A417-97的规定。
单根钢绞线b=1860Mpa，弹性模直径φ15.24mm,钢绞线面积A2=140mm2,钢绞线标准强度Ry量E=1.9×105Mpa。
3、普通钢筋Ⅰ、Ⅱ级钢筋应分别符合GB13013-91和GB1499-98的规定。
凡钢筋直径≥12mm者，均采用Ⅱ级钢筋；直径＜12mm者采用Ⅰ级钢筋。
4. 钢板钢板应符合GB700-88规定的Q235钢板。
5、锚具及管道成孔预制箱梁锚具采用OVM型锚具及其配套的设备，管道成孔采用钢波纹管；箱梁顶板负弯矩钢束采用BM15型锚具及其配套的设备，管道成孔采用钢波纹扁管，且要求钢波纹扁管钢带厚度不小于0.35mm。
6、支座桥梁支座均采用橡胶支座GYZ和GYZY系列产品，其性能应符合交通部行业标准JT/T4-93的规定。
重力式U型桥台设计验算
一、计算（一）结构尺寸桥台总高 H=7.200m 基底标高H1=142.800m雉墙高度 h0= 1.031m 最低水位H2=142.800m胸墙高度 h1= 5.169m 洪水水位H3=148.700m基础厚度 h2= 1.000m 河床标高H4=145.000m前墙高度 h3= 6.200m 桥台长度W0=7.100m反力位置 b0=0.300m 墩帽挑檐W1=0.050m墩帽挑檐 b1=0.050m 墩顶长度W2=7.000m墩顶宽度 b2= 1.200m 基础左右襟边宽0.500m墩帽宽度 b3= 1.300m 桥墩底长W4=8.000m基础前后襟边B1=0.500m基础长度W=9.000m桥墩底宽 B2= 1.400m基础宽度 B= 2.400m（顺桥向）假想台背与铅直面基础墙趾扩散角26.6<小于浆砌片石最大刚性角台后填土与水平面β=0（二）墙后填土参墙背填土容重γ=19（KN/m3）浮容重γw=10（KN/m3）计算内摩擦角φ=35填土与假想台背间的内摩擦角δ=φ/2=17.5襟边填土容重γ1=18（KN/m3）重力式U型桥台设计验算（三）墙体与地基桥台砌体容重γkγk =23（KN/m 3）浮容重γkwγkw =13（KN/m 3）基地摩擦系数μ=0.3（可塑状粘土）地基容许承载力[σa]=200KPa基底设置碎石垫层（透水），故（四）计算荷载台后荷载q= 3.5（KN/m 2）上部结构反力恒载P1=180（KN）活载P2=203.6（KN）二、荷载（一）桥台及上部1、桥上活载反力2、不考3、浮力（洪水位计算水位=148.700m 基础水淹高度= 1.000m 台身水淹高度= 4.900m 侧襟边水淹土厚=1.200m 前襟边水淹土1.200m3、浮力（最低水计算水位=142.800m 基础水淹高度=0.000m 台身水淹高度=0.000m 侧襟边水淹土厚=0.000m 前襟边水淹土厚=0.000m 编号铅直力N (KN)对基地中心距离（m）弯矩（KN m）10基础浮力0.000.000.0011台身浮力#REF!#REF!#REF!12侧襟边土浮力0.000.000.0013前襟边土浮力0.000.950.00#REF!#REF!（二）台背土压力1、求破裂角θ假设破裂面交与荷载内，采用相ψ=φ+α+δ=52.5A =-tanα=0tanθ=-tanψ+（（ctanφ0.58得： θ=30.262、计算破裂面交L=H×tanθ=4.201计算荷载换算为均h q =q/γ=0.184 m3、主动土压力系由桥梁通用规范cos 2（φ-α）=0.671cos 2α=1c os（α+δ）=0.954sin （φ+δ）=0.793sin （φ-β）=0.574cos （α+δ）=0.954cos （α-β）=1.000得： K=0.2464、个深度处的土1）洪水位时计算水位=148.700 m h q =0.184 m h a =1.300 m h b =5.900 m2）最低水位时计算水位=142.800 m h q =0.184 m h a =7.200 m h b =0.000 mE0=K×hq×γ0.861 （KN/m2）E1=E0+K×ha×γ34.531 （KN/m2）E0=K×hq×γ0.861 （KN/m2）E1=E0+K×ha×γE2=E1+K×hb×γw34.531 （KN/m2）6.941 （KN/m2）E2=E1+K×hb×γw21.462 （KN/m2） -2×W 3×B ×水淹土厚×10 -B1×W 0×水淹土厚×10小计计算式-B×W×基础水淹高度×10 -（B2+B3）×W0×台身水淹高度×105、桥台后填土自cos（α+δ）=0.954sin（α+δ）=0.301 1）洪水2）最低cos（α+δ）=0.954sin（α+δ）=0.301 1）洪水组合1：e0=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合2：e1=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合3：e2=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合4：e3=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!2、最低水位时组合1：e0=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合2：e1=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合3：e2=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!组合4：e3=M/N=#REF!#REF!0.3#REF!四、地基1、洪水水位时A=B×W=21.6Wz=W×B2/6=8.64组合1：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合2：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合3：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合4：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!2、最低水位时A=B×W=21.6Wz=W×B2/12=32.4组合1：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合2：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合3：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!组合4：σmax=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!σmin=N/A+M/Wz=#REF!#REF!200.00 KPa#REF!五、抗滑1、洪水水位时组合1：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合2：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合3：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合4：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!2、最低水位时组合1：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合2：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合3：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合4：Ks=μN/H=#REF!#REF! 1.3#REF!组合1：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e0)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合2：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e1)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合3：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e2)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合4：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e3)=#REF!#REF! 1.5#REF!2、最低水位时组合1：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e0)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合2：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e1)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合3：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e2)=#REF!#REF! 1.5#REF!组合4：K0=Ny/M=y/e0=B/(2e3)=#REF!#REF! 1.5#REF!七、处理略。
4乘30米预应力简支T型梁桥毕业设计.
山东交通学院2015届毕业生毕业论文（设计）题目：牛石路柴汶河大桥施工图设计-4*30米装配式预支T梁施工图设计院(系)别交通土建工程学院专业土木工程班级土木114学号 110711411姓名姜星宇指导教师于业栓2015年6 月姜星宇：牛石路柴汶河大桥施工图-4×30m装配式预应力简支T梁施工图设计原创声明本人姜星宇郑重声明：所呈交的论文“牛石路柴汶河大桥施工图设计—4×30m装配式预应力钢筋混凝土简支T梁施工图设计”，是本人在导师于业栓的指导下开展研究工作所取得的成果。
除文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明，本人完全意识到本声明的法律后果，尊重知识产权，并愿为此承担一切法律责任。
论文作者(签字)：日期：年月日山东交通学院毕业设计（论文）摘要本设计4跨预应力混凝土简支桥梁。
桥面净宽9+2×1.5 m，桥下净空5m，跨径为30m。
本设计分为以下几个部分：桥面板的设计，综合各种因素，本桥采用预应力T型简支梁，预应力T型简支梁具有安装重量轻、跨度大等优点，适用于大中跨度桥梁。
桥面采用6块宽度为2m，梁高为1.7m，跨度为29.96m的预应力T型梁。
作用在桥面上的荷载有结构重力、预加应力、土的重力，混凝土收缩以及徐变影响力，汽车荷载以及其引起的冲击力、离心力，和人群荷载，以及所有车辆引起的土侧压力。
基本原理是假定忽略主梁之间横向结构的联系作用，桥面板视为沿横向支撑在主梁上的简支梁。
画出最不利位置的影响线，据影响线得到横向分布系数M，取最大的横向分布系数作为主梁的控制设计。
桥墩设计，桥墩采用桩柱式。
由盖梁柱和灌注桩组成。
经过荷载计算与组合后，由极限状态设计法决定配筋。
桥台采用双柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩。
桥梁下部结构设置在地基上，其主要作用是支撑桥跨结构，并且将桥跨结构承受的荷载传到地基中去，以确保上部结构的安全使用。
预制台座计算书
预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。
台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。
端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。
台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。
二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。
台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。
台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。
部颁图30米小箱梁计算书
部颁图30米小箱梁计算书目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2.2跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.1.1 刚性横梁法 (4)3.1.2 刚接梁法 (8)3.1.3 铰接梁法 (13)3.1.4 比拟正交异性板法（G-M法） .. 163.1.5 荷载横向分布系数汇总 (21)3.2 剪力横向分布系数 (22)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (23)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (23)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (23)4 主梁纵桥向结构计算 (23)4.1箱梁施工流程 (23)4.2 有关计算参数的选取 (24)4.3 计算程序 (25)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (25)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (25)4.4.2 斜截面抗剪承载能力计算 (26)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (28)4.5.1 抗裂验算 (28)4.5.2 挠度验算 (31)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (35)4.6.1 使用阶段正截面法向应力计算 (35)4.6.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (37)4.6.3 施工阶段应力验算 (39)4.7 中支点下缘配筋计算 (41)4.8 支点反力计算 (42)4.9 其他 (43)5 桥面板配筋计算 (43)5.1 荷载标准值计算（弯矩） (43)5.1.1 预制箱内桥面板弯矩计算 (44)5.1.2 现浇段桥面板弯矩计算 (46)5.1.3 悬臂段桥面板弯矩计算 (48)5.2 荷载标准值计算（支点剪力） (51)5.2.1 预制箱内桥面板支点剪力计算 (51)5.2.2 现浇段桥面板支点剪力计算 (51)5.3 持久状况承载能力极限状态计算 (52)5.3.1 预制箱内桥面板承载能力极限状态计算 (52)5.3.2 现浇段桥面板承载能力极限状态计算 (53)5.3.3 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 (55)5.4 持久状况抗裂计算 (58)5.4.1 预制箱内桥面板抗裂计算 (58)5.4.2 现浇段桥面板抗裂计算 (59)5.4.3 悬臂段桥面板抗裂计算 (61)6 横梁计算 (63)6.1 跨中横隔板计算 (63)6.2 端横梁、中横梁计算 (68)7 附图 (51)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m 装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径：桥梁标准跨径30m ；跨径组合5×30m(正交)；∙设计荷载：公路－Ⅰ级；∙桥面宽度：（路基宽28m ，高速公路），半幅桥全宽13.5m ， 0.5m(护栏墙)+12.0m(行车道)+ 1.0m 波型护栏)＝13.5m ；∙桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类。
30米桥梁设计计算书
30米桥梁设计计算书一、设计概述本设计为一座跨越30米的桥梁，桥型为梁式桥，采用混凝土T型梁，墩台采用钢筋混凝土结构。
桥面铺装材料采用沥青混凝土。
二、荷载计算1. 桥面荷载根据规范，桥面荷载应为10kN/m^2。
因此，本桥梁的桥面荷载设计值为30m × 10kN/m^2 = 300kN。
2. 桥墩荷载根据规范，当桥梁长度L<60m时，台墩反力可以通过简化方法计算：R = (G1 + Q1/2)± (G2 ± Q2/2)。
其中G为重力荷载，Q为活载荷载。
按照规范要求，各荷载按保险系数取设计值，重力荷载设计值按4kN/m^3取，活载荷载设计值按规范要求取。
经过计算，得到桥墩荷载设计值为4200kN。
三、梁设计1. 梁截面大小计算采用混凝土T型梁，梁截面大小的计算要满足以下两个条件：- 梁截面中和轴处混凝土受压区不超限。
- 梁截面中和轴处混凝土与钢筋之间的黏结不发生破坏。
经计算，梁截面高度h=1.2m，下翼缘宽度b1=0.6m，上翼缘宽度b2=0.3m。
2. 梁配筋计算根据规范，T型梁的配筋计算可以通过拟合法进行。
经计算，配筋率ρ=1.37%。
四、墩台设计1. 墩台尺寸计算对于单排墩梁式桥，按照规范要求，墩台高度应在1.2-2m之间，墩台底宽应不小于 2.5m。
经计算，本桥梁的墩台高度取 1.8m，墩台底宽取3.0m。
2. 墩台钢筋配筋计算墩台结构采用钢筋混凝土结构，按照规范要求进行配筋计算。
经计算，墩台钢筋配筋采用Ф25横筋，纵向间距200mm。
五、桥面铺装本设计方案采用沥青混凝土铺装材料作为桥面铺装材料。
按照规范要求，铺装厚度应为50mm。
经计算，本桥梁的沥青混凝土铺装面积为90m^2，铺装材料总量为4.5m^3。
六、结论经过以上计算，本设计方案中桥梁、墩台和桥面铺装的各项设计参数计算完成，满足设计要求。
30mT梁毕业设计 4×30装配式预应力简支T梁设计
摘要预应力混凝土梁式桥在我国桥梁建筑上占我重要的地位，在目前，对于中小跨径的永久性桥梁，无论是公路桥梁或者城市桥梁，都在尽量采用预应力混凝土梁式桥，因为这种桥梁具有就地取材，工业化施工，耐久性好，适应性强，整体性好以及美观等多种优点。
本设计采用装配式简支T梁结构，其上部结构由主梁、横隔梁、行车道板，桥面部分和支座等组成，显然主梁是桥梁的主要承重构件。
其主梁通过横梁和行车道板连接成为整体，使车辆荷载在各主梁之间有良好的横向分布。
桥面部分包括桥面铺装、伸缩装置和栏杆等组成，这些构造虽然不是桥梁的主要承重构件，但它们的设计与施工直接关系到桥梁整体的功能与安全，这里在本设计中也给予了详细的说明。
本设计主要受跨中正弯矩的控制，当跨径增大时，跨中由恒载和活载产生的弯矩将急剧增加，是材料的强度大部分为结构重力所消耗，因而限制的起跨越能力，本设计采用30m标准跨径，合理地解决了这一问题。
在设计中通过主梁内力计算、应力钢筋的布置、主梁截面强度与应力验算、行车道板及支座、墩台等等设计，完美地构造了一座装配式预应力混凝土简支T梁桥，所验算完全符合要求，所用方法均与新规范相对应。
本设计重点突出了预应力在桥梁中的应用，这也正体现了我国桥梁的发展趋势。
关键词：预应力，简支T梁，后张法，应力验算***：4×30装配式预应力简支T梁设计AbstractThe prestressed concrete beam plate bridge occupies my important status in our country bridge construction, in at present, regarding small span permanent bridge, regardless of is the highway bridge or the city bridge, all as far as possible is using the prestressed concrete beam plate bridge, because this kind of bridge has makes use of local materials, the industrialization construction, the durability is good, compatible, integrity good as well as artistic and so on many kinds of merits.This design uses assembly type simple support T beam structure, its superstructure by the king post, septum transversum beam, the lane board, the bridge floor part and the support and so on is composed, the obvious king post is the bridge main carrier. Its king post connects into the whole through the crossbeam and the lane board, enable the vehicles load to have the good traverse between various king posts .Bridge floor part including compositions and so on flooring, expansion and contraction installment and parapet, these structures although is not the bridge main carrier, but their design and the construction relates the bridge whole directly the function and the security, here has also given the detailed explanation in this design.This design mainly steps the sagging moment control, when the span increases, cross the bending moment which produces by the dead load and the live load the sharp growth, is the material intensity majority of consumes for the structure gravity, thus limits the spanning ability, this design uses the 30m standard span, has solved this problem reasonably. In the design through the king post endogenic force computation, the stress steel bar arrangement, king post section intensity and stress checking calculation, lane board and support, pillar Taiwan and so on designs, a structure assembly type prestressed concrete simple support T beam bridge, the checking calculation completely has conformed to the requirement perfectly, uses the method and the new standard corresponds. This design has highlighted the pre-stressed with emphasis in the bridge application, this has also been manifesting our country bridge trend of development.Key word: Pre-stressed，Simple support T beam，Tensioning，Stress checking calculation目录摘要 (1)Abstract (2)前言 (1)第1章桥型设计方案 (2)1.1 方案一：预应力钢筋混凝土简支梁（锥型锚具） (2)1.1.1 基本构造布置 (2)1.1.2 设计荷载 (2)1.2方案二：钢筋混凝土箱形拱桥 (3)1.2.1方案简介 (3)1.2.2尺寸拟定 (3)1.2.3桥面铺装及纵横坡度 (4)1.2.4施工方法 (4)1.2.5总结 (4)1.3 桥型方案三：预应力混凝土连续箱梁方案 (4)1.3.1基本尺寸 (4)1.3.2箱梁桥的优缺点 (4)第2章上部结构设计 (5)2.1 计资料及结构布置 (5)2.1.1 设计资料 (5)2.1.2 横截面布置 (5)2.1.3 横截面沿跨长变化 (9)2.1.4 横隔梁的布置 (9)2.2 主梁作用效应计算 (9)2.2.1 永久作用效应计算 (9)2.2.2 可变作用效应计算 (11)2.2.3.主梁作用效应组合 (19)2.3.预应力钢束的估算及其位置 (19)2.3.1跨中截面钢束的估算和确定 (19)2.3.2预应力钢束布置 (20)2.4 计算主梁截面几何特征： (25)2.4.1 截面面积及惯矩计算 (25)2.4.2 截面静矩计算 (26)2.4.3.截面几何特性汇总 (27)2.5 预应力损失计算 (27)2.5.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (30)2.5.2由锚具变形、钢束回缩引起的损失 (30)2.5.3 混凝土弹性收缩引起的预应力损失 (31)2.5.4 由钢束应力松弛引起的损失 (32)2.5.5 混凝土收缩和徐变引起的损失 (34)2.5.6 预加力计算及钢束预应力损失汇总 (35)2.6 主梁截面承载力与应力验算 (38)2.6.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算 (38)***：4×30装配式预应力简支T梁设计2.6.2 持久状态正常使用极限状态抗裂验算 (40)2.6.3 持久状态构件的应力验算 (42)2.6.4 短暂状况构件的应力验算 (50)2.7 主梁端部的局部承压验算 (51)2.7.1 局部承压区的截面尺寸验算 (51)2.7.2 局部抗压承载力验算 (55)2.8行车道板计算 (56)2.8.1悬臂板荷载效应计算 (56)2.8.2连续板荷载效应计算 (57)第3章基础的设计 (62)3.1荷载计算 (62)3.1.1上部构造恒载 (62)3.1.2盖梁自重计算 (62)3.1.3墩柱及系梁自重计算 (62)3.2 钻孔灌注桩计算 (63)3.2.1荷载计算 (63)3.2.2 桩长计算 (64)结论 (66)致谢 (67)主要参考文献 (68)前言公路桥梁交通是为国民经济、社会发展和人民生活服务的公共基础设施，是衡量一个国家经济实力和现代化水平的重要标志。
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XX标准分区路网工程施工图设计结构计算书绕城高速跨线桥上、下部结构设计证书号：市政甲级2013年03月目录1.工程概况 (1)2.结构计算依据 (3)2.1.主要规范标准 (3)2.2.设计技术标准 (3)2.3.主要材料及计算参数 (3)2.4.计算荷载取值 (4)3.上部结构内力及验算结果 (6)3.1.结构整体横向分配分析结果 (6)3.2.边主梁结构成桥内力图 (7)3.3.边主梁梁体总体受力验算结果 (8)3.4.中主梁结构成桥内力图 (19)3.5.中主梁梁体总体受力验算结果 (20)4.下部结构计算 (32)4.1.盖梁计算 (32)4.2.桥墩验算 (36)4.3.桥墩桩基验算 (43)4.4.桥墩承台验算 (46)4.5.桥台验算 (47)5.结论 (61)1.工程概况XX分区位于xx市xx区xx镇行政辖区范围内，片区通过现状xx路往北与xx新城相连，往南与xx镇相连。
片区用地西面以“xx路”、市团校为界，北面以绕城高速为界，东面以xx 湾——xx湾——xx湾一线为界，南面以农科院柑橘研究所为界，规划总用地面积485.50公顷。
横一路位于片区北部，呈东西走向。
起点上跨绕城高速，往东分别与纵一路、纵二路相交，终点止于纵三路末段交叉口，全长1209.362m，含桥梁一座。
道路等级为城市次干道I级，标准路幅宽度为26m，双向四车道，设计行车速度为40km/h。
桥梁上跨绕城高速，全长165.92米，桥梁起点桩号K0+045.180米，终点桩号K0+178.180米，全长133米，桥宽22米,桥梁上部结构采用4×30米预制小箱梁结构，下部结构桥墩采用矩形桥墩加承台桩基础，桥台采用重力式U型桥台加扩大基础形式，台后接挡墙。
桥梁纵坡为1.50%。
桥梁上部结构采用预制小箱梁结构，由8片预制小箱梁组成，梁高1.6m,边梁顶宽2.3 m,底宽1m,中梁顶板宽2.4m，底宽1m,顶板厚18cm,腹板厚18cm,梁两侧1.5m变化段，顶板仍为18cm，腹板变为25cm厚。
中部设中隔板一道，隔板厚20cm，两侧各一道端隔板，厚25cm。
现场通过0.4m宽湿接缝将各片小箱梁连为整体。
桥式布置图跨中横断面布置图支点横断面布置图2.结构计算依据2.1.主要规范标准.（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ11—2011）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）（3）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61—2005）（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）（6）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）（7）《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)（8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.2.设计技术标准（1）道路等级：城市次干道I级（2）车行道数：双向四车道（3）设计车速：40km/h（4）荷载等级：城-A级，人群荷载按照《城市桥梁设计规范》（CJJ11—2011）计算（5）桥面宽度：3m(人行道)+7.75m(车行道)+0.5m(双黄线)+7.75m(车行道)+3m(人行道)＝22m （6）桥面横坡：车行道横坡双向1.5%，人行道横坡单向2.0%（7）桥面纵坡：1.5%（8）抗震设防烈度：Ⅵ度，B类设防（9）设计基准期：100年（10）设计安全等级：一级（11）设计环境类别：Ⅰ类2.3.主要材料及计算参数1.混凝土预应力混凝土主梁均采用C50混凝土，盖梁及桥墩墩身采用C40混凝土，承台及桩基均采用C30混凝土，桥台台身采用C25片石混凝土，桥台承台采用C30混凝土。
混凝土强度、弹性模量等参数及混凝土中最大水灰比、最小水泥用量、最大氯离子含量、最大含碱量等参数均应满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）的规定。
2 普通钢筋设计采用HRB400、HPB300钢筋。
HPB300钢筋材料和连接应满足《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB 1499.1－2008）的规定；HRB400钢筋材料和连接应满足《钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋》(GB1499.2－2007)的要求。
除特别说明外直径≥22mm的钢筋采用机械连接，连接区段内的接头率不大于50%，并满足《钢筋机械连接技术规程》（JGJ 107—2010）要求。
3 预应力（1）预应力钢绞线应符合图纸要求及《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）的有关规定。
（2）预应力锚具的结构型式及规格应符合图纸及《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370-2007）的有关规定。
（3）锚具应具有可靠的锚固性能和足够的承载能力，锚具产品的检验应按《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370-2007）规定进行。
（4）预应力管道采用与锚具对应的塑料波纹管道，并采用真空压浆技术，以保证灌浆质量，提高预应力钢束的耐久性。
2.4.计算荷载取值2.4.1环境类别：Ⅰ类2.4.2 结构设计安全等级：一级2.4.3永久作用结构自重：钢筋混凝土26 kN/m3；沥青混凝土24 kN/m3；钢材78.5kN/m3；填土20kN/m3；一期自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算；二期自重：边梁：桥面铺装：5.2 kN/m；管线荷载：单侧5 kN/m人行道3m，全部计入边梁，共16.5 kN/m；合计取26.7 kN/m。
中梁：桥面铺装：12 kN/m。
混凝土收缩及徐变：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）取值；2.4.4可变作用汽车荷载：城-A；人群荷载：3.6kN/m2；冲击系数：按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）取值；风荷载：按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）取值；温度：混凝土结构整体升温20℃、降温20℃；梯度温度:桥面铺装为9cm的沥青混凝土铺装层，竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)表4.3.10-3差值计算；2.4.5偶然作用地震作用：地震烈度6度，B类设防。
3.上部结构内力及验算结果采用大型有限元分析软件Midas Civil 2010 ( V7.8.0 Release No.1)（授权版）。
上部结构为4×30m预制简支小箱梁，梁高1.6m，桥梁单幅宽度22米。
结构采用预制吊装施工。
主梁计算采用单梁模型，并模拟出实际支座位置。
图3-1绕城高速跨线桥模型图桥梁上部结构采用预制小箱梁结构，由8片预制小箱梁组成，梁高1.6m，边梁顶宽2.3 m，底宽1m，中梁顶板宽2.4m，底宽1m，顶板厚18cm，腹板厚18cm，梁两侧设置1.5m变化段，顶板仍为18cm，腹板厚度为27cm厚。
中部设中隔板一道，隔板厚20cm，两侧各一道端隔板，厚25cm。
现场通过0.4m宽湿接缝将各片小箱梁连为整体。
3.1.结构整体横向分配分析结果在桥梁博士的横向分配中输入横向桥面布置，计算方法采用：刚接板梁法影响线计算结果:坐标X 1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁7#梁8#梁0 0.324 0.234 0.156 0.104 0.069 0.048 0.036 0.0281.304 0.297 0.237 0.164 0.11 0.074 0.051 0.038 0.032.6 0.268 0.238 0.171 0.117 0.079 0.055 0.041 0.0324.003 0.228 0.226 0.183 0.129 0.089 0.062 0.046 0.0375.4 0.189 0.211 0.194 0.143 0.099 0.07 0.052 0.0426.803 0.158 0.183 0.19 0.16 0.116 0.083 0.062 0.058.2 0.128 0.154 0.182 0.176 0.133 0.096 0.073 0.0589.603 0.106 0.129 0.16 0.176 0.153 0.116 0.089 0.07111 0.085 0.106 0.136 0.173 0.173 0.136 0.106 0.08512.396 0.071 0.089 0.116 0.153 0.176 0.16 0.129 0.10613.8 0.058 0.073 0.096 0.133 0.176 0.182 0.154 0.12815.196 0.05 0.062 0.083 0.116 0.16 0.19 0.183 0.15816.6 0.042 0.052 0.07 0.099 0.143 0.194 0.211 0.18917.996 0.037 0.046 0.062 0.089 0.129 0.183 0.226 0.22819.4 0.032 0.041 0.055 0.079 0.117 0.171 0.238 0.26820.697 0.03 0.038 0.051 0.074 0.11 0.164 0.237 0.29722 0.028 0.036 0.048 0.069 0.104 0.156 0.234 0.324横向分布系数计算结果：横向分1号梁2号梁3号梁4号梁5号梁6号梁7号梁8号梁布系数汽车0.512 0.578 0.613 0.605 0.604 0.615 0.578 0.512人群0.287 0.235 0.193 0.175 0.175 0.193 0.235 0.287 按最不利组合并片安全的取值，边梁汽车和人群横向分布系数分别取0.512和0.287；中梁分别取值为0.615和0.235。
3.2.边主梁结构成桥内力图3.2.1成桥阶段恒载主梁内力图图3- 1 成桥阶段主梁恒载弯矩图(单位: kN-m)图3- 2 成桥阶段主梁恒载剪力图(单位: kN)3.2.2 活载作用下主梁内力图图3- 3 车道荷载作用主梁弯矩包络图(单位: kN-m)图3- 4 车道荷载作用主梁剪力包络图(单位: kN)图3- 6 人群荷载作用主梁弯矩包络图(单位: kN-m)图3- 7 人群荷载作用主梁剪力包络图(单位: kN)3.3.边主梁梁体总体受力验算结果绕城高速跨线桥按A类构件控制。
以下各图中正应力，以拉应力为正，压应力为负。
3.3.1.施工阶段法向压应力验算施工阶段划分：第一阶段：施工桥墩及上部箱梁结构；第二阶段：二期。
荷载组合：恒载+预应力，截面上下缘最大/最小应力图截面上下缘的应力包络图如下：图3- 8 施工阶段（第一阶段）的压应力(单位: kN-m)图3- 9 施工阶段（第二阶段）的压应力 (单位: kN-m)施工阶段应力验算结果：经计算，结构全截面受压。