架桥机安全验算
架桥机验算
架桥机验算一、纵梁强度验算：纵梁由公制贝雷组成，采用双导梁形式，由于右侧悬臂起吊，右侧悬臂受力为最大，该导梁组成右侧四排单层，左侧三排单层，验算只需对右侧纵梁即可。
安装时右侧受力纵梁受力图：1、均布荷载q=100*4+43+110=553kg=5.53kN2、集中荷载F是根据悬臂长度来计算，依横梁示意图可画受力图加重物时确定，为确保稳定加重物应保证1.5倍稳定安全系数令M B1=0, 1.5*2*17-10G=0，得G=5.1t=51KN（说明17t为梁单头重量加平车自重，该梁总重为30t，30/2为15t，平车重为2t。
）a、支点反力令Md=0, 5.1*1+R B1*9-17*11=0，得R c=20.2t=202KN，得R d=1.9t=19KNF=20.2+平车横梁传给纵梁的自重约6t=26.2t3、纵梁计算a、根据纵梁受力图计算R A,R B,支点反力令M B=0，Ra*21-F*19-F*2-0.553*36²／2=021*Ra-26.2*19-26.2*2-0.553*36²／2=0得Ra=43.26t，Rb=2*F+0.553*36-43.26=29tb、弯矩计算MA=0.553*15=8.30t·M MF左=43.26*2-0.553*17²／2=6.6t·MMF右=29*2-0.553*2²／2=56.9 t·M M跨中=29*10.5-0.553*10.5²／2-26.2*8.5=51.32 t·Mb、剪力计算RA左=0.553*15=8.3tRA右=35tRB=29t根据计算纵梁Mmax=56.9 t·M Qmax=35 t·M4排单层允许弯矩70*4=280 t·M 允许剪力25.2*4=100.8t（经计算安全）二、横梁强度验算1、由图计算横梁弯矩M B1=（Q+W）*2=-17*2=-34 t·M，绝对值34 t·M＜280 t·MM跨中=20.2*4.5-17*6.5=-19.6 t·M2、剪力计算Qmax=RB1=20.2t＜（100.8）横梁由4排贝雷组成允许弯矩、剪力与纵梁相同，说明该结构安全可靠，其车行走系统，轮轴，轮箱一类都按60t设计。
小箱梁安装过程桥台、运梁车及架桥机安全验算
小箱梁安装过程桥台、运梁车及架桥机安全验算背景小箱梁是一种常用的桥梁结构，可以作为桥梁的主要结构承载。
小箱梁的安装是桥梁施工的重要环节，需要考虑桥台、运梁车及架桥机的安全问题。
本文将针对小箱梁的安装过程中桥台、运梁车及架桥机的安全进行验算，并提供一些安全措施的建议。
桥台安全验算为确保小箱梁在安装过程中稳定、安全地运行，需要对桥台进行安全验算。
桥台是小箱梁安装的重要设备，承载着小箱梁的重量和压力。
在进行小箱梁安装前，需要进行桥台的安全验算。
桥台的安全检验应包括以下内容： - 桥台的构造、强度和稳定性的验算； - 桥台施工前的灌浆验算； - 桥台主体部分的施工和细节部分的设计验证。
桥台施工前的灌浆验算是桥台安全的关键环节。
其主要目的是确保桥台的承载力、稳定性以及对小箱梁的有效支撑。
为此，我们需要进行桥台的灌浆验算，以确保灌浆浓度、灌注技术、灌浆剂种类和数量等关键参数的合理性，以保证桥台的质量和安全。
运梁车的安全验算在小箱梁安装过程中，运梁车是必不可少的工具。
它可以保证小箱梁的安全运输和精确安装。
然而，运梁车的安全在小箱梁的安装中也是至关重要的环节。
运梁车的安全检验应包括以下内容： - 运梁车的瞬间载荷的验算； - 运梁车的安装认证； - 运梁车的制造质量验算； - 运梁车的旋转角度和转弯半径的计算。
在运梁车的验算中，需要考虑运梁车本身的质量和稳定性，以及运梁车在运输小箱梁的时候如何保证小箱梁的稳定性。
运梁车的制造过程要求所有关键部件都必须经过运输和安装。
运梁车的设计和制造同时需要考虑到运输过程的力学特性，以及运梁车的承载能力和稳定性。
架桥机的安全验算架桥机在小箱梁安装过程中起着至关重要的作用。
它能把小箱梁安全地吊起高度，并把小箱梁精确地承载到桥台上。
为了保证小箱梁在安装过程中的安全，需要对架桥机进行安全验算。
架桥机的安全检验应包括以下内容： - 架桥机的承载能力的验算； - 架桥机的施工质量验算； - 架桥机的立柱和吊钩的安全检测； - 架桥机的投资和维护成本的验算。
30mt梁架桥机验算书
30mT梁架桥机验算书一、架桥机组成该架桥机为自拼机械，主导梁由108片贝雷片并加设上下加强弦杆组成，架桥机总长57m，总重为70吨，由上下航车、双导梁、前、中、后支腿构成，可吊梁重最大为120吨，其中上航车为5吨，前支腿为3吨，30T梁重85吨。
具体结构见简图。
二、架桥机受力分析1、各种所用材料参数：杉木加上航车轨道40kg/m，贝雷片换算成500kg/m，合成g=10.4KN/mE钢=2.1*106Mpa, [ δ钢支墩]=140Mpa，贝雷片允许弯距[M]=975.0KN*m，Ⅰ= 250500cm4W=3570cm3加强弦杆允许弯距[M]=260.2 KN*m40a型工字之钢参数：I =21714cm4，Wx=1085.7cm3[ δ ]=350Mpa2、冲架桥机时内力计算①受力分析图由于架桥机冲架时后支腿压住轨道，前支腿翘起，受力主要考虑前悬臂的弯距，最大弯距位于中支腿B处，M BA=M1+M2=30*31.5+0.5*10.4*(31.5+1.5)2=6607.8KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m满足强度的要求。
（备注：上式的6是6排贝雷片，0.9是系数）3、架桥机架梁时内力分析当架桥机架梁时，由于后支腿处于悬臂状态，使主导梁架梁的主跨部份产生负弯距反而有利于导梁的最终受力，减少主跨段双导梁的正弯距。
为方便计算，且从安全考虑，只取主跨31.5m作受力计算，并简化成简支梁分析。
那么成如下分析图：∑Mmax=M1+M2=1/8*g*L2+1/4*P*L=1/8*10.4*31.5*31.5+1/4*475*31.5=5030.55KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m∑Mmax≤1.2[M]*6*0.9 满足强度的要求f=（5gL4）/384/E/I+PL3/48/E/I=(5*10.4*31.54)/384/2.1/250500+475*31.53/48/2.1/250500=0.042+0.098=0.14cm4、架桥机前支腿钢支墩强度稳定性验算方程组：∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=0 Ra+Rb=∑Y∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=Rb*31.5+1/2*10.4*1.5*1.5-1/2*10.4*(31.5+22.5+1.5)2-475*1.5-475*30.5= Rb*31.5+11.7-16017.3-712.5-14487.5=>Rb=990.7KN=>Ra=∑Y- Rb=gL+P1+P2- Rb=10.4*57+475*2-990.7 =552.1KN前支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑， 强度判断式δ=N/A ≤1.2[δ]δ=N/A=552.1/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =23.320Mpa ≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求 稳定性判断式δ=N/ΨA 0≤1.2[δ] r=√Im/Am= √（R 4-r 4）/(R/2)2 =0.034λ=L 0/r=(2*1.0)/0.034=58.8(L 0=2L,一端固定，一端活动) 58.8<80，Ψ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2=0.678δ=N/ΨA 0=552.1/0.678/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =34.9Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求5、上航车内力计算 ①、40a 型工字钢验算工字钢弯距最大时荷载分布图RaRbp1p2160015001600o方程式：Ra=Rb=425/2=212.5KNM 0=Ra*2.35-P1*0.75=340KN.mδ= M/W=340/1085.7/2(两根工字钢)=156.58Mpa ≤1.2[δ]=420Mpa 满足强度的要求②、支墩应力方程式：Ra+Rb=∑Y=425KN ∑Ma=M1-M2-M3=0Ra=Rb=425/2=212.5KN∑Ma=M1-M2-M3=R b*4.7-P1*0.4-P2*1.9=0=>Rb=104kn =>Ra=321KN上航车支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑，强度判断式δ=N/A≤1.2[δ]δ=N/A=321/2/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）=27.203Mpa≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求稳定性判断式δ=N/ΨA0≤1.2[δ]r=√Im/Am= √（R4-r4）/(R/2)2 =0.034λ=L0/r=(2*1.7)/0.034=100(L0=2L,一端固定，一端活动) 100>80，Ψ=3000/λ2=0.3δ=N/ΨA0=552.1/0.3/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）/2=90.7Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求。
米T梁架桥机验算书
单片架桥机主桁架构件图（图1）一、架桥机导架每节自重：N1L18：33.159Kg/m×1.275m×4＝169.1KgN2[10：10.00Kg/m×2.4m×4＝96.0KgN3[8：8.04Kg/m×1.75m×2＝28.1KgN4[10：10.0Kg/m×0.7m×2＝14KgN5：×××7800×2＝18.7KgN6：[ ×＝.N6∑＝≈（一片桁架）N1每米导梁重：=268Kg,加钢板轨后268＋45＝313Kg/m。
（一片桁架）二、架桥机为2孔连续梁，用力矩分配法计算：1、计算固端弯矩：如下图：图2AB 跨梁的固端弯矩：M AB F =0M BA F=-22222)(8ql l b l pb --＝-2222172)1317(5.1388170.313⨯-⨯⨯-⨯＝·m BC 跨梁的固端弯矩： M CB F =0M BC F=-1638ql 2pl -＝-16319.4138310.3132⨯⨯-⨯＝·m 2、计算分配系数： K BA =31EI l ＝EI 173 K BC =32EI l ＝EI 313 μBA =BCBA K K +BCK ＝EI EI EI 313173313+= μBC =1-μBA == 3、列表计算：4、作弯矩图和剪力图：图3AB 跨：V A ×17-0313×2172-8×+＝0V A ＝1798.6985.1382170.3132-⨯+⨯＝1753.54＝V A +×17＝0 V B ＝×17+8- V A ＝ BC 跨：V B ××2312×3138.702跨弯矩：图4x 由右起：x ＝14：M ＝×14-2142×＝·m x ＝：M ＝×215.52×＝·mx ＝17：M ＝×17-2172×：M ＝×31-2312×三、架桥机上弦及下弦强度验算：BC 跨跨中弯矩最大：M ＝·m N ＝0M H =672.1410.66=＝245610Kg 2L 18角钢面积Ag ＝2×＝84.48cm 2下弦受拉应力： σ＝0gH NH A ＝84.48245610×167.2177.5＝cm 2 = 四、用截面特性校对应力： 4个L 18面积：A=4×＝㎝2Ⅰ-Ⅰ螺丝孔平面图截面中心：4.89cmH ＝177.5cm ，H 0=×＝167.72cm 21H 0＝21×＝83.86cm 截面惯性矩： I=×＝1188211cm 4应力：σ＝IM·2H ＝⨯1188211257955002177.5H＝1926.7 Kg/cm 2 ＝ 五、架桥机节间接头验算：N ′＝HM＝T 327.145775.1257.955＝16个JY-88级高强度钢螺丝，每个螺丝允许拉力：4500×4π×32＝31808kg每个螺丝承受拉力： ÷16＝＝7949kg （可） 六、架桥机天车横梁验算：I 50工字钢W=1860cm 3 2个工字钢2W=3720cm 3 4块1.2cm 厚钢板，高50-2t ＝46cm ，W ＝2h 6b ＝24661.24⨯⨯＝1693 cm 3合计W ＝3720＋1693＝5413 cm 3弯矩 Mmax ＝38×＝·m ＝×105Kg ·cm 应力 σ＝WM =541362.7?05=1158 Kg/ cm 2＝<200Mpa （可）应力很小，跨度很小，不再计算剪力及挠度。
180吨架桥机稳定性验算
附件一：180吨架桥机稳定性验算WJQ40/180t 型架桥机设计起吊重量为2×90吨，架设跨度≤40，架桥机总长66m,桥机主梁为三角桁架结构，由型钢及钢板焊接而成，前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件，后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。
主梁上部设有两台提升小车，是桥机的提升结构。
架设边梁时梁片重心未超过前支腿中心。
一、架桥架横向稳定性验算1、竖向荷载1.1结构自重1.1.1主梁自重集度；q=0.65t/m----每米主梁自重(单根主梁总重0.65×66t)1.1.2提升小车：P 提=13t(作用在单根主梁上围6.5t)1.1.3前支腿P 前=12t(每支腿6t, 每根主梁一个前支腿)1.1.4后支腿P 后=7t(每支腿3.5t, 每根主梁一个前支腿)1.1.5起吊荷载P=2×65t2、冲击系数1.2.1起重动力系数D1= 1.31.2.2水平荷载提升小车在横梁上横移速度为0.022m/s,其最大加速度为0.044 m/s 2，架桥机整机横移及提升小车横移速度为0.022m/s ，其最大加速度为0.044 m/s 2，很小，可不计，提升小车吊重2×71.5t ，为安全为计，动力系数按0.05计算，惯性力PH=143t ×0.05=7.15t 。
3、风荷载1.3.1工作状态计算风荷载工作状态计算风压2115/q kg m =横桥向迎风面积21.25 1.2566 2.870.7166A L H W m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=单整机横桥向迎风面积2(1)(10.2)166199A n A m =+=+⨯=单横桥向风荷载= 1.7 1.2315199 6.3P C Kh q A t ⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=工预制梁风荷载= 1.7 1.2315140 2.5 3.2P CKh q w L H t ⋅⋅⋅⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=预顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风荷载忽略不计。
m架桥机验算计算方案
一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1天车重：Q=7.5t（含卷扬机）2=7.3t(含纵向走行)吊梁天车横梁重：Q3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42t/节(单边)=5.6t0号支腿总重:Q4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q=19kg/m21b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位m）: 图中P1=5.6t（前支柱自重）P2=1.42×（22+8.5）=43.31t（导梁后段自重）P3=1.42×32=45.44t（导梁前段自重）P4=14.6t(2#承重横梁自重)P 5=P6=14.8t（天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3<可)(二)架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
小箱梁安装过程桥台、运梁车及架桥机安全验算
所以：
E= 1 22 18 4.42 ×0.799 = 3062.79(kN) 2
E 的着力点自计算土层底面算起为：
C
H 4.4 1.467 (m) 3 3
水平向分力：
E H E cos( ) 3062 .79 cos(17 .5 22 .12) 2359 .24 (kN)
——填土表面与水平面的夹角；
——桥台台背与竖直面的夹角；
3
——台背与填土间的摩擦角，取 = /2。
根据资料： 35 ， / 2 17.5 ， 0 ， tan = 1.38/3.4，故
=22.12°，则：
u
2 cos （ 35 22.12） 0.799 sin( 35 17 .5 ) sin 35 cos2 22.12 cos(22.12 17.5)[1 ] cos(22.12 17.5) cos22.12
为配重。
p3 p3 q1 p2
RA A支点反力 4.5m 21.5m
RB B支点反力 28m 54m
C支点
取B点为研究对象，去掉支座A，以支反力RA代替（由力矩平衡方 程） 注：配重天车位于Ａ点横梁之上 ①、验算A支点反力 p2³28m+RA³21.5m+q1³L1 /2=q1³L2 /2+2p3³21.5m （其中L1=28m,L2=26m） RA=142.02KN RB=839.58KN RA 远大于零，故是安全的。 ②、验算架桥机纵向抗倾覆安全系数（此时视支点A无支点反力，故 应考虑尾部平车总成自重p4） M倾=1/2³q1³28 +p2³28=5154.8KN.M M抗=1/2³q1³26 +2p3³21.5+p4³21.5=9735.2KN.M 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾 =9735.2/5154.8=1.89>1.3 故满足规范要求。
架桥机安全验算
架桥机安全验算架桥机安全验算随着高速公路的发展，安全问题至关重要。
在箱梁架设中，椼架架桥机的安全验算也越来越重要。
结合南京绕越高速公路，简略验算椼架架桥机的安全系数。
陈村大桥为14×25m预应力箱梁，架设使用的架桥机为WJQ30/100J型，箱梁最大重量为70T。
架桥机的刚度和强度都满足要求，这里主要进行架桥机的抗倾覆性验算。
WJQ30/100J型架桥机为轮轨式过孔新型架桥机，过孔时沿桥面钢轨一次连续走行到位。
架桥机在安装箱梁过程中有三种最不利情况，分别为①最不利部位为架桥机在走行到位但前肢腿未支撑的时候；②架桥机在架设箱梁时最不利位置在箱梁运行到位准备停止的时候；③架桥机在架设边梁到位制动时。
①最不利部位为架桥机在走行到位但前肢腿未支撑的时候，如下图示。
各配件重量表以中支腿为支点，最不利情况的各弯矩为：1、负弯矩：M1＝3×26.5＋0.5×0.33×26.5×26.5＝195.4T.M2、正弯矩：M2=3×21.5＋3×22＋0.5×0.33×23.5×23.5＝221.6T.M3、架桥机过孔时最小配重为箱梁重量的一半，约为35T，相对中支腿产生的弯矩M3=35×23.5＝822.5T.M由上可见，M2+M3远大于M1，所以架桥机过孔时抗倾覆性是满足要求的。
②架桥机在架设箱梁时最不利位置在箱梁运行到位准备停止的时候（如下图）。
天车在吊梁运行时，其速度控制在0.1~0.2m/s（即6~12m/min）之间，尤其是负载启动与刹车时加速度不宜超过0.1m/s2。
当椼架将梁提到桥面标高后，将把梁以加速度a=0.1m/ s2向桥上移动，此时梁有惯性力T=Ga/g（G为梁重量）。
由于椼架自重相对于梁重量较小，可忽略椼架自重，惯性力T对A点的弯矩为：M负＝Ga*h/g梁的重量G对于A点的弯矩M正＝G*l/2则椼架对低端点的抗倾覆安全系数为K=M正/M正＝gl/2ah。
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架桥机安全验算
随着高速公路的发展，安全问题至关重要。
在箱梁架设中，椼架架桥机的安全验算也越来越重要。
结合南京绕越高速公路，简略验算椼架架桥机的安全系数。
陈村大桥为14×25m预应力箱梁，架设使用的架桥机为WJQ30/100J型，箱梁最大重量为70T。
架桥机的刚度和强度都满足要求，这里主要进行架桥机的抗倾覆性验算。
WJQ30/100J型架桥机为轮轨式过孔新型架桥机，过孔时沿桥面钢轨一次连续走行到位。
架桥机在安装箱梁过程中有三种最不利情况，分别为①最不利部位为架桥机在走行到位但前肢腿未支撑的时候；②架桥机在架设箱梁时最不利位置在箱梁运行到位准备停止的时候；③架桥机在架设边梁到位制动时。
①最不利部位为架桥机在走行到位但前肢腿未支撑的时候，如下图示。
各配件重量表
以中支腿为支点，最不利情况的各弯矩为：
1、负弯矩：M1＝3×26.5＋0.5×0.33×26.5×26.5＝195.4T.M
2、正弯矩：M2=3×21.5＋3×22＋0.5×0.33×23.5×23.5＝221.6T.M
3、架桥机过孔时最小配重为箱梁重量的一半，约为35T，相对中支腿产生的弯矩M3=35×23.5＝822.5T.M
由上可见，M2+M3远大于M1，所以架桥机过孔时抗倾覆性是满足要求的。
②架桥机在架设箱梁时最不利位置在箱梁运行到位准备停止的时候（如下图）。
天车在吊梁运行时，其速度控制在0.1~0.2m/s（即6~12m/min）之间，尤其是负载启动与刹车时加速度不宜超过0.1m/s2。
当椼架将梁提到桥面标高后，将把梁以加速度a=0.1m/ s2向桥上移动，此时梁有惯性力T=Ga/g（G为梁重量）。
由于椼架自重相对于梁重量较小，可忽略椼架自重，
惯性力T对A点的弯矩为：M负＝Ga*h/g
梁的重量G对于A点的弯矩M正＝G*l/2
则椼架对低端点的抗倾覆安全系数为K=M正/M正＝gl/2ah。
其中，g=10 m/s2,l=25m,a=0.1m/s2,h=3.772m，代入上式，K＝331远大于1，满足要求。
③架桥机在架设边梁到位制动时。
如下图示（以中跨中梁为例）：
椼架在以加速度a=0.1m/ s2移动边梁到位制动时，此时梁有惯性力T=Ga/g（G为梁重量），由于椼架自重相对于梁重量较小，可忽略椼架自重。
边梁的截面形心计算：
将箱梁截面按照图示绿线分割，以如图建立ZOY坐标轴，各部分的截面性质如下表：
Y形心＝－941010.3/10712=-88cm
Z形心＝65230/10712=6cm
如图红色点所示。
考虑最不利时的5级风正向风力。
5级风的风速为：V=8.0～10.7m/s，按V=10.7m/s,ρ空气＝1.293g/l，每秒空气对箱梁侧面的力F风＝1.4×25×10.7×1.293×10＝4840KN，作用点按箱梁的截面形心点。
以架桥机制动时右侧轮为支点：
W制动＝G*a*(3.77-h)
W风力＝F风力*（3.77-h）
W箱梁＝G*（3.4/2-Z形心）
取最不利情况h＝3.77－0.88＝2.89m，G=70T，
W制动＝G*a*(3.77-h)＝20230KN.M
W风力＝F风力*（3.77-h）＝13988KN.M
W箱梁＝G*（3.4/2-Z形心）=1148000KN.M
抗倾覆系数K= W箱梁/( W风力+ W制动)=33.5远大于1.5，抗倾覆满足要求。
综上①、②，③，故架桥机的抗倾覆性满足要求。
南京绕越项目
编写：胡进军
2008年11月15日。