反应堆热工水力学课后习题讲解(清华大学出版社)
反应堆热工水力学08
qm
1 e C e
e e
0 .5 1 1 t 0 .5 1 1 t
1 1
qm
t
1 C
2 .9 6 1 0
4
0 .5 5 1 t 0 .5 5 1 t
0 .9
21:46:52
1 1
t = 5.34s
6
方程体系
5.2.2 粘性流动
Y t< 0 ,流 体 处 于 静 止 状 态 Vx y Fx
,
p
*
p
V
2
x ,y ,z
* * *
x De
,
y De
,
z De
Dυ Dt
* *
p VD
* *
e
*2 * D e g υ V2
g g
Dυ Dt
* *
De g g p υ 2 Re V g
qm
A
4 6 8 6 0 .0 1 1 0 0 0 3 8 0 0 0 .0 2 2 2 / 4
2
0 .0 3 1 8
1 6 .5 1 0 0 0 0 .0 3 1 8 L Vm Δp f 0 .0 9 0 5 3 4 .0 P a 0 .0 2 2 2 2 D 2
2 r d p z 1 2 4 d z R
R
2
w
R dp 4 R 2 dz Vm
Vm
R
0
z 2 πrdr
πR
2
R dp 8 dz
反应堆热工水力学
查附录 1 可知 316 ℃下金属铀热导率为 30.28 W•m-1•℃-1 ,比UO2的大一个数量级。
3.2 假设堆芯内所含燃料是富集度 3%的UO2，慢化剂为重水D2O, 慢化剂温度为 260 ℃， 并且假设中子是全部热能化的，在整个中子能谱范围内都适用 1/v定律。 试计算中子注量 率为 1013（cm-2·s-1）处燃料元件内的体积释热率。
解：查表 3-4 等可得：σ f ,0.0253 = 582 b， ρUO2 = 10.41 ×103 kg/m3， Fu = 97.4% ，则有：
C5
=
1+
1 0.9874(1/
e5
−1)
=
3.037%
MUO2 = C M 5 235UO2 + (1 − C8 )M 238UO2 = 2.6991×105 (kg/mol)
⇒ T (r)
=
tC
+ qV
d2 (
4
−
r2) / 4k
所以 T0 = tC + qV d 2 /16k ○2
（3）球 以球心为原点建立球体系，则稳态导热方程：
d 2T dr 2
+ 2 dT r dr
+ qV k
=0，0< r ≤ d /2
边界条件：i.
T (r) |r=d / 2 = tC ; ii.
(W/m•℃)
最后内插得到 16 MPa、310 ℃下的热导率：
2
k
=
k1
+ (k′ −
k1 )
t − t1 t′ − t1
=
反应堆热工水力学02
主泵
堆芯
hin 主泵 qm1
给水泵
14:23:18
核电厂的净效率
W
发电机
T0
冷凝器
T1
23
核电厂的净效率
蒸汽发生器 稳压器
蒸汽发生器
W
发电机
hout
主泵
堆芯
hin 主泵 qm1
汽轮机 给水泵
T0
冷凝器
T1
η = W − Wp
P
P = qm1 (hout − hin )
பைடு நூலகம்
14:23:18
核电厂的净效率
14:23:18
课程介绍
31
14:23:18
朗肯循环
20
p -v图和T -s 图
p
4
1
3
2
14:23:18
T
4 3
v
朗肯循环
1
2 s
21
朗肯循环的效率
η
= WT − Wp q1
=
(h1
− h2 ) − (h4 − h3 ) (h1 − h4 )
14:23:18
朗肯循环
22
核电厂的净效率
蒸汽发生器 稳压器
蒸汽发生器
汽轮机
hout
计算简单，但不便于计算机程序调用
拟合法
计算复杂，但便于计算机程序调用
14:23:18
方法比较
19
2.2 蒸汽动力循环
朗肯循环
朗肯循环是指以水蒸气作为工质的一种循环过程
3-4过程：等熵压缩过程 4-1过程：定压可逆吸热过程 1-2过程：等熵膨胀过程 2-3过程：定压冷凝过程
16.0
567.7 441.0
反应堆热工水力学部分答案0
温度 t /℃
饱和水比体积v×103 /m3/kg
340
1.639
350
1.741
内插得到 344 ℃下饱和水的比体积：
饱和蒸汽比体积v /m3/kg 0.010779 0.008805
v′(344o C) = v′(340o C) + [v′(350o C) − v′(340o C)] 344 − 340 = 1.680×10-3 (m3/kg) 350 − 340
由于为 97%理论密度的UO2，应用Maxwell-Euken关系式计算：
kε
=
1.025(1− ε ) 0.95(1+ βε )
k95
其中，ε = 0.97, β = 0.5，则有：
k97
=
1.025(1− 0.03) 0.95(1+ 0.5× 0.03)
=
2.44
或
2.38
(W•m-1•℃-1)
d 2T dx2
+ qV k
=0，0< x ≤ d /2
-d/2 O d/2
x
边界条件：i.
T (x) |x=d / 2 = tC ; ii.
dT = 0 . dx x=0
方程两边积分一次：
dT dx
+ qV k
x = C1
4
ii ⇒ C1
=0⇒
dT dx
+
qV k
x = 0 ，两边再积分一次：
T (x)
250 ℃
300 ℃
15.0 MPa
638.3
565.8
17.5 MPa
639.1
外插得到 15.0 MPa、310 ℃下的热导率：
反应堆热工水力学课后习题讲解（清华大学出版社）
反应堆热⼯⽔⼒学课后习题讲解（清华⼤学出版社）2.1查⽔物性⾻架表计算⽔的以下物性参数：（1）求16.7MPa时饱和⽔的动⼒粘度和⽐焓；（2）若324℃下汽⽔混合物中⽔蒸⽓的质量⽐是1%，求汽⽔混合物的⽐体积；（3）求15MPa下⽐焓为1600kJ/kg时⽔的温度；（4）求15MPa下310℃时⽔的热导率。
2.2计算核电⼚循环的热效率13:14:49位置T /K p /kPa -1h /(kJ·kg ) 状态给⽔泵⼊⼝ 6.89 163 饱和液给⽔泵出⼝7750 171 ⽋热液蒸发器⼆次侧出⼝ 7750 2771 饱和⽓汽轮机出⼝6.891940两相混合物蒸发器⼀次侧⼊⼝ 599 15500 ⽋热液蒸发器⼀次侧出⼝56515500⽋热液第三章3.1的热导率，并求1600℃下97%理论密度的UO2与316℃下⾦属铀的热导率做⽐较。
13:14:49习题讲解8假设堆芯内所含燃料是富集度3%的UO2，慢化剂为重⽔D2O,慢化剂温度为260℃，并且假设中⼦是全部热能化的，在整个中⼦能谱范围内都适⽤1/v定律。
试计算中⼦注量率为1013 1/（cm2·s）处燃料元件内的体积释热率。
= 0.275试推导半径为R ，⾼度为L ，包含n 根垂直棒状燃料元件的圆柱形堆芯的总释热率Q t 的⽅程：1Q tnLA u q V ,maxF u其中，A u 是燃料芯块的横截⾯积。
4.1燃料元件，已知表⾯热有⼀压⽔堆圆柱形UO2流密度为1.7 MW/m2，芯块表⾯温度为400℃，芯块直径为10.0mm，UO2密度取理论密度的95%，计算以下两种情况燃料芯块中⼼最⾼温度：（1）热导率为常数，k = 3 W/（m?℃）（2）热导率为k = 1+3exp（-0.0005t）。
热导率为常数k不是常数，要⽤积分热导法4.2有⼀板状燃料元件，芯块⽤铀铝合⾦制成（铀占22%重量），厚度为1mm，铀的富集度为90%，包壳⽤0.5mm厚的铝。
反应堆热工水力
知燃料芯块的直径du=8.4mm元件包壳外径 dc=9.6mm，试求该热点处的包壳外表面温度
Tc？
解：由热平衡得：
qv
4
du2
dch
TC
Tf
TC
Tf
qvdu2 4dC h
7.8108 8.4103 2 49.6103 4.1104
304 35 339℃
传热学
热辐射传热: 物体通过电磁波传热的方式称 做辐射，在常温下热辐射起的作用不大，在 高温时则起重要作用。
例如:在反应堆失水事故时堆芯裸露，燃料 元件温度升得很高时，就要考虑热辐射的作 用。
返回
燃料传递热量到冷却剂的过程
燃料元件内部（包括燃 料芯块、间隙和包壳） 的导热
包壳外表面与冷却剂之 间的传热（主要是单相 强迫对流传热），
在高热流密度下，泡核沸腾区产生的汽泡 数量很多，当汽泡产生的频率高到在汽泡 脱离壁面之前就形成了蒸汽膜覆盖在壁面 上，使液体不能接触壁面，从而使传热恶 化造成壁面温度急剧升高，就发生DNB， 随后传热变成膜态沸腾工况。
沸腾传热－流动沸腾
流动型态
单相蒸汽
问：设有一根全长均匀加热的垂
直管段，以低热流密度加热此管， 管底以这样的速度供给欠热液体， 使得液体在管全长上能够蒸发完， 试标出从管底进口至管出口可能 出现的流动型态？
冷却剂的输热
导热、传热
导热传热：傅里叶定
律
对流换热：牛顿冷却定律
描述：q＝－k▽T
描述：q=h(Tc-Tf)
q ： 是单位时间内通过单位等温面积
沿温度降低的方向所传递的热量，
式中q是包壳表面热流密度， W/m2；Tc 是包壳外表面温度，
反应堆热工水力学12
冷壁修正
Ru = 1 − De Dh
Fc = 1 − Ru [13.76 − 1.372 exp (1.78 χ e ) − 6.96G −0.0535 −
0.107 0.00683 p 0.14 − 12.6 Dh ]
14:27:37 两相流 32
W-3公式的计算值和实验值的比较
1 +23% 0.5 -23%
临界热流密度
14:27:37
两相流
37
作业
6.4 某沸水堆冷却剂通道，高1.8m，运行压力为4.8MPa，进 入通道的水的欠热度为13℃，通道出口处平衡态含汽率为 0.06，如果通道的加热方式是均匀的，计算气泡脱离点位置。 6.5 某压水堆运行压力为15.19 MPa，某燃料元件通道水力直 径为12.53mm，均匀发热，质量流密度为2722 kg/(m2·s)，入 口平衡态含汽率为 χe = - 0.1645，计算该通道入口处和平衡态 含汽率为零处的DNB临界热流密度。 6.6 某垂直圆形加热通道运行压力是10.0MPa，内直径 2cm， 冷却水的质量流量为1.2 t/h，入口水温度275℃，沿通道轴向 均匀加热，热流密度q = 6.7×105 W/m2，通道长2m。计算 1.5米处的内壁面温度和通道出口处的平衡态含汽率。
缺液区
（A区）
F
欠热沸腾区
夹带 环状流
（B区） （C，D区） （E，F区） （G区） （H区）
液相温度
液膜强迫对流蒸发区
泡核沸腾区
E
液膜强迫对流蒸发区
环状流
缺液区
D C
弹状流
泡核沸腾区
反应堆热工水力学课后习题..
1某电厂凝汽器真空计读数为0.5 at，环境压力为1 atm，试问凝汽器的绝对压力为多少MPa?多少bar?2、某管道水温为582.5 oF,相当于摄氏温标多少度？热力学温标多少度?2、某容器中水的压力为5 000Pa，比体积v = 25.38 m3/kg，求此容器中水的状态及t、h的值。
2.1(1)求15.7MPa时饱和水的动力粘度和比焙;查根据附表C2饱和水蒸气6： 14,608MPa 111,比焙为1596kJ/kg,动力粘度为75.4X 10_6Pa • s 16.537 MPa 时，比焙为1672kJ/kg,动力粘度为69.4X 10_6Pa • sI 5.7MPa时饱和水的动力粘度:I 5.7MPa时饱和水的比焙: .=1596+15 7-14-60816.537-14,608(2)若344°C 卜•汽水混合物中水蒸气的质量比是 % 求汽水混合物的比体积; 查农C1饱和水34()°C 时比体枳为1.639X 10-3ni3/kg,350C 时比体枳为1.741 X l (r 3m 3/kg 査农C2饱和水蒸汽340°C 时比体积为0.010779m3/kg,350e C 时比体枳为().()08805m 3/kg<, 344工时饱和水比体积为：u = 1.639xl0'3 + 7U()(1.741-1.639)x10^ = 1.6798xIff 3m 3 /kg 1 350 - 34()' > 〜344°C 时饱和水蒸气比体积为:U =0.010779 + ⑷一⑷(0.008805 - 0.010779)= 0.0099894〃/ /馆& 35() - 34()' )6344"C 汽水混介物的比体枳：u = —~J = 99% x 1.6798 x 10」+1 % x 0.0099894 ~ 0.0017629〃F / Ag〃“ +叫(3 )求15 MPa 下比焙为1600 kJ/kg 时水的温度; 査表C1压强为14.608MPa 时饱和水温度为340°C, 压强为16.537MP"时饱和水温度为350 °C 采用线性插值计算15MPa 时的饱和温度为:先计算饱和温度为342.03°C 时的比怖查表C3压强为15MPa 的340°C 水比焙为1593.3kJ/kg 15MPa 下比焙为1600kJ/kg 吋水的温度为:/ = 340 + 1600-1593.3(342.03一340) = 340.75°C 1611.4 — 1593.3= 1596 +342.03 — 340350 — 340 (1672 — 1596) = 1611.43/馆2.2P =弘i （ h 圖一 K ）=叽i 他-％） + 3%気血一方4） 炉二弘2［（仏一力4）一 （丘一九）］ W 厂 3%q 』s-g弘1（佗一心）=弘2（人一爲）貶-齐一 q 泌M +九一仏一人）一 3 %%（叽一九） P q 沁（心-民）-3%仍心（% —尽）h 、+ 人一hr — h 4 — 3%仇一方JA 3 — /?2 — 3%(為—h 4)163 + 2771—171—1940 — 3%(2771-1940) _798,072771-171-3%(2771-1940) - 2575.073.1求1600 C 下97%理论密度的UO2的热导率，并与316 C 下金属铀的热导率 做比较。
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2.1查水物性骨架表计算水的以下物性参数：（1）求16.7MPa时饱和水的动力粘度和比焓；（2）若324℃下汽水混合物中水蒸气的质量比是1%，求汽水混合物的比体积；（3）求15MPa下比焓为1600kJ/kg时水的温度；（4）求15MPa下310℃时水的热导率。
2.2计算核电厂循环的热效率:49第三章3.1的热导率，并求1600℃下97%理论密度的UO2与316℃下金属铀的热导率做比较。
13:14:49习题讲解8假设堆芯内所含燃料是富集度3%的UO，慢化剂为重水2D2O,慢化剂温度为260℃，并且假设中子是全部热能化的，在整个中子能谱范围内都适用1/v定律。
试计算中子注量率为1013 1/（cm2·s）处燃料元件内的体积释热率。
= 0.275试推导半径为R ，高度为L ，包含n 根垂直棒状燃料元件的圆柱形堆芯的总释热率Q t 的方程：1Q tnLA u q V ,maxF u其中，A u 是燃料芯块的横截面积。
4.1燃料元件，已知表面热有一压水堆圆柱形UO2流密度为1.7 MW/m2，芯块表面温度为400℃，芯块直径为10.0mm，UO2密度取理论密度的95%，计算以下两种情况燃料芯块中心最高温度：（1）热导率为常数，k = 3 W/（m•℃）（2）热导率为k = 1+3exp（-0.0005t）。
热导率为常数k不是常数，要用积分热导法4.2有一板状燃料元件，芯块用铀铝合金制成（铀占22%重量），厚度为1mm，铀的富集度为90%，包壳用0.5mm厚的铝。
元件两侧用40℃水冷却，对流传热系数h=40000 W/(m2•℃)，假设：气隙热阻可以忽略铝的热导率221.5 W/(m•℃)铀铝合金的热导率167.9 W/(m•℃)裂变截面520×10-24cm2试求元件在稳态下的径向温度分布4.3已知某压水堆燃料元件芯块半径为4.7mm，包壳内半径为4.89mm，包壳外半径为5.46mm，包壳外流体温度307.5 ℃，冷却剂与包壳之间传热系数为 28.4 kW/（m2•℃），燃料芯块热导率为 3.011 W/（m•℃），包壳热导率为18.69 W/（m•℃），气隙气体的热导率为0.277W/（m•℃）。
试计算燃料芯块的中心温度不超过1204℃的最大线释热率。
4.4厚度或直径为d 的三种不同几何形状（平板、 圆柱、球）的燃料芯块的体积释热率都是q V ，表面温度都是t c ，试求各种芯块中心温度的表达式，并进行讨论比较。
球轴向z = 650 mm 高度处的燃料中心温度。
4.5考察某压水堆（圆柱形堆芯）中的某根燃料元件，参数 如下表。
假设轴向发热分布为余弦分布，试求燃料元件4.6压力壳型水堆燃料元件UO2的外直径为10.45mm，芯块直径为9.53mm，包壳热导率为19.54W/（m•℃），厚度为0.41mm，满功率时热点处包壳与芯块刚好接触，接触压力为零，热点处包壳表面温度为342℃，包壳外表面热流密度为1.395×106W/m2，试求满功率时热点处芯块的中心温度。
求T5.1如图题5.1所示，有一个喷嘴将水喷到导流叶片上。
喷嘴出水的速度为15m/s，质量流量为250kg/s，导流叶片角度为60°，试计算：（1）导流叶片固定不动所受到的力，（2）导流叶片在x方向以速度5m/s运动的情况下受到的力。
yO x60o喷嘴导流叶片5.2 假如某一管内层流流速分布为υ =υ max 1 − (r R ) ]Q V = ∫ υmax ⎡1 − ( ) ⎤ 2πr d r 2 ⎣ ⎦ 2= ∫ 2 1 − ( r R ) ⎤ 2πr d r = 7.854 ×10−3 ⎡ υm = = = 1m/s( )1 υmax ⎡1 − ( r R ) ⎤2πr d r = 0.667ρυm 2 2 dp = ρ∫ 2 ( υmax ⎡1 − ( ) ⎤ )2πr d r ∫ 2 ⎣ ⎦ υm =2 υ max = 2.0 m/s ，R = 0.05 m ，流体的密度为300 kg/m 3，计算管内体积流量、断面平均速度，并判断流体动压头等于 ρυm 2 吗？R R 0 0.05 02 ⎣ ⎦Q V 7.854 ×10−3A π× 0.052R 2 0⎣ ⎦ R r R 0 25.3 如图所示，某一传热试验装置，包括一根由长1.2 m内径是13 mm的垂直圆管试验段。
水从试验段顶部流出，经过90°弯头（R / D = 1.5）后进入1.5m长的套管式热交换器，假设热交换器安装在水平管道的中间部分，水在管内流动，冷却水在管外逆向流动。
热交换器的内管以及把试验段、热交换器、泵连接起来的管道均为内径25 mm的不锈钢管。
试验装置高3m，总长18m，共有4个弯头。
在试验段的进出口都假设有突然的面积变化，回路的运行压力是16MPa。
（1）、当260℃的水以5 m/s的速度等温流过试验段时（即试验段不加热），求回路的摩擦压降。
（2）、若试验段均匀加热，使试验段的出口温度变为300℃，计算回路的总压降是多少？（假定这时热交换器换热管的壁温比管内水的平均温度低40℃）, μ = 105.376 ×10−6Pa ⋅ s , ρ = = 797.77 kg m 3De 1V 2ρ ARe 1 = = 4.921×10 ,V 2 = 1 V 1 = 1.352 m s⎡ ⎛ε∵ f = 0.0055 1 + ⎜⎟ ⎣ ⎦ L 1 ρV 1 L 2 ρV 22ΔP f = ΔP f 1 + ΔP f 2 = f 1 ⋅ ⋅ + f 2 ⋅ ⋅10 ⎞ 3⎤⎥v = 0.0012535 m2kg 1v5μA 2Re 2 = De 2V 2ρ μ= 2.559 ×1051 6 ⎢ 20000 + ε = 0.0015⎢ ⎝ D Re ⎠⎥ ∴ f 1 = 0.0145, f 2 = 0.01502De 12 De 2 2= 20675Pa× (13 × 10−5) × 5 = 0.5294kg1ρ1 = = 705.92 kg m 3 V 1 = = 1.528 m s 4出口温度300℃流量 W = 797.77 × π42 a).试验段出口至换热器入口：t 1 = 3000CP = 160b热交换器试验段v 1 = 0.0014166 m3kg μ1 = 89.36 ×10−6 Pa ⋅ s1v 1Wv 1 π 2 d 1Re 1 = d 1V 1v 1μ1= 3.018 ×10513:14:49习题讲解34⎛ ⎞3 ⎤⎡ 0.001510f 1 = 0.0055 1 + ⎜ 20000 ×+ = 0.0146 ⎟⎢ ⎝253.018 ×105 ⎠ ⎥aρ1V 12705.92 ×1.5282c1 6⎢ ⎥ ⎣ ⎦ΔP f 1 = f 1 L 1 ρ1V 12d 1 2= 1516 P aΔP el 1 = ρ1 g Δz = 6233Pa ΔP 1 = 0ΔP 1 =K= 0.6 × = 494 P a2 2= 11888W 0.Δt 2 = = 0.5294 × 5.448 ×10. = × ( 25 × 10)d 22 = 1443 m s.mCC p = 5.448 × 103J kgC . 25 × 10b). 热交换器内压降Re 2 = Re 1 = 3.018 × 105Pr = 0.858k = 567.7 × 10−3W 0Nu = 0.023 R e 20.8Pr 0.4= 5235h = Nu ⋅ k d= 5235 × 567.7 × 10−3 −3mC hF Δt p 11888 × π × 25 × 10−3× 15 × 40 3= 19.4 0Ct = t 1 − Δt 22= 290.30 C∴ v 2 = 0.0013381m 3 kg μ2 = 93.36 × 10−6 Pa ⋅ s ρ 2 = 1v 2 = 747.33kg m 3V 2 = Wv 2 0.5294 × 0.0013381π π −3 24 4.热交换器试验段Re 2 =d 2V 2 ρ 2=25 × 10−3× 1443 × 793.36 × 10−6= 2.888 × 10513:14:49习题讲解36⎛ ⎞ 3⎤ ⎡ 0.0015 10 f 2 = 0.0055 ⎢1 + ⎜ 20000 × + 5 ⎟ ⎥ = 0.0146⎝ ⎠ ⎦ ⎣f = f 2 ⎜ ⎟ a1 6⎢ 25 3.018 ×10 ⎥ ⎛ μ w⎞⎝ μf ⎠0.6= 0.0160ΔP f 2 = f 2 L 2 ρ2V 22d 2 2 = 752PaΔP el 2 = 0ΔP 2 = G2 ( v3 − v 1 ) = −1751Pa13:14:49习题讲解37ΔPf3=f3=5927Pa⎞3⎤102.769×10⎠⎥⎦⎥=0.0148a cV3==1.528m s4⎛⎡⎢f 3=0.00551+⎜20000×+⎢⎣ρ VL3 3 3c).换热器出口至试验段入口：t3=3000C p3=160bv3=0.0014166m 3kgμ3=89.36×10−6Pa⋅sρ3=1v3=705.92kgm3Wv3π 2d3热交换器Re3=d3V3v3μ3= 3.018×105试验段0.0015⎝252d32ΔPel3=ρ3gΔz3=−14530Pa ΔP 3=065⎟1ΔP3=3Kρ3V32= 1483Pa13:14:49习题讲解38⎛4V 3 == 1.409 m s= 756.4 kg m 3 ρ3 = 1a⎛ 1 1 ⎞ W 2 ΔP in = 0.7 ⎜ 2 2 ⎟5 ⎟ 3 5554 × 10 ⎠ ⎥⎦⎥ = 0.014310 ⎞ 3 ⎤ ⎝ 13 ⎢⎣ μ f 4 = 0.0055 1 + ⎜20000 × += 2.769 ×105 Re 3 = ⎢ d 3 3 ⎡d). 试验段内：t 3 = 280.60CP =160bv 3 = 0.0013065 m3kgμ3 = 97.37 ×10−6Pa ⋅ sv 33ΔP f 4 = f 4 L 4 ρ4V42d 4 2= 14049PaΔP el 4 = ρ4 g Δz 4 = 747.33 × 9.8 ×1.2 = 8789Pa ΔP 4 = G2( v 1 − v 3 ) = 1751Pa − = 13811Pa⎝ A 4 A 3 ⎠ ρ热交换器试验段ΔP ex = −σex (1 − σex ) G 2v = −4446Pa13:14:49习题讲解39c a∴ ΔP = ∑ ΔP f i i el in ex c 1 3 2 4a)(4+ ΔP + ΔP + ΔP + ΔP + ΔP + ΔP + ΔP i =1= (1516 + 6233) + ( 752 + 0 ) + ( 5927 − 14530 ) + (14049 + 8789 ) + 13811 − 4446 + 494 + 1483 − 1751 + 1751 = 34078Pa5.4 已知压水堆某通道出口、入口水温分别为320℃和280℃，压力为15.5 MPa，元件外径为10.72 mm，活性段高度3.89 m，栅距14.3 mm，包壳平均壁温320℃，当入口质量流密度为1.138×107 kg/(m2·s)的时候，求沿程摩擦压降、提升压降和加速压降。