1000MW机组引风机选型配置方案比较
大容量燃煤发电机组锅炉引风机配置分析
第42卷第8期热力发电V0142N o．8 2013年8月T H E R M A L P()w E R G E N E R A T l0N A ug．2013[摘要][关键词] [中图分类号] [D oI编号]大容量燃煤发电机组锅炉弓风机配置分析宋景明，宫书宏国核电力规划设计研究院，北京100095对某电厂超超临界1000M W机组锅炉设置3台和2台引风机配置方案进行分析，按照低负荷时引风机高效率运行的原则，提出对于低负荷运行时间较长的机组采用每台机组配置3台引风机的设计方案，这样风机运行模式灵活，运行效率较高，增加的设备初投资10年即可回收。
超超临界；1000M W机组；引风机；配置方案；选型T K263[文献标识码]A[文章编号]1002—3364(2013)08一0116一0310．3969／j．i ssn．1002—3364．2013．08．116A l l ocat i on anal ys i s of i nduced dr af t f ans f or coal—f i r e d pow er pl ant sw i t h l ar ge capaci t ySO N G J i ngm i ng，G O N G ShuhongS t at e N u c l ea r E1ect r i c P ow er Pl anni ng D e si gn&R es ear c h I nst i t ut e，B e巧i ng100095，C hi naA bst r act：O n t he ba si s of di sc uss i on o n t he al l ocat i on s che m e of i nduced dr a f t(I D)f ans f or an ul—t r a super cr i t i cal1000M W uni t，t he I D f an t ype s w er e se l ect e d f or t he c onf i gur a t i on s chem es w i t h t hr ee and t w o I D f ans．A c cor di ng t o t he pr i nci pl e t hat t he I D f an r u n s w i t h hi gh ef f i c i ency under 10w l oad condi t i on，t he oD e r a t i on m ode of t he I D f an under l ow10a d c ondi t i on w a s det e r m i ne d．C om par i s on and anal ys i s on t he above t w o al l oc at i on s chem es w er e conduct ed，fr om t e chni cal e—conom y as pec t．For uni t s w i t h l ong—t e r m ope r at i on under l ow10ad，i t s uggest ed t ha t t hr ee I D f ans s houl d be al l oca t ed f or ea c h uni t．I n t hi s de s i gn s chem e，t he I D f ans had f l exi bl e ope r a t i on m ode a nd hi gh ef f i ci enc y，and t he i ni t i al i nvest m ent f or new a dd e d equi p m ent s ca n be r ec ove r e d w i t hi n 10yea r s．K ey w or ds：ul t r a s uper cr it i cal；1000M W uni t；i nduced dr af t f an；al l ocat i on；t yp e sel ec t i on；l oad目前，国内火力发电机组烟风系统均采用平衡通风双列布置，每台机组配置2台引风机，新建及扩建电厂均采用脱硫、脱硝、引风合并的“三合一”引风机。
国内典型1000MW机组设备配置表
序号专业项目国电谏璧国电泰州国电北仑三期华电灵武配置高旁容量100%，低旁容量65%高旁容量35%，低旁容量为高旁容量加减温水量高旁容量40%，低旁容量为高旁容量加减温水量一级25%启动旁路厂家CCI CCICCICCI 主泵2x50%汽泵2×50%汽泵2×50%汽泵2×50%汽泵启动泵无1×30%电泵1×30%电泵1×30%电泵厂家瑞士SULZER 德国KSB德国KSB 日本荏原厂家杭汽杭汽杭汽东汽型号HMS500D HMS-500D HMS-500D G22-1配置2×100%2×100%，2×100%，3×50%，厂家瑞士SULZER日本由仓公司长沙水泵厂变频装置加装加装加装加装配置2×50%,2×50%,型式固定叶立式斜流泵固定叶立式斜流泵厂家日本日立公司奥地利安德里茨公司6冷却塔无冷却水塔无冷却水塔无冷却水塔无型式中速磨煤机中速磨煤机中速磨煤机中速磨煤机型号HP1163/Dyn MPS280型ZGM133G（Dyn）HP1203型式动叶可调轴流式动叶可调轴流风机动叶可调轴流式动叶可调轴流式型号FAF28-14- 1FAF28-14-1GU16242-01型式动叶可调动叶可调轴流风机动叶可调轴流风机动叶可调轴流式型号FAF28-15-1PAF20.5-15-2 PAF21.1-15-2 GU24034-22型式动叶可调轴流式静叶可调轴流式静叶可调轴流风机静叶可调轴流式型号ANN-3296/1600B AN42e6(V13+4O)AN+X37e6(V13+4°)GU24034-22布置方式三室四电场三室四电场双室五电场三室四电场厂家福建龙净浙江菲达浙江菲达兰州电力修造12点火系统点火方式微油点火系统等离子点火系统装设等离子点火系统微油点火方式厂商保变天威保变天威保变天威型式单相单相单相14装GCB 未装GCB 装GCB 1510kV,6kV 6kV，4段6kV，3段16500kV引接从老厂220kV引接老厂220kV引接1旁路2给泵无（直接空冷）磨煤机3小机4凝泵5循泵发电机断路器（GCB）高压厂用电压等级启动/备用电源引接一次风机引风机13主变压器调研电厂主要辅机配置情况表汽轮机锅炉发电机7891011电除尘器送风机17每台机2台70/44-26MVA分裂变每台机56/28-28MVA 2台每台机1台分裂变50/31.5-31.5MVA和1台双卷变35.5 MVA18双母线，常规户外配电装置，4回出线一个半断路器户内式GIS500kV户外敞开式，发变组接线，2回出线500kV升压站接线方式发电机厂高变。
某燃煤电厂1000MW超超临界机组引风机驱动方式选型浅析
计算过程详见表6所示。
3.4经济性计算结果
将方案一、方案二的计算结果代入公式ΔC=ΔZ(A/P,i,n)，得出投资差额回收年限n＝17.2年。
故从经济上来看，结合目前电网调度的现状，采用汽轮机驱动的投资差额在17.2年才能收回，虽然短于电厂的运行年限，但因回收年限较长，并不具有明显的经济性优势。
4实际运行数据分析
该机组投运后进行了一系列性能试验，该机组及引风机的主要试验数据如表7、8所示：
从试验结果可以看出，该机组修正后汽耗率、煤耗率等基本参数达到并高于设计值。其中修正后的供电煤耗分别为278.67g/(kW•h)和276.81g/(kW•h)，平均值为277.74g/(kW•h)，低于设计供电煤耗率（279.03g/(kW•h)），主要原因是生产厂用电率低于设计厂用电率。
ΔC=ΔZ(A/P,i,n)
各符号含义如下：
ΔZ：方案二（凝汽式汽动引风机）比方案一（电动引风机）增加的投资额；
ΔC：年差额收益，售电利润差额产生减去增加的运行维护费用；
i：基准收益率，按8%计算；
n：差额回收年限。
(A/P,i,n)：等额分付资金回收系数。
以下是对不同驱动方式的下初投资对比，如表4所示：
但受全国火电行业装机规模扩大，其他能源发电方式挤压以及下游用电需求低迷等多方面因素影响，其设备利用小时数持续走低，该机组全年利用小时数仅为2132小时。同时受煤炭行业去产能政策的影响，从2016年下半年动力煤价格明显上涨，煤电企业成本大幅增加，煤价高位运行，该厂的标煤价格达到1050元/t（税后），电价与方案设计时上比也由原来的0.376元/kW.h增至0.4147元/kW.h。
1000MW电厂送、引风机RB总结
事件名称：2018.09.28送/引风机RB总结编写：修订：审核：编写日期：2018.10.04一、750MW引风机RB1、试验前状态机组负荷750MW，总燃料量313t/h，给水流量2240t/h，总风量2712 t/h，炉膛压力-95pa，A/B/C/D磨运行，煤种均为热值5558大卡的中煤。
试验前，热控已将磨煤机跳闸一次风压力控制前馈功能投入，减少因磨煤机跳闸造成的一次风压力扰动。
试验前，将送、引风机控制油压力低联锁风机入口动叶切手动逻辑解除。
办理临时异动：送、引风机RB时，保持送、引风机出口联络门在开启状态。
2、试验过程11:50 接值长令：就地急停3A引风机事故按钮，引风机RB触发，联跳3A送风机、3D磨煤机，协调切至TF，锅炉主控负荷至500MW。
负压最低至-953Pa，主汽温最低降至532℃，再热汽温最低降至562℃，过热度最低至0.3℃后回升，期间3A一次风机喘振。
12:00 负荷524MW，复位RB，投入CCS，一次调频，并入3A一次风机。
二、1000MW送风机RB1、试验前状态机组负荷992MW，总燃料量370t/h，给水流量2868t/h，总风量3432 t/h，炉膛压力-99pa，A/B/C/D/E磨运行，煤种均为热值5558大卡的中煤。
试验前，热控已将磨煤机跳闸一次风压力控制前馈功能投入，减少因磨煤机跳闸造成的一次风压力扰动。
试验前，将送、引风机控制油压力低联锁风机入口动叶切手动逻辑解除。
办理临时异动：送、引风机RB时，保持送、引风机出口联络门在开启状态。
2、试验过程13:54 接值长令：就地急停3B送风机事故按钮，送风机RB触发，联跳3B引风机、3E/3D 磨煤机，协调切至TF，锅炉主控负荷至500MW。
炉膛压力最高至686 Pa，最低至-735Pa，主汽温最低降至517℃，再热汽温最低降至553℃，过热度最低至0.3℃后回升，期间3A一次风机喘振。
14:15 负荷534MW，复位RB，投入CCS，一次调频。
3×35%静调轴流引风机在1000 MW机组中的应用
摘 要 ： 介 绍 了某 公 司 １ ０ ０ ０ ＭＷ 机 组 首 次 采 用 ３台静 调 引 风 机 配 置 的 设 备 概 况 ． 并 与 其他 百 万 机 组 引风 机 典 型 配 置 进
行 了安 全 、 经 济 性 比较 。机 组 运 行 实践 表 明 ， ３台静 调 引风 机 在 工 程 造 价 、 经济 运 行 方 面 节 能 效 果 显 著 ， 安 全 可靠 性 高 ， 操
ｒ ／ ｍ， 风 机配 套 电机功率 为 ６ ４ ５ ０ ｋ Ｗ
２台静 调 风机 配套 电机 功率 达 到 ８ ５ ０ ０ ｋ Ｗ． 需接引 １ ０ ｋ Ｖ母线 ． 增加 了工程 造 价 ． 同时大 功率 静 调风 机对 风
机 制 造厂 家也 是 一个 重要 考验
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３—０ ７ —３ １ ： 修 回 日期 ： ２ ０ １ ３ —０ ９ — ０ ４
靠性及 灵 活性 来 看 ．采用 ３ ｘ ３ ５ ％静 调轴 流风 机调 节 可 靠性高 ， 操 作灵 活 。根据 负 荷 变化 ． 采 用 不 同 的引 风机 组合 方式 ． 保证 引 风机始 终处 于 高效率 运行 该 公 司采 取 ３ ｘ ３ ５ ％静 调 轴 流 引 风 机组 合 方 式 ． 引 风机 实 际选 型与 原设 计方 案 略有偏 差 ． 风 机转 速 为 ９ ９ ０
通风 、 固态 排 渣 、 全 钢 悬 吊构 造 。 第一台机组于 ２ ０ １ ２ 年 ｌ １ 月２ １日通过 １ ６ ８ ｈ ． 投入 商业 运行
万 机组 配 置 ３台静调 轴 流 引风 机 的设 计 方 案 ．主 要参 数及 投资 费用 比较 见表 ２及 表 ３ 。
1000MW超超临界燃煤锅炉引风机配置的技术经济分析
1 000 MW 超超临界燃煤锅炉引风机配置的技术经济分析
发电设备( 2009 No. 2)
慢 ;静调风机效率下降介于动调风机与离心风机 之间[ 1 - 3 ] 。
轴流风机可以运行在效率最高处 , TB 点在 最高效率外 ,调节性能优越 ,低负荷运行效率远 高于离心风机 。由于离心风机叶轮的体积比轴 流风机大 ,随着机组容量的增加 ,离心风机的价 格与轴流风机相比已没有优势 。因此目前大容 量机组引风机均不采用离心风机 ,本文的引风机 配置方案中亦排除采用离心风机 。
(3) 脱硫装置启停时 ,方案 1 只需要对增压 风机进行调节 ,引风机可以继续在设计工况下运 行 ,对锅炉负压的影响较小 。方案 2 及方案 3 可 以通过采取改变旁路挡板门的开度或减小脱硫 旁路管径 ,以增大旁路阻力 (与脱硫系统相一致) 的措施来减小脱硫系统启停引起的炉膛负压波 动 。这两种方式各有特点 ,前者可以在脱硫系统 停运时减小风机耗电量 ,风机效率同时也降低 ; 后者可以节约材料 ,风机运行效率较高 ,耗电量 也较高[5] 。但不论采用哪种方式 ,方案 2 及方案 3 均逊于方案 1 。
关键词 :大型燃煤锅炉 ;引风机 ;配置 ;选型 中图分类号 : T K223. 26 文献标识码 :A 文章编号 :16712086X(2009) 0220136204
Conf iguration of Induced Fan f or Coal2f ired Boilers of 1 000 MW Ultra Supercritical Po wer Plants
收稿日期 :2008209226 作者简介 :吴阿峰 (1981 ) ,女 ,硕士研究生 ,主要从事热机专业的设计工作 。
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1000MW机组引风机与增压风机合并探讨
1000MW机组引风机与增压风机合并探讨摘要:徐州发电有限公司2×1000MW超超临界机组锅炉引风机和脱硫增压风机合并为联合引风机,通过对这两种方案的优缺点作初步的分析,并对比了两种风机合二为一模式和分别独立设置模式下风机运行效率、投资成本。
探讨了锅炉炉膛设计瞬态负压内爆的风险,认为引风机和增压风机合并设置可以提高机组运行的安全和经济性。
关键词:超超临界引风机脱硫增压风机锅炉负压近年来,我国新建或运行的百万超超临界机组基本上采取烟气脱硫装置和脱硝装置同步建设,随着环保政策日益严格,合理选择烟气系统的引风机配置显得尤为重要。
国华徐州发电有限公司2×1000MW 超超临界机组锅炉引风机和脱硫增压风机合并为单级动叶可调联合引风机,简化烟气系统,降低设备初投资,提高机组运行的安全可靠性,采用这种合并配置方案成为很好的选择。
1 机组概况徐电2×1000MW机组,采用上锅厂引进Alstom-Power公司技术生产的超超临界参数变压运行螺旋管圈直流塔式炉,型号:SG3099/27.46-M545,同步配套建设SCR脱硝装置和烟气脱硫装置,排烟采用单吸收塔、无GGH、无脱硫旁路、单烟道、一炉一塔的“烟塔合一”技术,引风机和脱硫增压风机合并为联合引风机(表1)。
2 引风机与增压风机设置方案引风机和脱硫增压风机的设置有两种方案,一是将引风机和脱硫增压风机合二为一,二是分别设置引风机和脱硫增压风机。
2.1 引风机和增压风机分设引风机的功能是抽吸锅炉燃烧产生的烟气通过烟囱排放到大气中,引风机需要克服从锅炉出口到烟囱出口的烟气阻力,其中包括沿程的烟道、脱硝催化剂反应器、空气预热器、除尘器和脱硫装置等设备的阻力,以及烟囱的阻力。
在引风机和增压风机分设模式中,引风机的扬程可以按照脱硫系统解列时的工况计算,徐电工程按照烟塔入口的温度121℃分别计算出引风机和脱硫增压风机BMCR工况静压升分别为5171、1910Pa。
1000MW机组引风机动叶静叶比较
1000MW机组引风机动叶静叶比较1000mw火电机组引风机选型的技术经济分析(1)北极星电力网技术频道作者:2021-5-2813:35:39(阅267次)所属频道:火力发电关键词:1000mw引风机火电机组摘要:结合1000mw火电机组引风机的选型,对动叶可调轴流式和静叶可调轴流式引风机进行了技术性能对比及综合经济比较。
结论是两种引风机都是可行的,动叶可调轴流式风机运行经济性较好,而静叶可调轴流式风机初投资低,可靠性较高,耐磨性较好。
锅炉引风机因其运送的就是含尘且温度较低的烟气,风量小,风压低,其运转的可靠性、耐磨性、经济性和价格将直接影响电厂的初投资及今后的运转经济效益。
目前国内大型机组锅炉所搭载的引风机中,主要为静叶调节器轴流风机或动叶调节器轴流风机两种型式,也存有少量的Vergt风机。
根据国内1000mw机组的负荷特性,通常都建议机组具有调峰能力和变负荷运转方式。
离心式风机调峰经济性高,运转电耗小,必须使用变频变频系统去调节风机的风量和风压,以适应环境运转工况的变化。
此外,离心式风机设备体积小,重量小,从而给检修和保护增添非常大困难。
在大型引风机选型时,通常使用静调轴流引风机或使用动调轴流引风机。
因此本文将主要针对静叶可以调和动叶调节器轴流式引风机挑选,展开技术性能对照及综合经济比较,以所推荐合理的引风机选型。
1国产引风机状况1.1静叶可调轴流式风机静叶调节器,即为风机进口导叶在运转中靠调节机构展开调节,从而达至发生改变风压、风量的目的。
静叶调节器轴流式风机由进气口箱、进口调节门、整流导叶环的机壳、扩压器和转子共同组成。
电动机通过刚挠性联轴器轻易传动风机主轴。
叶片为钢板压型构成歪曲叶片,与轮毂冲压。
上海鼓风机厂有限公司引进的是德国tlt公司的静叶可调轴流式风机的设计和制造技术,成都电力机械厂和沈阳鼓风机(集团)有限公司引进的是德国kkk公司的静叶可调轴流式风机的设计和制造技术。
国内生产的静叶可调轴流式风机已大量用作600mw以上等级机组的引风机,已经具有成熟的设计和运行经验。
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1000MW机组引风机选型配置方案比较关键词：引风机,1000MW机组,动叶可调,静叶可调摘要：本文针对江苏新海发电有限公司2*1000MW机组采用引风机、增压风机合并的风机方案进行了分析，对2×50％与3×35％两种合并风机方案进行了风机选型，分析了方案技术可行性及布置方案的比选，对两种模式下风机的初投资和运行维护费用进行了综合比较，可以看出采用3×35%静叶可调风机方案经济性最优，其次为2×50%动叶可调风机方案，推荐引风机采用3×35%静叶可调风机方案，这对于目前脱硝改造工程的电厂采用引风机、增压风机合并的风机方案时有借鉴意义。
前言：目前国内大型机组锅炉所配备的引风机中，可供选择型式有三类：动叶可调轴流式风机、静叶可调轴流式风机以及双速或变频、双吸入口导叶离心式风机。
火力发电厂的负荷特性要求机组具备调峰能力和变负荷运行方式。
双速离心式风机调峰经济性差，运行电耗大；采用变频离心式风机，变频器必须采用进口设备，电气设备费用昂贵。
此外，离心式风机体积和重量庞大，给制造、运输、安装、检修和维护带来了很大困难，因此，本工程不推荐采用离心式风机。
本工程合并风机配置方案按取消脱硫旁路烟道考虑，按动叶可调和静叶可调轴流式风机进行选型和配置台数进行了综合比较，因此本工程引风机推荐采用3×35%静叶可调风机方案。
1. 风机选型参数1.1 2×50％合并风机方案引风机与增压风机合并，风机按2×50％方案的静调风机和动调风机分别选取。
在30%THA工况时，为保证风机尽量运行在高效区，引风机考虑停运一台风机，保留一台风机运行。
风机选型数据如下表1.1-1、表1.1-2所示。
表1.1-1 2×50％合并风机选型方案（静调）表1.1-2 2×50％合并风机选型方案（动调）引风机与增压风机合并，风机按3×35％方案的静调风机和动调风机分别选取。
在75%THA工况时，为保证风机尽量运行在高效区，引风机考虑停运一台风机，保留两台风机运行。
风机选型数据如下表1.2-1、表1.2-2所示。
表1.2-1 3×35％合并风机选型方案（静调）表1.2-2 3×35％合并风机选型方案（动调）2. 合并风机方案技术分析2.1 2×50％合并风机方案技术分析2.1.1 烟风系统设置引风机与增压风机合并，烟气自空预器出口经过电除尘器合并至母管分成两路后进入引风机，引风机出口烟气汇成一路经烟气余热换热器、吸收塔脱硫后，直接排入烟囱。
2.1.2 2×50％合并风机布置方案根据工程现有脱硫场地和总图布置情况，2×50％风机方案引风机纵向对称布置，烟囱与烟气余热换热器、吸收塔在同一中心线上布置，吸收塔对称布置在烟囱两侧。
烟气从引风机接出后汇成一路，通过烟气余热换热器换热后，进入吸收塔脱硫后排入烟囱。
该方案优点是设备布置明晰，脱硫设备布置宽松，总平面布置占地面积小，烟气余热换热器预留布置空间大，烟道流通顺畅，烟气均匀性较好。
缺点是吸收塔距烟囱较远，净烟道需高位布置且较长，防腐及土建工程量大，引风机检修空间较小。
2.2 3×35％合并风机方案技术分析2.2.1烟风系统设置引风机与增压风机合并，取消脱硫旁路烟道，烟气自空预器出口经过电除尘器合并至母管分成三路后进入引风机，引风机出口烟气经各自烟气余热换热器换热后合并至总烟道进入吸收塔脱硫，最终排入烟囱。
2.2.2 3×35％合并风机布置方案根据工程现有脱硫场地和总图布置情况，3×35％风机方案引风机横向顺列布置，烟囱与吸收塔在同一中心线上布置，吸收塔紧靠烟囱对称布置在两侧。
烟气余热换热器布置在引风机出口烟道垂直段上。
烟气从引风机出口进入烟气余热换热器换热后，汇入总烟道进入吸收塔脱硫，最终排入烟囱。
该方案优点是设备布置紧凑，净烟道短，防腐工程量小，引风机检修空间大，引风机出口烟气不存在对冲问题。
缺点是总平面布置占地面积大，脱硫设备布置空间较小。
3 合并风机需考虑的问题3.1 炉膛瞬时防爆设计压力由于目前锅炉的控制技术已经十分成熟可靠，在控制系统运行状态良好的情况下，通过锅炉炉膛压力控制，可以保证锅炉炉膛在正常主辅机事故时不被破坏。
因此本工程在引风机和脱硫增压风机合并后，可以不考虑增大炉膛的瞬时防爆设计压力。
3.2 合并风机的制造情况对于本工程，通过设计优化，合并风机TB点风压在9004Pa左右。
通过向国内大型风机制造厂家咨询，按此参数选型，动叶可调轴流风机和静叶可调轴流风机均可以满足要求，因此在风机制造方面，引风机的国内制造与设计是可行的。
3.3 合并风机的可靠性目前国内在动叶可调和静叶可调轴流风机的设计、维护方面已经积累了相当丰富的经验，风机基本已经做到完全100％国产化，只有部分部件如轴承、液压油站等应业主需求需要进口，所以风机的运行可靠性完全可以保证3.4 合并风机对电气的影响本工程用电系统采用6kV、50kA方案。
厂内母线上单台最大电动机正常超支电压须满足厂用电设计规定“最大容量的电动机正常起动时，厂用母线的电压应不低于额定电压的80％”的要求。
合并后2×50%方案的静叶可调风机功率为8500kW，动叶可调风机功率为8200kW。
目前国内同类1000MW机组最大电动机超过8000kW还没有实际运行经验，考虑到实际运行中大容量电动机起动电流倍数有可能超过6倍，甚至达到9倍，若采用8500kW电动机则需电动机厂家严格保证电动机起动电流倍数不超过6倍，否则起动时母线电压可能低于80％。
合并后3×35%方案的静调风机功率为5800kW，完全满足厂用电设计规范。
3.5 3×35％合并风机选型点的设置未来几年社会用电供不应求的状况将大大缓减，电厂超发满发的情况将大大减少，机组处于额定负荷状态运行时间少，机组在70～80％额定负荷或更低负荷运行时间将会增加。
因此，本工程合并风机方案之一考虑采取3×35％风机方案，使得风机运行可以根据负荷的变化调整风机运行台数，尽量保证风机的高效率运行，增强运行调节的灵活性。
本工程暂定机组在75%THA负荷及以下时，关闭一台风机，风机两运一备。
在75%THA以上负荷时，投运三台风机。
风机全压升考虑锅炉本体系统、烟风系统、脱硫系统及烟气余热换热器的总阻力。
风机TB点风量除考虑17％的风量裕量和10℃的温度裕量以外，再按BMCR工况风量的1.05倍计算。
4. 两种方案经济性比较4.1两种方案的初投资比较两种方案的初投资比较见下表4.1-1。
表4.1-1 两种方案初投资比较表（一台炉）表4.1-1 两种方案初投资比较表（一台炉）注：1. 以上风机数据根据风机厂家资料参考取得。
2. 风机基础投资按700元/m3计算。
3. 土建支架投资按混凝土价格325元/m3计算。
4. 烟道按6mm厚度，费用按7700元/t计算。
4.2两种方案的运行维护比较两种方案的运行效率、轴功率、节电量和节电费用如下表4.2-1所示表4.2-1 两种方案运行维护费用比较表注：1. 以上风机数据根据风机厂家资料参考取得；2. 机组折合年利用小时数按5500小时计算；3. 电价按成本电价0.26元/kW.h考虑。
4.3两种方案的总费用比较两种方案的总费用比较如下表4.3-1所示表4.3-1 两种方案总费用比较表（一台炉）动叶可调风机方案。
4.4方案比较综述通过以上对初投资、运行费用的综合比较，可以看出：1）在2×50% 合并风机方案中，由于动调风机效率高于静调风机，尤其是在低负荷工况运行时，动调风机可以通过改变动叶安装角度来进行风机流量和压头调节使得风机效率远远高于静调风机，因此对于2×50% 方案，动调风机方案比静调风机方案年费用节省32.37万元/年（一台炉）。
2）在3×35% 合并风机方案中，由于风机运行可以根据负荷的变化调整风机运行台数，从而保证风机尽量运行在高效率区域。
因此即使在低负荷工况中，静调风机的效率与动调风机也基本相当；在机组经常运行的75％THA工况时，动调风机效率反而低于静调风机，因此对于3×35%方案，静调风机方案比动调风机方案年费用节省87.74万元/年（一台炉）。
3）所有方案比较中，2×50% 动调风机方案年运行维护费用最低，2×50% 静调风机方案和3×35%静调风机方案年运行维护费用次之。
但2×50%合并风机布置方案烟道较长，土建和烟道工程量较大，初投资比3×35% 合并风机方案大。
因此通过经济性年费用总的比较后可以看出，采用3×35%静叶可调风机方案经济性最优，其次为2×50%动叶可调风机方案。
5. 结束语从经济分析来看，采用3×35%静叶可调风机方案经济性最优，其次为2×50%动叶可调风机方案。
从运行调节的可靠性、灵活性来看，引风机与增压风机合并后，调节对象单一，烟气系统响应负荷变化快，运行调节可靠性高。
其中3×35％合并风机方案，由于风机运行可以根据负荷的变化调整风机运行台数，运行调节灵活性比2×50％合并风机方案好。
从对电气的负荷影响来看，由于3×35%合并风机方案单台风机电机功率较小，起动电流对厂用电系统厂用母线的电压影响小于2×50％合并风机方案。
从布置上来看，3×35%合并风机方案炉后占地面积比2×50%合并风机方案稍大，两种方案都具有设备布置明晰、烟风道顺畅、炉后布置方案可行等优点。
因此本工程引风机推荐采用3×35%静叶可调风机方案。
——王曙光（江苏新海发电有限公司江苏连云港222023）。