SBR设计
SBR设计参考
第3章设计计算3.1 原始设计参数原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。
3.2 格栅3.2.1 设计说明格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。
格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。
根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。
由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。
栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。
而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。
3.2.2 设计参数（1）变化系数：K T=1.72；（2）平均日流量：Q d=5000m3/d；（3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s；（4）设过栅流速：v=0.9m/s；（5）栅前水深：h=0.4m；（6）格栅安装倾角：α=60°。
3.2.3 设计计算（1）格栅间隙数：13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/sӨ——格栅安装倾角， 取60°h ——栅前水深 mb ——栅条间隙宽度，取21mmv ——过栅流速 m/s（2）栅渠尺寸：B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m（3—2） s ——栅条宽度 取0.01mB 2——格栅宽度 mmax10.10.321m 0.780.4Q B v'h ===⨯（3—3） B 1——进水渠宽 mv’——进水渠道内的流速 设为0.78m/s栅前扩大段：2110.4030.3210.12m 2tan 2tan 20B B L α--===⨯︒（3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用20栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m（3—5） 通过格栅的水头损失h 1：4231423)sin 20.010.92.42()sin 6030.097m0.02119.6S v h =β(k αb g =⨯⨯⨯︒⨯=（3—6） 栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3mH =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m（3—7） 栅槽总长度L ：L =L 1+L 2+1.0+0.5+2tan α=0.12+0.06+1.0+0.5+0.40.3tan 60+︒=2.09m （3—8）（3）每日栅渣量W ：max 1T864001000Q W W K = 33864000.10.070.35m /d 0.2m /d 1000 1.72⨯⨯==>⨯ （3—9） W 1——栅渣量（333m /10m 污水），取0.07宜采用机械清渣，选用NC —300型机械格栅：设备宽度300mm ，有效栅宽200mm ，有效栅隙21mm ，运动速度3m/min ，电机功率0.18kw ，水流速度≤1m/s ，安装角度60°，支座长度960mm ，格栅地下深度500mm ，格栅地面高度360mm ，格栅进深250mm 。
经典SBR设计计算(全)
2433.71 m3/h=
最大空气用量Qmax=
（7）所需空气压力p
（相对压力）
供风管
h1：
道沿程
阻力
供风管
H2：
道局部
阻力
p=h1+h2+h3 +h4+Δh
4112.97 m3/h= 0.001 MPa
0.001 MPa
40.56 m3/mi n
68.5 m3/mi n
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计 算 A、按供氧能力计算
冬季硝化菌比增长速 度μN(10)＝1/θc+bN ＝
出水氨氮为：Ne(10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[10.833×(7.2-pH)]＝
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 16.66 mg/L
274.7 m3/d 296.5 m3/d
7.98 mg/L 17.02 mg/L 1.72 mg/L 23.28 mg/L
0.5 d-1
2 mg/L 1.3 7.2
0.19
(2)标准水温（15 ℃）时硝化菌半速度 常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
SBR工艺设计规范
SBR工艺设计规范SBR（Sequencing Batch Reactor，顺序分批反应器）工艺是一种高效的废水处理工艺，利用生物反应器对废水进行有机物的去除和氮、磷的去除。
为了保证SBR工艺的正常运行，需要有一套规范进行设计和操作。
本文将介绍SBR工艺设计规范。
一、设备选型与布置1.根据废水处理工艺要求和设计条件，选用适宜的SBR反应器类型，如混合液体循环式、分离液体循环式等。
2.合理布置设备，注意设备之间的净化和排放间距，保证操作人员的安全和便利。
3.设备应具备良好的耐腐蚀性能，选用耐酸碱、耐高温的材料进行制造。
二、进水与出水系统设计1.进水系统应具备调节进水流量、进水COD浓度、进水氮、磷浓度的能力，保证工艺稳定运行。
2.出水系统要满足排放标准，经过除磷、除氮等环节的处理，使出水达到国家或地方的排放标准。
3.考虑进水、出水管道的布置，避免污泥积聚和阻塞，方便检修和维护。
三、控制系统设计1.设备应有可靠的自动控制系统，能够实现对进水、调节阶段、静置阶段等不同工艺阶段的自动控制。
2.控制系统应有足够的容错能力，能够应对设备故障和异常情况，保证工艺的稳定运行。
3.控制系统应能够实现数据采集、存储和远程监控，方便工艺的优化和调整。
四、操作与维护规范1.设备操作人员应熟悉工艺流程和操作规程，遵守规范操作，确保工艺的正常运行。
2.定期对设备进行检查和维护，清理污泥槽和搅拌器，检修泵和阀门，确保设备的正常运转。
3.对污泥进行适时的搅拌和回流，保证污泥的活性和悬浮性，避免污泥气味和结皮。
五、安全与环保措施1.设备周围应设立明确的安全警示标志，设施安全护栏，保证操作人员的人身安全。
2.设备应设有泄漏报警装置，及时发现泄漏情况，并做好处理和清理工作，预防事故发生。
3.废气处理要满足国家和地方的排放标准，采用合适的废气处理设备，减少对环境的影响。
综上所述，SBR工艺设计规范涵盖了设备选型布置、进水与出水系统设计、控制系统设计、操作与维护规范以及安全与环保措施等方面的内容。
SBR的设计与应用
SBR的设计与应用SBR (Sequencing Batch Reactor)是一种逐批操作的生物反应器。
它通过将废水连续注入反应器，然后在一个逐步分阶段的过程中处理废水，最终达到净化水质的目标。
本文将介绍SBR的设计和应用，并探讨其在废水处理领域的潜力。
SBR的设计通常包括以下几个主要步骤：进水、反应、沉淀、抽出悬浮物和出水。
首先，废水通过进水管道进入反应器，然后开始进行处理。
反应器内的生物群落利用有机物质进行生长和繁殖，从而将有机物质转化为无机物质。
在反应阶段结束后，废水会在反应器中停留一段时间，以便悬浮物沉淀到底部。
然后，废水中的悬浮物被抽出，并最终处理掉，以确保出水质量达到标准。
SBR的应用非常广泛，特别是在城市和工业废水处理中。
它已被证明在去除有机物质、氮和磷等废水中的一些污染物方面具有极高的效率。
此外，SBR还可以适应废水流量的变化，因此可以应对不同规模的废水处理需求。
这使得SBR在应对季节性废水负荷波动、人口增长和工业发展等情况下具有很大的潜力。
SBR与传统的连续流生物反应器相比具有一些显著的优势。
首先，SBR可以一次处理废水的所有阶段，即进水、反应、沉淀和抽出悬浮物，这样就可以减少所需设备数量和空间需求。
其次，SBR操作灵活，可以根据需要进行运行时间和周期的调整，从而适应不同条件下的废水处理要求。
此外，SBR的操作相对简单，并且具有较低的运维成本。
然而，SBR也存在一些挑战和限制。
首先，SBR操作需要精确的控制和监测，因为每个处理阶段需要在正确的时间段内进行。
因此，自动化控制系统的设计和使用非常重要。
其次，SBR的废水处理效率可能会受到温度、进水水质以及有机物质浓度等因素的影响。
因此，需要对SBR的操作参数进行优化和调整，以获得最佳的处理结果。
最后，SBR在处理高浓度废水时可能会面临氧气限制问题，因为反应器中的氧气通常是通过搅拌或通气来供应的。
尽管存在一些挑战，但SBR在废水处理领域仍具有巨大潜力。
sbr课程设计
sbr 课程设计一、教学目标本课程的教学目标是使学生掌握XX学科的基本概念、原理和方法，提高学生的XX能力。
具体包括以下三个方面：1.知识目标：学生能够理解并掌握XX学科的基本概念、原理和方法，了解XX学科的发展趋势和应用领域。
2.技能目标：学生能够运用XX学科的知识解决实际问题，提高学生的XX技能。
3.情感态度价值观目标：培养学生对XX学科的兴趣和热情，使学生认识到XX学科在生活中的重要性，培养学生的创新精神和团队合作意识。
二、教学内容根据课程目标，本课程的教学内容主要包括以下几个部分：1.XX学科的基本概念：介绍XX学科的基本概念，使学生能够理解并运用。
2.XX学科的原理：讲解XX学科的基本原理，使学生能够掌握并运用。
3.XX学科的方法：介绍XX学科的研究方法，使学生能够运用这些方法解决实际问题。
4.XX学科的应用：介绍XX学科在生活中的应用，使学生认识到XX学科的重要性。
三、教学方法为了实现课程目标，本课程将采用以下教学方法：1.讲授法：教师通过讲解，使学生掌握XX学科的基本概念、原理和方法。
2.讨论法：学生通过分组讨论，提高学生的思考能力和团队合作意识。
3.案例分析法：教师通过分析具体案例，使学生能够将理论知识运用到实际问题中。
4.实验法：学生通过实验操作，巩固理论知识，提高实践能力。
四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施，本课程将选择和准备以下教学资源：1.教材：选用权威、实用的教材，为学生提供系统的学习资料。
2.参考书：推荐学生阅读相关参考书，丰富学生的知识体系。
3.多媒体资料：利用多媒体课件、视频等资料，生动展示教学内容，提高学生的学习兴趣。
4.实验设备：准备实验所需的设备器材，保障实验教学的顺利进行。
五、教学评估本课程的评估方式包括平时表现、作业、考试等方面，以全面客观地评价学生的学习成果。
具体包括以下几个方面：1.平时表现：学生参与课堂讨论、提问、实验操作等方面的表现将计入评估。
序批式间歇反应器--SBR设计计算
设计参数和内容
（6）反应池水深，水深H=4~6m，安全高ε=0.5m(泥界面上最小水 深)。 （7）设计内容，确定曝气时间TA、沉淀时间TS、排水时间TD、充 水时间TF、反应池容积V、安全容积ΔV、构造尺寸、水位设定、需 氧量和供氧量、加氯接触池容积、排泥设备、污泥产量等。
设计计算公式
（1）BOD污泥负荷
周期数的确定取整非限制曝气限制曝气标准状态下污水需氧量kgo设计污水需氧量kgocs标准状态下清水中饱和溶解氧浓度mgl混合液中总传氧系数与清水中总传氧系数之比一般取080混合液的饱和溶解氧值与清水中的饱和溶解氧值之比一般取090时清水表面饱和溶解氧浓度mgl混合液剩余溶解氧mgl一般取2mgl下实际计算压力时曝气装置所在水下深处至池面的清水平均溶解值mgl曝气装置出口处的绝对压力mpa其值根据下式计算
（1）确定曝气时间TA，沉淀时间TS，排水时间TD （2）确定周期数，周期，进水时间 （3）确定反应器容量 （4）对容量进行校正 （5）需氧量、供氧量、接触池的计算
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带入(1)式
设计计算公式
（3）沉淀时间TS 当X<3000mg/L时，采用
当X>3000mg/L时，采用
设计计算公式
（4）排水时间TD 要消毒时取2h，否则取0.5~1.0h。有时排水时间也可沉淀。
（5）单池容积V
（6）周期数的确定（取整） 非限制曝气
限制曝气
设计计算公式
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（8）需氧量
设计计算公式
SBR设计说明书
2设计说明书2.1去除率计算 2.1.1 BOD 5的去除率原污水BOD 5值（S 0）为200mg/L ，出水BOD 5为20mg/L ，则BOD 5的去除率为：η＝%89%10019020190=⨯- 2.1.2 COD Cr 的去除率原污水COD Cr 为480mg/L ，出水COD Cr 为100 mg/L ，则COD Cr 的去除率为：%79%100084010480=⨯-=η 2.1.3 SS 的去除率原污水SS 为280mg/L ，出水SS 为20mg/L ，则SS 的去除率为：%39%10028020280=⨯-=η 2.1.4 氨氮的去除率原污水水NH 3－N 为35 mg/L ，出水NH 3－N 为8mg/L ，则NH 3－N 的去除率为：%77%10035835=⨯-=η 2.2城市污水处理工艺选择小区污水处理的目的是使之达标排放或污水回用于小区绿地灌溉、道路、冲洗汽车，以保护环境不受污染，节约水资源。
污水处理工艺流程的选择应遵循以下原则：1.一般来说，不同小区对出水的要求差异较大。
应根据我国《地面环境质量标准》（GB3838—88）和《污水综合排放标准》（GB8978—96）的有关规定和当地环保部门的要求确定处理程度，以确保出水水质。
如果出水采用土地处理法处理，则按土地处理法的要求计算；2.污水处理设施的设计和建设必须结合小区的整体规划和建筑特点，即外观设计上要与小区建筑环境相协调，以求美观；3.在污水处理工艺上力求简单实用，以方便管理；4.在高程布置上应尽量采用立体布局，充分利用地下空间。
平面布置上要紧凑，以节省用地；5.污水处理厂位置应尽可能位于小区下风向，与其它建筑物有一定的距离，以减少对环境的影响；6.设备化，定型化，模块化，施工安装方便，运行简易，设备性能稳定， 适合分期建设；7.处理程度高，污泥产量少，并尽可能采用节能处理技术；8.处理构筑物对水力负荷和有机物负荷的适应范围较大，使系统有较好的经受冲击负荷的能力。
SBR工艺设计及计算
1、普通SBR
SBR工艺的优化
1.反应池数量与运行周期的优化 对反应池数量（原则上大于2座）、运行周期、排水比 进行核算
2.曝气系统的优化 控制各组反应池的曝气时间，尽可能实现交替曝气， 提高风机的利用率
3.出水的优化 控制出水时间和周期，实现均匀出水，提高后续设备 的利用率
1、普通SBR 主要设备
组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造 处理后出水水质好
良好的自控系统，良好的脱氮除磷效果
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）
局限性：
①由于工艺过程对自控系统要求较高，所以自控仪表、元件 质量的好坏直接影响到工艺的正常运行，并对操作和维护人 员的技术水平要求很高；
SBR工艺设计及计算
目录
一、SBR工艺介绍 二、预处理段设计 三、生化阶段设计
一、 SBR工艺介绍
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）
1.1 概述
1914年，由英国学者Ardern和Locket发明。是一种 比较成熟的污水处理工艺。
2、 常见SBR工艺的变种
2.4 DAT—IAT工艺------连续和间歇曝气工艺
200-400%
3h
连续
连续 溶氧1.5-2.5mg/L
间歇
2、 常见SBR工艺的变种
2.5AICS工艺------交替式内循环活性污泥法
沉淀区负荷宜在1.52.5m3/(m2.h)
2、 常见SBR工艺的变种
沉淀区负荷宜在1.02.0m3/(m2.h)
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目录一处理原理 (3)二工艺特征 (3)三工艺流程 (4)四构造特点 (5)五设计参数 (5)六 SBR计算 (5)1.设计条件 (6)2.设定参数 (6)3.各工序所需时间的计算 (6)1）曝气时间 (7)2）沉淀时间 (7)3）排出时间 (7)4）一个周期所需时间 (7)5）进水时间 (7)6）反应器容积 (7)7）进水变动的讨论 (7)8）需氧量 (8)9）供氧量 (8)10）供风量 (9)11）上清液排出装置 (9)七参考文献 (9)八教师评语 (10)一处理原理SBR法是污水生物处理方法的最初模式。
由于进出水切换复杂，变水位出水、供水系统易堵塞及设备等方面的原因，限制了其应用和发展。
当今，随着计算机和控制技术及相关设备的发展和使用，SBR法在城市污水和各种有机工业废水处理中越来越得到广泛的应用。
SBR法基本工艺流程：预处理→SBR→出水，其操作程序在一个反应器内的一个处理周期内以此完成进水、生化反应、泥水沉淀分离、排放上清液和闭置等5个基本过程组成。
这种操作周期周而复始进行以达到不断进行污水处理的目的。
SBR法的工艺设备是由曝气设备、上清液排出设备（滗水器），以及其他附属设备组成的反应器。
SBR对有机物的去除机理为：在反应器内预先培养驯化一定量的活性微生物（活性污泥），当废水进入反应器与活性污泥混合接触并有氧存在时，微生物利用废水中的有机物进行新陈代谢，将有机污染物转化为CO2、H2O等无机物；同时，微生物细胞增殖，最后将微生物细胞物质（活性污泥）与水沉淀分离，废水得到处理。
二工艺特征SBR法不同于传统活性污泥法，在流态及有机物上是空间推流的特点。
该法在流态上属完全混合型，而在有机物降解方面，有机基质含量是随时间的进展而降解的。
1.可省去初次沉淀池、二次沉淀池和污泥回流设备等，与标准活性污泥法比较，设备构成简单，布置紧凑，基建和运行费用低，维护管理方便。
2.大多数情况下，不需要设置流量调节池。
3.泥水分离沉淀是在静止状态或在接近静止状态下进行的，故固液分离稳定。
4.不易产生污泥膨胀。
特别是在污水进入生化处理装置期间，维持在厌氧状态下，使得SVI降低，而且还能节减曝气的动力费用。
5.在反应器的一个运行周期中，能够设立厌氧、好氧条件，实现生物脱氮、除磷的目的；即使在没有设立厌氧段的情况下，在沉淀和排出工序中，由于溶解氧浓度低，也会产生一定的脱氮作用。
6.加深池深时，与同样的BOD—SS负荷的其他方法相比较，占地面积较小。
7.耐冲击负荷，处理有毒或高浓度有机废水的能力强。
8.在理想的推流过程中，使生化反应推力大、效率高。
9.SBR法中微生物的RNA含量是标准污泥法中的3～4倍，故SBR法处理有机物效率高。
10.SBR法系统本身适用于组件式构造方法，有利于废水处理厂的扩建与改造。
综上所述，SBR法的工艺特征顺应了当代污水处理所要求的简易、高效、节能、灵活、多功能的发展趋势，也符合“三低一少”技术要求，即建设费用低、运行费用低、操作管理需求低，二次污染物排放少的污水处理技术。
三工艺流程SBR按进水方式分为间歇进水方式和连续进水方式；按有机物负荷分为高负荷运行方式、低负荷运行方式及其他的运行方式。
该工艺系统组成简单，一般不需要调节池，可省去初沉池，无二沉池和污泥回流系统，基建费、运行费低且维护管理方便。
该工艺耐冲击负荷能力强，一般不会产生污泥膨胀，还运行方式灵活，可同时具有去除BOD和脱氮除磷功能。
近年来，各种新型工艺如ICEAS工艺、IDEA工艺、CASS工艺等陆续得到了开发和应用。
四构造特点1.鼓风设备：SBR工艺多采用鼓风曝气系统提供微生物生长所需空气。
2.曝气装置：SBR工艺常用的曝气设备为微孔曝气器，微孔曝气其可分为固定式和提升是式两大类。
3.滗水器：SBR工艺最根本的特点是单个反应器的排水形式均采用静止沉淀、集中排水的方式运行；为了保证排水时不会扰动池中各水层，使排出的上清液始终位于最上层，这就要求使用一种能随水位变化而可调节的出水堰。
4.水下推进器：水下推动器的作用是搅拌和推流，一方面使混合液搅拌均匀；另一方面，在曝气供氧停止，系统转至兼氧状态运行时，能使池中活性污泥处于悬浮状态。
5.自动控制系统：SBR采用自动控制技术，把用人工操作难以实现的控制通过计算机、软件、仪器设备的有机结合自动完成，并创造满足微生物生存的最佳环境。
6.SBR反应池可建成长方形、圆形和椭圆形。
排水后池内水深3~4m，最高水位时池内水深4.3~5.5m，超高1m。
1. 设计污水量采用最大日污水量计算。
2. 污水进水量随时变化应调查并讨论研究。
3. 设计进水水质应按设计规划年内污染物负荷量，并参考其原单位量来决定，并考虑负荷的变动；对于分流制下水道的生活污水，其原水水质典型值为5BOD 、SS 为200/mg L ；总氮为30~40/mg L ；磷为4~6/mg L 。
4. 原则上可不设置流量调节池。
5. 反应池数，原则上不少于2个。
6. 水深为4~6m ，池宽与池长之比为(1:1)~(1:2)。
7. 设计参数典型值见表5-1。
表5-1 SBR 工艺设计参数表8. 上清液排出方式可采用重力式或水泵排出，但活性污泥不能发生上浮，并应设置挡浮渣装置。
六 SBR 计算已知参数，处理水量为3480/Q m d =，系数1.00。
进水水质：:315/COD mg L ；5:191/BOD mg L ；:115/SS mg L ；3:34/NH N mg L - 出水水质：:50/COD mg L ；5:10/BOD mg L ；:10/SS mg L ；3:10/NH N mg L -2. 设定参数反应池数1N =反应池水深5H m =活性污泥界面以上最小水深0.5m ε= 排出比114m = MLSS 浓度4000/X mg L =BOD-SS 负荷0.08/()s L kg kg d =⋅（脱氮率70%）3. 各工序所需时间的计算SBR1个周期的运行，是由进水、曝气、沉淀及排出等工序组成。
1个周期所需要的时间就是由这些工序所要的时间的合计。
对于一个系列N 个反应池，连续依次地进入污水进行处理，并设定在进水期中不进行沉淀和排水工序，则各工序所需要的时间必须满足下列条件：C A SD T T T T ≥++/F C T T N =S D C F T T T T +≤-式中 C T —1个周期所需时间，h ；A T —曝气时间，h ；S T —沉淀时间，h ；D T —排水时间，h ；F T —进水时间，h ；N —1个系列反应池数量。
1) 曝气时间02424191 3.60.0844000A s S T h L m X ⨯===⋅⋅⨯⨯ 2) 沉淀时间初期沉降速度4 1.264 1.26max 04.610 4.6104000 1.331/v X m h --=⨯⨯=⨯⨯=因此，必要的沉淀时间为max 1150.54 1.3151.331s H m T h v ε⋅+⨯+=== 3) 排出时间 设=2D T h4) 一个周期所需要时间3.6 1.3152 6.915C A S D T T T T h ≥++=++=所以周期次数n 为：2424 3.56.915C n T ==≈ n=3计，则一个周期所需的时间为8h 。
5) 进水时间 =8/2=4F T h6) 反应器容积3max 480 1.00480/Q m d =⨯=3448064031m V Q m n N =⋅=⨯=⋅⨯ 7) 进水变动的讨论根据进水时间为4h 和进水流量变化规律，求出一个周期最大流量变化比1.5r =，由公式1 1.510.1254Q r V m ∆--=== 考虑流量变动，反应池的修正容积V '为()3164010.125720Q V V m V ∆⎛⎫'=+=⨯+= ⎪⎝⎭以反应池水深为5m ，则所需的水面积为27201445S m == 反应池的设计水位如下： 排水结束时水位：11415 3.331.1254h m -=⨯⨯= 基准水位：215 4.441.125h m =⨯= 高峰水位3 5.0h m =警报溢流水位4 5.00.5 5.5h m =+=污泥界面510.5 3.330.5 2.83h h m =-=-=反应池面积为：2144m ，平面尺寸可定为：1212m m ⨯8) 需氧量按去除51kgBOD ,需氧2kg 计算，则：33max 02102480191102183.36/D O Q S kgO d --=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=周期数3n =，反应器个数为1池，则一个周期的需氧量为： 2183.36/361.12/D O kgO d ==以曝气时间 3.6A T h =为周期的需氧量为：261.12=16.98/3.6D O kgO h = 9) 供氧量设计算水温20C ︒，混合液浓度为1.5/mg L ，池水深5m ，曝气头距池底0.2m ，则淹没水深为4.8m ，氧的利用率15%A E =，空气离开反应器时氧的百分浓度为：21(1)21(10.15)100%18.4%7921(1)7921(10.15)A t A E O E --=⨯==+-+- 则(20)20()()76020=1.204()D S T S T L O C SOR C C P T αβγ-⨯⨯-2202016.989.17=17.7/1.2040.93(0.97 1.239.17 1.5)SOR kgO h -⨯=⨯⨯⨯⨯- 式中 (20)S C —清水中20℃饱和溶解氧浓度，/mg L ；()S T C —清水中T ℃饱和溶解氧浓度，/mg L ；T —混合液的水温（7~8月的平均水温），℃；L C —混合液的溶解氧浓度，/mg L ；α—L K α的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93；β—饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97；P —处理厂位置的大气压，设760mmHg ；t —1d 的曝气时间；γ—曝气头水深的修正，且满足10.3311210.33A H γ+⎛⎫=⨯+ ⎪⎝⎭，式中A H 为曝气头水深为4.8m ；则110.33 4.81 1.23210.33γ+⎛⎫=⨯+= ⎪⎝⎭。
10) 供风量根据供氧能力，求得鼓风空气量S G 为：3317.7421.43/7.02/min 0.280.280.15S A SOR G m h m E ====⨯ 11) 上清液排出装置 每池的排水负荷为：3max 4801 1.33/min 13260D D Q Q m NnT ==⨯=⨯⨯ 每池设置1台滗水器，则排水负荷为31.33/min m ，考虑到流量的变化 1.5r =，则滗水器最大排水负荷为：31.33 1.5 1.995/min m ⨯=。