16m空心板梁预应力张拉计算书
20-16米空心板梁理论伸长值计算书-
预应力空心板梁理论伸长值计算书一、20米梁N1、N2束1、相应参数的选定(1)、张拉控制力P设=1092kN(设计图纸给定)执行规范张拉程序0→初应力（持荷2min）→σcon(锚固)P=P设×1.0=1092kN(2)、每根钢绞线面积A p=140mm2(3)、弹性模量E p=1.95×105MPa(4)、孔道影响系数K值取0.0015（按波纹管考虑）μ取设计值0.225（按钢绞线考虑）2、使用相应的公式计算预应力张拉时，理论伸长量ΔL计算公式△L= PpL∕ApEpPp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ) (曲线部分)Pp=P×[1-e-(kx)] /(kx) (直线部分)式中：Pp——预应力钢绞线平均张拉力（N）P——预应力钢铰线张拉端张拉力（N）x——从张拉端到计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k——孔道每米偏差对摩擦的影响系数μ——预应力钢铰线与孔道壁的摩擦系数L——预应力钢绞线长度（cm）A P——预应力钢铰线截面面积（mm2）E P——预应力钢绞线弹性模量(N/mm2)3、N1预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。
计算图式如下(分三段，D为梁中心线)A说明：工作段按现有油顶取工作锚长度50cm(1)、第一段为线段ABx=606+500=1106mm=1.106mL1=1106mmP=1274KN=1274000000N则△L1 = Pp·L1/(Ap·Ep)=1274000×1106/(7×139×1.95×105)=7.4mm(2)、第二段BC为曲线段θB=2.5°=2.5×π/180=0.043633L2=130.9cm=1309mmx2=130.9cm=1.309mP=1274000N k=0.0015 μ=0.225曲线的平均张拉力：Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=1274000×[1-e-(0.0015×1.309+0.225×0.043633)] /(0.0015×1.309+0.225×0.043633) =1266525N△L2=Pp×L2/(Ap·Ep)= 1266525×1309/(7×139×1.95×105)=8.7mm(3)、第三段为直线段CDθ3=0 x3=788.6cm=7.886m l3=7886mmP=1266525NPp= P(1-e-kx)/(kx)=1266525×(1-e-(0.0015×7.886))/(0.0015×7.886)=1259064N△L3= P P×L3/(A p·E p)△=1259064×7886/(7×139×1.95×105)=52.3mm所以一片20m中跨板梁的N1理论伸长量为△L=(△L1+△L2+△L3)×2=(7.4+8.7+52.3)×2=136.8mm4、N2预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。
16米空心板梁张拉计算书
16米空心板梁张拉计算书大武至久治（省界）公路扩建工程DJ10合同段预应力钢绞线伸长量的计算书中铁十八局集团第三工程有限公司花久10标项目经理部二〇一四年七月二八日16m空心板梁张拉计算书一、工程概况：本合同段16m后张法预应力砼空心板梁28片，其中中板22片，边板6片。
在板梁预制厂集中预制，预制厂设在砼拌和站附近，设9个预制台座，。
1、钢绞线采用专业厂家生产的符合（GB/T5224-2003）标准的Фs15.24钢绞线，公称截面积为140mm2，抗拉标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.98×105Mpa。
锚具采用M15型锚具及配套设备，管道采用金属波纹管。
钢绞线采用后穿法，张拉时采用两端张拉，采用应力应变双控制，锚下控制应力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
张拉力＝钢绞线强度×规定百分比×钢绞线公称面积×钢绞线根数15-3：F=1860×0.75×140×3×10-3＝585.9KN；15-4：F=1860×0.75×140×4×10-3＝781.2KN；15-5：F=1860×0.75×140×5×10-3＝976.5KN；二、钢绞线张拉计算1、计算公式及参数钢绞线平均张拉力的计算()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 (1) P p —钢绞线的平均张拉力，N ； P —预应钢束张拉端的张拉力，N ；x —从张拉端至计算截面孔道长度（考虑千斤顶工作长度，取30cm ）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ；K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数，金属波纹管取0.225；2、伸长量计算理论伸长值PP P E A LP L =(2) △L —钢绞线理论伸长值，cm ； P p —钢绞线的平均张拉力，N ；L —从张拉端至计算截面孔道长度（应考虑千斤顶工作长度）A p —钢绞线公称面积，140mm 2；E p—预应力钢束弹性模量，1.98×105Mpa MPa；千斤顶工作长度经实际测量为60cm。
16米空心板梁张拉数据
k L+μ θ
1-e-( k L+ μ θ
)
16m 中跨
N1 N2 N1 N2
0.0735315 0.070893122 0.025489 0.025166898 0.0735075 0.070870823 0.0254665 0.025144964
11.4 11.7 11.4 11.7
10.7 11.0 10.7 11.0
~ #### ~ #### ~ #### ~ ####
16m 边跨
公式：
Байду номын сангаас
Δ L=Pp ×L/(n×Ay×Eg)
孔道方式 预埋波 纹管
PP =P×[1-e
备 注
k
0.0006~0.001 0.0015
注：1、σ k 为预应力筋的 张拉控制应力； 系数k 及μ 值表 2、b 为超张拉系数， 不超张拉时为1.0； μ 备注 3、n为预应力筋根数； 0.16~0.19 【桥涵】下册118页 4、直线筋(当θ =0时) 取张拉端的拉力Pp=P。 0.20~0.25 【公路桥涵施工技术规范】(JTJ041-2000)339页
-( k L+ μ θ )
]/(k L+μ θ )
P=σ k ×Ay×n/1000×b
注：锚间长度+千斤顶内实际工作长度=0.45m 计算： 复核： 日期：2014.4.25
标准16米空心板预应力筋张拉力及理论伸长值
预应 梁板 力筋 类型 编号 从张拉 从张拉端 端 至计算截 孔道每米 预应力 预应 预应力筋 预应力筋 单根预应 预应力筋 至计算 面曲线孔 局部偏差 筋与孔 力筋 张拉端的 的平均 力筋截面 的弹性量 截面孔 道部分切 对摩擦的 道壁摩 Eg 根数 张拉力P 张拉力Pp 面积Ay 道 线的夹角 影响系数 擦系数 2 2 n （KN） （KN) （mm ） (N/mm ) 长度L 之和θ k μ （m） （rad） 4 4 4 4 8.296 8.266 8.28 8.251 781.2 781.2 781.2 781.2 753.2 771.3 753.2 771.3 140 140 140 140 1.95 1.95 1.95 1.95 0.24435 0.05236 0.24435 0.05236 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.25 0.25 0.25 0.25 预应力筋 理论总 伸长值Δ L (cm) 预应力筋 实际伸长值 允许范围 (1±6%)Δ L （cm）
16米空心板预应力计算书
淮息高速土建HXTJ-1标段空心板张拉计算书编制:复核:中铁七局集团郑州工程有限公司淮息高速土建HXTJ-1标段项目经理部二○一一年九月十八日16空心板预应力张拉计算书设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=140mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：钢绞线下料长度86.5m 即86500mm ，设计要求张拉力为控制应力的0.70倍,先张法空心板钢绞线均为直线。
单根钢绞线张拉的张拉力P=0.70×1860×140=182280NΔL= P p L/（A p E p ）=182280×86500/（140×1.95×105）=578mm 所以空心板张拉时，每槽钢绞线的伸长量为578mm 三、千斤顶张拉力与对应油表读数计算 1、钢绞线的张拉控制应力：单根钢绞线束：P1=0.70σk A p = 0.70×1860×140=182280N 中板14根钢绞线控制应力p1=14P1/2=1276KN 边板16根钢绞线控制应力p2=16P1/2=1458KN2、1号千斤顶张拉、110.20.704号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0153F+0.2018式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）当控制力为P=p1时(1)10%σcon时:张拉力0.1p1=127.6kN时：P=0.0153F+0.2018=0.0153*127.6+0.2018=2.15 MP a (3)20%σcon时:张拉力0.2p1=255.19kN时：P=0.0153F+0.2018=0.0153*255.19+0.2018=4.11 MP a (4)100%σcon时:张拉力p1=1276kN时：P=0.0153F+0.2018=0.0153*1276+0.2018=19.72MP a P=p2时，(1)10%σcon时：张拉力0.1p1=145.8kN时：P=0.0153F+0.2018=0.0153*145.8+0.2018=2.43 MP a (3)20%σcon时：张拉力0.2p1=291.6kN时P=0.0153F+0.2018=0.0153*291.6+0.2018=4.66 MP a (4)100%σcon时：张拉力p1=1458kN时P=0.0153F+0.2018=0.0153*1458+0.2018=22.51MP a 3、2号千斤顶张拉、114.20.715号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0155F-0.3436：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）当控制力为P=p1时(1)10%σcon时:张拉力0.1p1=127.6kN时：P=0.0155F-0.3436=0.0155*127.6-0.3436=1.63MP a (3)20%σcon时:张拉力0.2p1=255.19kN时：P=0.0155F-0.3436=0.0155*255.19-0.3436=3.61 MP a (4)100%σcon时:张拉力p1=1276kN时：P=0.0155F-0.3436=0.0155*1276-0.3436=19.43MP a P=p2时，(1)10%σcon时：张拉力0.1p1=145.8kN时：P=0.0155F-0.3436=0.0155*145.8-0.3436=1.92 MP a (3)20%σcon时：张拉力0.2p1=291.6kN时P=0.0155F-0.3436=0.0155*291.6-0.3436=4.18 MP a (4)100%σcon时：张拉力p1=1458kN时P=0.0155F-0.3436=0.0155*1458-0.3436=22.26MP a。
公路施工项目16米、13米空心板张拉计算书
XXX项目第三合同段13米、16米空心板张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据XXX项目13米、16米空心板设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算13米、16米空心板钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1 计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准270级的低松弛高强度预应力钢绞线。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为139mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.95×105ＭＰａU＝0.25，k＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395ＭＰａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、13米、16米空心板张拉计算13米中板1）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.850+1.222+3.245=6.317m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×417×1/1000=581.715ＫNΡB= P A=581.715ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1221rad ,x=1.222ΡC=572.3922ＫN（e取常数值2.7182818）b 伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=0.0132△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=0.0086△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=0.0228理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=0.0893m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=0.0893+0.012=0.1013m2）钢束Ｎ1钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.84+0.524+3.939=6.303m。
16米预应力空心板张拉计算书
16米预应力空心板张拉计算书一、编制依据1、《昆明市环湖东路第6合桥梁工程梁阶段施工图设计》：2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 401-20004、《预应力混泥土用钢绞线》GB/T5224-2003二、材料准备及试验根据设计图纸，本合同段16米预应力空心板桥所用预应力钢绞线采用ф钢绞线(7ф5 ,公顷面积139mm2,标准强度fpk=1860 MPa,弹性模量E P = X105 MPa，设计采用高程低松驰钢绞线，松弛率% 。
三、张拉机具张拉油泵型号为：OVMZB4-500千斤顶型号为：仪表型号为：60 MPa工具锚型号为：OVM15G-1所用千斤顶、压力表均已委托云南建筑工程监督站标定。
详见《测试证书》：第207号，千斤顶编号为2805，对应压力表：09.11.12.437，校准方程为：Y=第206号，千斤顶编号为2806对应压力表号为09.11.12.487校对方程为Y=四、伸长值及控制预应力计算1、锚端张拉控制应力为：&K==2、单根钢绞线张拉控制力为：P=1395ⅹ139=3张拉端控制力为：1）、中板（12根钢绞线）P=ⅹ12=2)、边板（13根钢绞线）P=ⅹ13=4、钢绞线理论伸长值：△L=PⅹL)/(ApⅹEp)P-张拉端控制力为ⅹ103NL-钢绞线有效长度（mm）,由于本预置厂为两片布置，钢绞线有效长度不相等时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离为米）；Ap-钢绞线截面积为139 mm2Ep-钢绞线弹性模量（ⅹ105 MPa）初应力时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm30%控制力（二倍初应力）时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm65%控制力时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm100%控制力时理论伸长量：△L=ⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm5、钢绞线实际伸长值：△L实=△L1+△L2△L1-从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm）△L2-初应力时的理论推算值（mm），初应力控制为最大张拉力的15%。
16m预应力空心板梁设计计算书-桥梁博士
1.工程概况明华东港桥位于六灶镇明华东港上，全长16m，上部结构采用16m先张法预应力空心板梁。
桥面宽12.6m，设计荷载为公路Ⅱ级。
图1 桥梁横断面图（单位：cm）2.设计依据和内容2.1设计依据2.1.12.1.22.2设计验算内容2.2.1 上部结构正常使用状态正截面抗裂验算2.2.2 上部结构结构刚度验算2.2.3 上部结构承载能力极限状态正截面强度验算2.2.4 下部结构桥台桩基验算3.技术标准3.1技术标准3.1.1道路等级：3.1.2桥梁宽度：全桥总宽12.6m，包括0.3m栏杆+12.0m机动车道+0.3m栏杆。
3.1.3行车道数：3车道；3.1.6荷载标准：公路Ⅱ级，冲击系数取0.33.2设计规范3.2.1《公路工程技术标准》3.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3.2.4《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）4.设计参数4.1主要材料及其设计参数4.1.1 混凝土各项力学指标见表1表1 混凝土材料力学性质表4.1.2普通钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋，直径：8～32mm弹性模量：Ⅰ级210000 Mp/Ⅱ级200000 Mp标准强度：Ⅰ级240 Mpa/Ⅱ级340 Mpa热膨胀系数：0.0000124.1.3预应力钢筋其主要力学性能指标列表如下表2～3。
表2预应力钢筋力学性能指标表表3预应力钢筋计算参数表4.2设计荷载取值4.2.1恒载4.2.1.1一期恒载一期恒载：主梁重量按设计尺寸计，混凝土容重取25KN/m3。
4.2.1.2二期恒载二期恒载为桥面防撞护栏、分隔带护栏等及桥面铺装。
其中：桥面铺装为9㎝钢筋混凝土+4cm沥青混凝土，混凝土容重按25KN/m3计，沥青混凝土按2325KN/m3计表2 二期恒载计算表4.2.2活载计算荷载:公路Ⅱ级，三车道加载，横向分布系数采用铰接板法计算，计算结果见下表表3 横向分布系数I计算附：抗扭惯矩T参照《桥梁工程》，略去中间肋板，把截面简化成下图计算空心板的抗扭刚度：T I ==-⨯+-⨯-⨯-⨯=+08.0)1.099.0(21.0)08.082.0(2)08.082.0()1.099.0(4224222122t b t h h b 0.04683M45. 上部结构计算概述 5.1计算方法设计计算采用采用《桥梁博士》计算。
16m空心板梁预应力筋张拉计算书
迪那2气田产能建设地面道路工程桥一标段16m空心板梁预应力筋张拉计算书计算:林义阳复核:湖南省建筑工程集团总公司桥一标段2008年6月一、计算依据1、采用HVM15-6型锚具，张拉设备采用YCW150B型配套千斤顶，已通过湖南科创高新工程检测有限公司检验合格并标定，检验证书附后。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径15.2mm，钢绞线面积A=140mm2，标准强度R b y=1860Mpa,弹性模量E g=1.95×105Mpa。
3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。
4、迪那2气田产能建设地面道路工程大中型桥梁桥一标施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
二、张拉程序1、采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。
2、张拉程序0→σ0（10%σcon）→σcon→105%σcon（持荷2min锚固）。
3、张拉时观察主梁的侧弯情况。
如有侧弯，N1-1钢束先张拉50%的张拉力，待N1-2钢束张拉完成后，再将N1-1钢束的张拉力补足。
三、张拉顺序及锚下控制应力束1、张拉顺序为N1-1束、N1-2束、N2-1 束N2-1N2-2N2-2 束（见右图所示） 2、锚下控制应力：σcon =0.60R b y =0.60*1860=1116.67Mpa 3、为减少锚固过程中夹片回缩的损失应 力，实际控制应力取1.05σcon 。
四、张拉力与油表读数对应关系预应力筋控制张拉力P=σcon ×A y ×n=1116.676140.0⨯⨯=938KN(93.8t)，（n 为每束钢绞线根数）五、伸长量计算1、预应力筋的理论伸长值计算式如下：△L= P P ·L/ A P · E P式中：L ∆—预应力筋理论伸长值( mm )；P P —预应力筋的平均张拉力( N )；L —预应力筋的长度( mm )，取2ｘ+2×500mm ； L1=(17281-840×2)+2×500=16601mm L2=(17348-840×2)+2×500=16668mm。
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16m空心板梁预应力张拉计算书漳州台商投资区奥特莱斯大道工程
后张法16m空心板梁预应力
张拉方案及计算书
中铁二局奥特莱斯大道项目部
2014-6-18
目录
一、张拉条件 (1)
二、张拉方法 (1)
三、张拉程序 (1)
四、锚具、钢绞线 (1)
五、钢绞线的穿束 (1)
六、千斤顶、油表 (1)
七、张拉操作 (2)
八、实际伸长量的计算和测量 (2)
九、伸长率的计算 (2)
十、预应力钢束的封头 (2)
十^一、施加预应力的注意事项 (2)
十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (2)
十三、钢绞线伸长量计算 (6)
十四、孔道压浆 (8)
十五、安全措施 (8)
十六、预应力施工人员和机具统计表 (9)
后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书
一、张拉条件
砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d,方可张拉。
二、张拉方法
所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序
0-初应力（10% -20沁力一1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为：
16.0m（h=0.8m）简支梁
张拉顺序为：左N1—右N2—右N1—左N2,
钢束应对称交错逐步加载张拉；
四、锚具、钢绞线
本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。
五、钢绞线的穿束
钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下：
板位
钢束
编号参数
计算长
度（mm
下料长
度（mm
延伸量
（mm
束
数
预应力钢束
共长（m）
张拉端锚
具（套）
波纹管总
长（m）
螺旋筋总
长（m
中板
1 m=4 15607 16807 48.9
2 33.6 4X 15-4 30.6 16.8
2 n=
3 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-3
30.8 12.1
边板（悬臂长O
1 m=5 15607 16807 48.9
2
33.6 4X 15-5 30.6 18.5
605mr)J 2 n=4 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-4
30.7 16.8
边板（悬臂长
殳Cv 1 m=4 15607 16807 48.9 2 33.6 4X 15-4 30.6 16.8
605mm 2 n=4 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-4
30.7
16.8
六、千斤顶、油表
均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升
□
七、张拉操作
千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量
初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L= △ L1 + △ L2 ；
△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；
△L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）；
九、伸长率误差的计算
（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X 100%，张拉过程中该误差应小于6%。
十、预应力钢束的封头
张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm的要求。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
十、施加预应力的注意事项
1、钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧筋现象。
2、锚具中心线与孔道中心线重合。
3、张拉机油箱应保持85%的油位，不足时用相投油液补充。
4、连续张拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不的漏油。
5、张拉机具出现不正常现象，应重新进行效验。
十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表
锚下控制力：0.75fpk=0.75 X 1860=1395Mpa
单根© 15.2 钢绞线张拉力=1395X 106X 1.4X 10-4=195300 （N）=195.3（KN）
—（140mm2为单根© 15.2钢绞线截面面积）
各线性回归方程详见“千斤顶标定报告”。
中梁、边梁各级张拉应力详见下表：
奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算
奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算
十三、钢绞线伸长量计算
p p=P(1-e-(kx+"e))/ (kx+ ^9 )
△ L=P p X L/A p X E P
P P—预应力筋平均张拉力（N）
P—预应力筋张拉端的张拉力（N）
e—常数（e=2.7183）
k—孔道偏差摩擦系数（取0.0015）
x—从张拉端至计算截面积的孔道长度，该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度350mm 卩一孔道摩擦系数（取0.25）
9 —从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
L —预应力筋长度（mm）
A P—预应力筋的截面面积（mm2）（取140mm2）
E P—预应力筋的弹性模量（取1.95X 105N/mm2）
当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增加张拉力，单根钢绞线伸长量不变。
分段详
细计算见下表：
奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算（N1）
钢束图：一
L . B T=698 /削十历2门|壘| £:1曲]_ H057/2 / 氏测| A c d
附注：1、采用两端同时对称张拉
奥特莱斯中桥16m预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(N2)
钢束图：
十四、孔道压浆
预应力钢绞线张拉后，10h-14d内应尽快组织压浆。
压浆所用的水、水泥、外加剂等均由实验室确定并符合设计和规范要求。
压浆前对孔道进行清洁处理，并用压缩空气清理。
水泥浆在使用前和压入过程中要连续搅拌，不得通过加水来提高水泥浆因延迟所减低的流动度。
压浆采用活塞式压浆泵。
直至另一端饱满出浆并与规定稠度相同为止。
对水平或曲线孔道，压降的压力宜为0.5-0.7Mpa ;压降的充盈度应达到孔道另一端饱满且排气排出与规定流动度相同的水泥浆为止，为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5Mpa 的一个稳定期时间不少于3分钟每片梁均要制取3组压浆试件，标准养护28天，来测定水泥浆质量。
压浆完成后，对需封锚边梁应立即将锚具周围冲洗干净，并对梁端砼凿毛，然后按设计浇注封端砼。
当水泥浆强度达到设计要求后，方可进行移梁和架梁。
十五、安全措施
1、施工前对所有施工工作人员进行必要培训，使之掌握安全操作所需的知识和技能。
2、量测预应力筋的伸长值，应停止开动千斤顶
3、在高压油管的接头应加强防护套，以防喷油伤人
4、张拉时安排人专门统一指挥
5、张拉两端严禁站人，张拉由专人负责
十六、预应力施工人员和机具统计表
1预应力施工人员
2•张拉设备
10。