塔器裙座高度的确定
天然气脱碳计算书模板
3.3 塔器选型3.3.1 吸收塔选型计算由于存在中间进料，所以需要对气液负荷较大的塔板进行设计，通过保证要求最高的塔板的分离效率，从而保证每块塔板都都能满足分离要求，所以在20块塔板的气液相负荷较大。
现在以第20块塔板为例进行计算：气液相的平均流量：L s =20.02m 3/h=0.0056m 3/s V s =1027m 3/h =0.285m 3/s气液相的平均密度：ρL =1067kg/m 3，ρV =28.36kg/m 3液相表面张力：0.05866N/m 初步计算塔径：初设板间距H T =0.6m ，板上清液层高度一般在0.05-0.1m 之间，取h L =0.07m ，动能参数：L V mvmlV L vvs vls LVq q q q F ρρρρ===106736.2810913.210137.244⨯⨯=0.123 查《设备设计全书-塔设备》的Smith 图得：图 3.1 不同分离空间下负荷系数与动能参数的关系（smith 图）表面张力为20mN/m 下的负荷因子：11.020=C实质表面张力下的负荷因子：19.0202.020==⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛σCC极限空塔气速：VVL f Cu ρρρ-==36.2836.2810671.0-==0.6m/s空塔气速：==⨯6.0uf u 0.57×0.6=0.36m/s初选塔径：36.036001114⨯==u V A S =0.79m 2πTA D 4==106.114.379.04=⨯m 根据塔系列标准可取D=1.2m ； 根据圆整后计算泛点率及实际气速等：42D A T π==13.142.114.32=⨯m 2 A D =A T ×0.1=0.113m 2 A=A T -A D =1.02m 23.002.136001114=⨯==A Vs u m/s5.0=ufu采用低合金钢板16MnR ，[]tσ取163MPa ；采用双面焊局部无损探伤，φ取0.85；C 1取0.8mm ，C 1取1mm ；37.1918.0485.0163212004][2=++-⨯⨯⨯=+-⨯=C P PD d ϕσδmm圆整取20mm 。
塔器吊装裙座强度
塔设备的安装方法有分段吊装和整体吊装两类。
分段吊装对抱杆的要求较低,但增加了现场高空作业的工作量。
整体吊装用抱杆将设备一次起吊并安装就位。
通常采用整体吊装法。
整体吊装法又可分为单杆及双杆整体吊装,较大型的塔一般采用后者。
而双杆整体吊装又有双杆整体滑移吊装、双杆整体递夺吊装以及联合整体吊装之分。
对于载荷、高度和直径等都很大的塔设备,应采用双杆整体滑移吊装法〔1〕,其吊装情况如图1。
用双杆整体滑移吊装时,在起吊的一瞬间,应对吊点处塔体断面的切应力和弯曲应力进行校核,详见文献〔1〕。
塔设备在起吊的瞬间,裙座底端受到较大的作用力,从而使裙座底端轴向截面处产生了弯曲应力。
因此,在最大弯矩截面处应将其最大应力控制在许可范围内,否则有可能使该部位产生较大的不可恢复变形,严重者将使塔设备无法就位安装。
因此,对起吊瞬间裙座底端的最大应力进行强度校核,是一个值得研究的问题,笔者对其进行了分析与研究。
1起吊瞬间裙座底端强度校核1.1建立力学模型裙座底端由底板、盖板以及部分裙座筒体组成,见图2。
较大的塔设备,其盖板应为整体式圆环板,不宜采用分块式结构。
当盖板采用整体式圆环板时,其位于盖板和底板之间的部分可作为裙座筒体的一部分;但当盖板采用分块式时,则不可计入裙座筒体部分。
由于筋板是分散的和有限的,因此在考虑起吊瞬间裙座底端的受力时,可忽略筋板的作用。
还有,环板或底板因螺孔对强度的削弱亦可忽略不计。
起吊瞬间作用于裙座底端的力如图2所示。
Q为塔的其它部分的作用剪力,W′为底端部分的重力,p为地面反作用力,显然Q+W′=p。
由于截面高度与裙座半径的比值较小,故可将其视为如图3a的一个圆环,裙座底端的应力就可以简化为圆环承受一对集中压力作用下的应力来分析。
1.2计算最大应力圆环的几何形状和受力的对称性,使其变形和内力也是对称的。
现将圆盘分成两部分(图3b),利用内力的对称性以及力平衡方程,则可求得作用于圆环截面上的力N0=p/2,剪力Q0=0。
钢制塔式容器jbt4710-word版本
一、总则
塔式容器
3. 设计压力与设计温度
对工作压力小于0.1MPa的内压塔式容器、设计 压力取不小于0.1MPa；
由中间封头隔成两个或两个以上压力室的塔式容 器应分别确定其设计压力；
裙座壳的设计温度取使用地区月平均最低气温的 最低值加10℃。
振型：振动时任何瞬间。
一般取前三个振型，如下图所示。
三、计算
塔式容器
体系的振动是由对称各振型的谐振叠加而来的复合振动。
塔式容器
三、计算
B. 模型的简化， 简化成一端自由、一端固定的悬臂梁，做平面弯 曲振动，对等直径、等壁厚的塔式容器，按弹性连续 体公式计算。不等直径或不等壁厚的塔式容器按多自 由度体系进行计算，方法： a) 首 先 将 各 段 的 分 布 质 量 聚 缩 成 集 中 质 量 ； b) 利 用 机 械 能 守 恒 定 律 ， 并 近 似 地 给 出 振 型 函 数，即可得到自振周期公式，例如：
碳 素 钢 [σ ]b = 147 M P a
低 合 金 钢 [σ b] = 170 M P a
一、总则
塔式容器
7．载荷组合系数K
长期载荷效应与短期载荷效应不同。
方法是在应力组合后，其许用应力（强度或稳定） 乘以一个等于1.2的载荷组合系数K。
塔式容器
二、结构
1. 裙座的型式，分为圆筒形和圆锥形两种。 要求：圆锥形裙座的半锥顶角不超过15°，无论
圆筒形或圆锥形裙座壳其名义厚度不得小于 6mm。
二、结构
塔式容器
二、结构
塔式容器
2. 筒体与裙座的连接型式
40B207-1997：石油化工装置塔器管道设计技术规定(洛阳院)
40B207－1997
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图 10 平台宽度示意 4.3 平台栏杆及顶部平台的开孔 4.3.1 塔上所有平台的外边缘都应设置栏杆，一般平台栏杆高 1.1m。 4.3.2 高温立式容器顶不是独立平台时，平台与立式容器顶之间应预留热胀的间隙。 4.3.3 当顶部平台与管嘴的间隙 B=50mm 时，平台标高应比设备管嘴法兰面至少低 225mm；当间隙 B=100mm 时 A 可小 于 225mm；当平台在法兰面上面时 B≥100 。
40B207－1997
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图 3 塔顶回流入口方位示意
注：(b)中“0～360°都可开嘴子”所示虚线仅指空间允许时可用。 3.2.3 液体原料入口和中段回流入口、一般插入降液管外侧，尽可能靠近上层塔盘的位置，如图 4(a)(b)(c)(d)所 示。
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40B207-1997
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图 15 两个以上进料或抽出口的配管示意
5.2 塔器顶部管道的布置 5.2.1 塔顶油气管道一般布置在靠近冷凝器一侧，塔顶油汽管道进入冷凝器前的管段，应尽可能短，并不得出现 U 形。如该管道接至空气冷却器时，为避免偏流应对称式布置进空冷管道。 5.2.2 塔顶油汽管道至顶回流罐的热旁路管，应尽量减少压降且不得出现 U 形，其调节阀组应安装在回流罐上方的 平台上。 5.2.3 塔及立式容器的放空及安全阀的设置应符合 40B216-1997《石油化工装置设备和管道排液、放气管道设计技 术规定》及 40B218-1997《石油化工装置设备和管道安全放空设计技术规定》的要求。 5.3 塔器进料管道的布置 5.3.1 在同一角度上，不同标高有两个以上进料口（或抽出口）时应按图 15(b)布置，不得按 15(a)布置。 5.3.2 转油线入塔管嘴法兰处容易渗漏，其温度一压力等级应与设备专业协商提高一级，必要时，此处可加支架。 5.4 塔器底部管道的布置 5.4.1 一般情况下塔底至泵的管道标高不低于 3000mm，则管道也可不上管桥而直接引至泵嘴，并应避免出现 U 形。 5.4.2 温度较高的塔底抽出管与泵相连时，管道应短而少弯，但对其自然管段不能满足自补偿时，应采用改变管嘴 方位，移动塔底泵的位置等方法，使管系有足够的柔性，以减少泵嘴子的应力，如图 16 所示。
塔设备图结构设计与强度计算
●双流塔板组件结构
D、分块塔板结构与尺寸
分块塔板结构——有自身梁式a和槽式b，增强抗弯变形能力。
大多采用自身梁结构； 碳钢塔板厚度一般3-4mm，不锈钢为2-3mm（根据液位及 载荷可计算出)
E、塔板间连接固定结构
●通道板与塔板及塔板间的固定连接 上、下均可拆结构
自身梁松开结构与拧紧固定结构
●塔板与支撑圈间连接
塔板分为——整块塔板和分块塔板
A、整块塔板结构
B、分块塔板
分为单流与双流塔盘，塔径800mm以上人可进入塔内，采用 分块塔板
C、分块塔ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ结构与连接 ●单流塔板组件结构
1-通道板，2-矩形板，3-弓形板 4-支撑圈，5-筋板，6-受液盘 7-支撑板，8-固定降液板 9-可调堰板，10-可拆降液板 11-连接板
正压塔校核条件
不同工况下各种应力组合——式中的弯矩Mmax为裙座与筒体焊 接处的弯矩（2-2截面）
●裙座各截面强度校核公式
裙座人孔中心线处（1-1截面）
裙座人孔中心线处截面抗弯模量
裙座与塔体的焊缝强度校核（2-2截面）
基础环板弯曲强度和混凝土压缩强度
基础螺栓设计
螺栓埋入深度
7-蒸汽入口，8-塔盘，9-回流口，10-吊柱， 11-塔顶气体出口
2、裙座结构 裙座：有圆筒形和圆锥形 圆筒形——广泛使用，方 便制造 圆锥形——适用H/D特别大 的塔，为了多布置基础螺 栓提高抗风与地震载荷。 当筒体采用低合金钢， 如Q345R，裙座采用低碳钢时，裙座与塔体之间设置一个250350mm短节，避免异种材料焊接。 1-塔体，2,3-无保温层和有保温层时的排气孔，4-裙座，5-引出 管通道，7-排液孔，8-螺栓座 裙座总高——一般确定为5m，裙座人孔中心线距地面一般为1m
精馏塔裙座高度的确定
摘 要 : 介绍了立置热虹吸式再沸器精馏装置中精馏塔裙座高度的计算方法 ,并推导了计算公 式 ,分析了影响该公式的主要因素 ,对相类似的塔设备裙座高度计算具有指导作用 。 关 键 词 : 精馏塔 ; 裙座 中图分类号 : TQ 050. 2 文献标识码 : A 文章编号 : 1004 0935 (2002) 03 127 03
( Di 4
+ t1)
1-
( Di 2
+ t1 -
t2) 2
( Di 2
+ t1) 2
其中 : Di - 封头内径 ,单位 mm ;
(下转第 132 页)
1 32 辽 宁 化 工 2002 年 3 月
编号
实验 日期
1
5. 21
(2) 显微监测可以有效监控氯化反应进程 , 并准确确定反应终点 。产品有效氯含量可以达到
60. 81 %～62. 00 %。
参考文献
[1 ] E. 席勒等著. 陆美华译. 石灰[M] . 北京 :中国建筑出版 社 ,1981
[2 ] 汪小兰 ,田荷珍 ,耿承延. 基础化学[M] . 北京 :高等教 育出版社 ,1995
Σhf1
=
λ2 l 2
d2
u2 2 2
(6)
PC -
PB
=ρL [
u21 2
(1 +λd11l1 )
-
g( H1
+ Hx + Hy)
]
+ρgL [
u22λ2l2 2 d2
-
g( H1
+ Hg +
Hy)
]
(7)
在截面 BC 间列 Bernoulli 方程式 :
化工设备塔器设计的注意事项
-6-
论文广场
体上部1/3重心处设置吊耳，一般是轴式吊耳，按 照HG/T 21574-2008《化工设备吊耳及工程技术要 求》中的规定，轴式吊耳的选用对壳体最小壁厚是 有要求的，不仅要求吊耳结构本身要满足载荷的强 度要求，而且吊耳与壳体之间的局部应力更应满足 要求，除了吊装公司的以往操作经验，应采用详细 的应力分析计算，保证吊装过程的安全。
对于用复合钢板制造的塔器，其重型支撑 梁的支撑件不宜直接与复层相焊，而应与基层相 焊，支持件与基层焊接前，沿焊缝方向距离焊脚 边缘至少10mm宽的复层应彻底清除，支持件与基 层焊接并按图样规定进行检测合格后，再进行局 部复层的焊接。
3 地脚螺栓的注意事项
根据NB/T 47041-2014《塔式容器》标准， 裙座和地脚螺栓的设计温度，应考虑建塔地区环 境温度的影响，取月平均最低气温的最低值加 20℃。设计温度低于20℃时，取20℃的许用应 力。标准推荐地脚螺栓设计温度大于-20℃时，可 选用Q235B或Q235C材料，当地脚螺栓设计温度 小于等于-20℃时，可选用Q345D或Q345E材料， 其中Q345D材料可以用到-20℃，Q345E材料可以 用到-40℃。某项目建设在黑龙江省肇东市，月平 均最低气温可达到-38℃，地脚螺栓设计温度应 为-18℃，可选用Q345D材料，但为避免极端低温 的出现，避免脆断的发生，考虑到地脚螺栓的重 要性，地脚螺栓的选用最终选用Q345E材料。地脚 螺栓数量一般是4的倍数，且不少于8个，图纸上 裙座基础环板地脚螺栓孔的布置一般都是跨中均 布，而且用标记指向南北方位，从而要求基础构 件中地脚螺栓的预埋要和裙座基础环板对应，否 则容易出现塔器安装后，管口方位出现不对应的 现象发生。某项目设备裙座图纸中的地脚螺栓孔 布置与土建专业预埋螺栓的方位不一致，导致在 塔吊装过程中，无法准确就位，最终只能采取切 割裙座后再调整角度进行吊装。
钢制塔式容器JBT4710-2005
对塔高较小的塔式容器，地脚螺栓座可简化成单 环板结构。
优点：结构简单；缺点：地脚螺栓座整体刚度不 足。
二、结构
塔式容器
三、计算
塔式容器
内容：自振周期；水平地震力和垂直地震力；顺风向风 振和横风向风振；塔的挠度计算四部分。
1. 自振周期
A. 名词术语：
自由度：指振动过程中任何瞬时都能完全确定系统在空 间的几何位置所需的独立坐标数目。
a) 裙座腐蚀裕量取C2=2mm；
b) 地脚螺栓的腐蚀裕量，取C2=3mm。
一、总则
塔式容器
5. 最小厚度
A. 容器壳体
a) 碳素钢、低合金钢制为2/1000的内直径、且 不小于4毫米；
b) 高合金钢制，不小于3mm。
一、总则
塔式容器
5. 最小厚度
B. 裙座壳和地脚螺栓
a) 裙座壳的最小厚度没有要求，但规范规定裙座 壳的各意厚度不得小于6mm。
振型：振动时任何瞬间各点位移之间的相对比值，即整 个体系具有的确定的振动形态。
一般取前三个振型，如下图所示。
三、计算
塔式容器
体系的振动是由对称三、计算
B. 模型的简化， 简化成一端自由、一端固定的悬臂梁，做平面弯 曲振动，对等直径、等壁厚的塔式容器，按弹性连续 体公式计算。不等直径或不等壁厚的塔式容器按多自 由度体系进行计算，方法： a) 首 先 将 各 段 的 分 布 质 量 聚 缩 成 集 中 质 量 ； b) 利 用 机 械 能 守 恒 定 律 ， 并 近 似 地 给 出 振 型 函 数，即可得到自振周期公式，例如：
c. 动载荷计算与结构自身的振动特征（如自振频率或周 期、振型与阻尼）有关，而静载荷仅与载荷大小、约 束条件有关。
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塔器裙座高度的确定张莉;崔亚军;杨冲伟【摘要】在石油化工装置设计过程中,塔器裙座高度的设计是管道专业非常重要的一项工作.影响塔器裙座高度有三个主要因素:重沸器安装高度,泵安装高度以及塔与重沸器之间管道布置情况.通过结合国内某项目,详细计算了重沸器、泵的安装高度并分析了管道布置形式,从而得出塔器裙座高度的具体确定方法.【期刊名称】《当代化工》【年(卷),期】2016(045)007【总页数】4页(P1418-1421)【关键词】塔器;裙座高度;重沸器;泵;汽蚀余量【作者】张莉;崔亚军;杨冲伟【作者单位】中国石油工程建设公司大连设计分公司,辽宁大连116085;中国石油工程建设公司大连设计分公司,辽宁大连116085;上海昆仑新奥清洁能源股份有限公司,上海200086【正文语种】中文【中图分类】TQ052塔器是石油化工装置的重要设备之一，塔器裙座高度设计是否合理对整个装置的安全运行起着至关重要的作用。
塔器的裙座高度需要同时满足重沸器、泵的安装高度要求，以使重沸器有足够的驱动力达到汽液混合物循环流动，同时避免塔底泵发生气蚀现象而造成损坏。
在工艺安装高度要求满足之后，需要进行合理的塔底管道布置，并且方便操作和检修。
下面将分别从这三个方面进行计算分析。
位于塔器底部的重沸器是一种特殊的换热器 ,通过加热塔底液体使其部分汽化，从而为塔内介质传热传质提供所需的热量［1］。
下面以卧式热虹吸式重沸器来说明（见图1），热虹吸式重沸器是指介质被加热发生汽化，使得重沸器入口管中液体的密度明显高于出口管道内汽液混合物的密度，从而在重沸器出口与入口之间产生静压差。
塔底的液体不断被虹吸进入重沸器，加热汽化后的汽液混合物自动返回塔内，不断循环，循环速率取决于净驱动静压差的大小[2-4]。
对于卧式热虹吸式重沸器，一般按照气化率0.15～0.20考虑。
1.1 计算方法[4-6]下面通过压力平衡计算来确定重沸器与塔之间的安装高度。
1.1.1 重沸器入口管线的摩擦损失式中：ΔP1——重沸器入口管线的压力降，m液柱；u1——入口管流速，m/s；d1——入口管内径，m；L1——从塔底到重沸器入口处的管线当量长度，m；f1——入口管线摩擦系数，采用下述公式计算。
当Re≤1000时，f1=67.63Re-0.9873当1000＜Re＜4000时，f1=0.496Re-0.2653当Re≥4000时，f1=0.344Re-0.2258式中：G1——入口管质量流速；S1——入口管线流通面积。
1.1.2 重沸器出口管线的摩擦损失对于卧式热虹吸式重沸器：式中：ΔP2——重沸器出口管线的压力降，m液柱；f2——出口管线摩擦系数；d2——出口管内径，m；u2——出口管流速，m/s；L2——从重沸器出口到入塔处的管线当量长度，m；ρ1V——出口管内汽液混合物平均密度，kg/m3；μ1V——出口管内汽液混合物平均粘度，Pa•s1.1.3 重沸器壳程流体的静压头式中：ΔP3——重沸器内流体静压头，m液柱；——平均密度，kg/m3；DS——重沸器壳径，m；1.1.4 重沸器出口管线内流体的静压头式中：ΔP4—出口管线流体静压头，m液柱；H1,H2,HX——标高差，m；1.1.5 重沸器壳程摩擦压力降式中：ΔP5——壳程压力降，m液柱；NB——壳程折流板块数；de——管子当量直径，m；B ——壳程弓形折流板间距，m；Gs——壳程质量流速，卧式热虹吸重沸器取总流速的一半，kg/(m2•s)； f5——壳程摩擦系数，计算方法如下；当10≤Reo≤100时，f5=98•Reo-0.99当100≤Reo<1.5×103时，当1.5×103≤Reo≤1.5×104时，f5=0.6179Reo-0.0774当1.5×104≤Reo≤1.5×106时，f5=1.2704Reo-0.1531.1.6 安装高度系指塔底和重沸器顶部之间的标高差Hx，按压力平衡原理可得：整理后得：1.2 计算分析下面以某脱异己烷塔底卧室热虹吸式重沸器为例，计算塔底与重沸器间的安装高度Hx。
详细的工艺数据及重沸器尺寸详见表1。
根据压力平衡计算方法，将数据代入相关公式结果见表2。
在计算过程中：H1——通常取0，即塔釜液位在最低处时仍应保证循环；H2——根据工艺流程中塔设备条件要求，取值为2.37 m。
根据公式，整理可得，HX =0.95 m，则塔底封头切线处距重沸器中心线的安装高度HC=HX+(1/2)Ds=1.65 m。
根据工艺流程中的要求，HC不得小于2.4 m，由此分析是在计算结果基础上给出了一些裕量，所以仍按照工艺流程要求的不低于2.4 m 高差进行设计。
塔器裙座高度的确定还需要同时考虑塔底泵的汽蚀余量，避免塔底泵因发生汽蚀作用而损坏（见图2）。
2.1 计算方法[7]安装高度h（见图2）可由下式计算：P1——液面处压力，Pa；Pv——液体饱和蒸汽压，Pa；HV1——管路压头损失，m；NPSH——允许汽蚀余量。
2.2 计算分析脱异己烷塔底泵H-721，H-722，相关工艺数据：P1=0.243 MPa，PV=0.209 MPa，PS=0.264 MPa，NPSH=2.5 m，根据三维模型预估管道压头损失为1 m，通过计算可知，h≈-1.5 m，说明为倒灌式泵，安装高差不得小于1.5 m。
结合重沸器安装高度可知，重沸器与泵均布置在地面上，这样只要满足塔底切线与重沸器中心高度2.4 m的要求，即能同时满足泵安装高度的要求。
配管工作开始之前首先需要对设备进行合理布置。
设备布置与管道的设计不仅影响着重沸器的工作效率，还决定着整个传热过程中消耗的能量大小。
3.1 设备布置脱异己烷塔配有两台重沸器，以对称布置为宜；在满足管道布置的前提下重沸器应就近布置在塔附近，同时抽芯一侧应有检修通道，预留出抽芯空间（见图3）。
K-704塔有4个重沸器返回口，重沸器壳程的每个出口分别进塔，这样在确定开口方位时要保证四条重沸器返回管线布置绝对对称，布置形式一致，因此在塔东西方向对称开4个口。
3.2 管道设计要求3.2.1 塔底液相出口位置确定塔底液相出口位置对裙座高度的确定也会有影响，塔底切线距塔底液相出口的距离由设备专业最终确定H=2.95 m（见图4）。
3.2.2 塔底进重沸器入口管道布置入口管道设计温度155 ℃，设计压力0.46 MPa，塔底进重沸器入口管道布置要考虑管道离地面的净距，预留出1 m左右的净空，为后期设置弹簧支架提供充足的空间。
壳程入口管线标高确定后，同时考虑重沸器管程出入口能否满足配管要求，从而确定重沸器的基础高度为2.8 m。
3.2.3 重沸器壳程出口管道布置重沸器出口管道设计温度157℃，设计压力0.42 MPa，由于出口管道是汽液两相，管道需要对称布置。
在配管时可以靠管道自身的柔性进行补偿，但当自身补偿能力不够时，需要通过其他方式改善管道和设备的热应力[8,9]。
3.2.4 结合工艺设计条件要求，确定裙座高度重沸器与塔之间管道布置完成后，按照塔底切线与重沸器中心线之间不小于2.4 m 的安装要求，调整立管直管段长度，最终HX调整为2.75 m，那么HC=3.45 m＞2.4 m，符合工艺流程要求（见图5）。
H裙座高度=HX+ Ds +H3+H4-H5（见图5）H3——重沸器鞍座高度，一般取0.25 m；H4——重沸器基础高度，m；H5——塔基础高度，一般取0.20 m。
通过以上计算分析可以得出，HX =2.75 m，H3=0.25 m，H4=2.8 m，H5=0.2 m，H裙座高度=HX+ Ds+ H3+H4-H5=2.75+1.4+0.25+2.8-0.2=7由于重沸器管道温度压力较高，而且存在汽液两相，因此需要通过应力分析对管道及支架情况进行核实。
通过CAESAR II软件建模计算后，本设备管道布置形式、设备管口受力以及支架设置符合应力要求，所以最终确定塔裙座高度为7 m。
通过以上计算分析可知，塔器裙座高度受重沸器安装高度、泵安装高度、塔底液相出口位置、管道布置综合因素影响。
管道专业首先要明确了解工艺流程中所提出的安装高度要求的来源，进而在管道布置过程中考虑两相流管道的对称布置，并根据应力分析增加管道柔性，同时考虑支架设置位置及型式，最终确定塔器的裙座高度，使其经济合理。
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