隧道衬砌台车结构计算书
xxx隧道衬砌台车结构计算书(建筑助手)
XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书编制：校核：审核：2017年10月xxxxx项目衬砌台车计算书1.计算依据1、《xxxxx施工图设计》2、《衬砌台车结构设计图》3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)2. 概况xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图2.1-2.2。
隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。
顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。
衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。
顶拱支撑采用H200×200×8.0立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。
衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×8.0型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。
本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。
进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。
侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。
下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a 纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。
三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。
台车计算书
中铁四局宝兰客专隧道台车设计计算书此份台车结构强度设计计算及校核书是根据中铁四局宝兰客专项目经理部提供的台车设计要求及所附图纸中提供的技术参数进行结构受力演算，其结果仅对该台台车的结构受力有效。
一、工程概况及其对钢模台车设计要求1、钢模台车的制作和安装需执行《隧道衬砌模板台车设计制造标准规范》和GB50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》中相关要求。
2、钢模台车设计成边墙顶拱整体浇筑的自行式台车形式，并满足施工设备通行要求，最下部横梁距离底板砼面净高不低于4m。
3、对钢模台车的结构设计必须要有准确的计算，确保在重复使用过程中结构稳定，刚度满足要求。
对模板变形同样有准确的计算，最大变形值不得超过2mm，且控制在弹性变形范围内。
4、钢模台车设计长度为12米。
5、钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
6、钢模台车面板伸缩系统采用液压传力杆，台车就位后采用丝杆承载，不采用行走轮承载。
7、侧模和顶模两侧设置窗口，以便进人和泵管下料。
8、钢模台车两端及其它操作位置需设置操作平台和行人通道，平台和通道均应满足安全要求。
二、设计资料1、钢模台车设计控制尺寸钢模台车外形控制尺寸，依据隧道设计断面和其他的相关施工要求和技术要求确定。
见总图《正视图》。
2、设计衬砌厚度钢模台车设计时，承载混凝土厚度按0.6m设计校核。
3、车下通行的施工机械的控制尺寸最大高度不高于4m；A）台车轨距 7500mm。
B)洞内零星材料起吊重量一般不超过3吨。
C)浇筑段长度浇筑段长12m。
3、钢模台车设计方案钢模台车的设计如图所视《中铁十六局成兰铁路台车正视图》。
该台车特点：采用全液压立收模；电机驱动行走；横向调节位移也采用液压油缸。
结构合理，效果良好。
4、钢模板设计控制数据（1）、模板：控制数据(见下表)（2）、台车机械设备控制数据(见下表)5、钢模板设计钢模板的作用是保持隧洞衬砌混凝土浇筑的外形及承担混凝土浇筑载荷。
钢模板主要由面板、弧形板、支撑角钢、立筋板、活动铰构成，活动铰将其分成几段，利用连接螺栓合成整体。
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
公路隧道台车计算书
弥楚台车检算资料一、检算依据1、林织铁路《衬砌模板台车设计图》2、《钢结构设计手册》3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》4、《路桥施工计算手册》二、台车组成的主要参数1、台车的结构衬砌台车主要由模板总成、托架总成、平移机构、门架总成、台车大梁、主从行走机构、侧向液压油缸、侧向支撑千斤、顶撑液压油缸、基础千斤等组成。
2、主要技术参数台车总重量（自重） 850 KN一个工作循环的理论衬砌长度12 m最大衬砌厚度（包括开挖回填厚度）600 mm （平均开挖多50 mm）。
三、检算有关取值说明：1、混泥土侧压力混泥土浇注速度 V= 2 m/h混泥土浇注温度 T=20℃识现场具体工定，这里按照该温度计算。
初凝时间t0=200/（T+15）=5.71h侧面模板最大压力:Pm=0.22γt0β1β2v1／2或24h（h为混凝土的有效压头）取二者较小值使用式中：β1坍落度修正系数（≤3cm，β1＝0.85，5~9cm，β1＝1，11~15cm，β1＝1.2）；β2外加剂修正系数（不加时β2＝1，掺缓凝剂β2＝1.2）；混凝土容重取γ=24KN/m3这里以24为基数进行计算；h为有效压头高度；H为浇筑高；Pm=61.4KPa(这里修正系数均取1.2进行检算) 内部捣鼓压力 P1 =4Kpa 侧面压力泵送冲击力及混凝土倾倒冲击力 P2 =2Kpa混凝土侧压力 P =67.4Kpa2、考虑砼灌注时，衬砌断面可能存在开挖现象，混凝土厚度按600mm取值。
浇筑时模板受力情况3、振捣砼产生的水平力对水平面模板按2kPa计算，对垂直面模板按4kPa计算。
4、各部分检算时都做了偏于安全的简化，以确保结构安全。
5、不含有关丝杠、走行轮的检算。
四、主要部件的检算1、模板的检算1.1 模板检算顶拱模板主要承受混凝土的重力和泵送的冲击力。
混凝土的容重取γ=24KN/m3。
泵送冲击力对模板的局部作用力很大，但一般注浆孔都做了局部的加强，为了简化计算这里不做泵送时对局部模板的压力计算。
隧道台车结构计算书.
贵阳9米台车结构计算书一概括模板台车就位完毕，整个台车两端各设一个底托传力到初支底面上。
枕木高度：H=200mm；钢轨型号为：43Kg/m（H=140mm）；台车长度为9米，面板为δ10mm×1500mm，二衬混凝土灌注厚度0.5米，一次浇注成型。
模板台车支架如图1。
计算参照《建筑结构载荷规范》（GB5009-2001）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
模板支架图二载荷计算（1）载荷计算1）上部垂直载荷永久载荷标准值：上部混凝土自重标准值：1.9×0.5×9×24=205.2KN钢筋自重标准值：9.8KN模板自重标准值：1.9×9×0.01×78.5=13.4KN弧板自重标准值：9×0.3×0.01×2×78.5=4.2KN台梁立柱自重：0.0068×（1.0 +1.25）×2×78.5=2.4KN上部纵梁自重：（0.0115×5.2+0.015×1.9×2）×78.5=9.17KN 可变载荷标准值：施工人员及设备载荷标准值：2.5KN/㎡振捣混凝土时产生的载荷标准值：2.0KN/㎡2）中部侧向载荷永久载荷标准值：新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值：F=0.22r c t0β1β2v1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×10.5=60.6KN/㎡F=r c H=25×3.9=97.5KN/㎡取两者中的较小值，故最大压力为60.6KN/㎡有效压力高度h=2.42m换算为集中载荷：60.6×1.9×0.6=69.1KN其中：F——新浇混凝土对模板的最大侧压力；r c——混凝土的表观密度；t0——新浇混凝土的初凝时间；v——混凝土的浇注速度；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度；β1——外加剂影响修正系数；β2——混凝土坍落度影响修正系数；h——有效压力高度。
模板台车设计计算书
隧道衬砌台车设计计算书中煤第三建设（集团）有限责任公司二O一二年四月二十七日隧道衬砌台车设计计算书一、台车系统结构概述本台车适用于中煤第三建设（集团）有限责任公司，大连市地铁2号线工程项目，湾家站至红旗西路站区间、红旗西路至南松路区间隧道衬砌的模筑混凝土施工。
台车系统由模板系统、门架支撑系统、电液控制系统组成。
支收模采用液压控制，行走采用电动自动行走系统。
模板结构：台车模板长度为9m，共5榀支撑门架，门架间距为2.05m；上上纵连梁3根，单侧支撑连梁4根（结构见台车设计图）。
面板Q235，t=10mm钢板；连接法兰－12*220钢板；背肋，[12#槽钢，间距300mm；门架采用H2940*200*8*12型钢；底梁采用H482*300*11*15型钢；上纵连梁采用H200*200*8*12型钢；侧面模板支撑连梁采用双拼[16a#槽钢。
顶升油缸4个，侧向油缸4个，平移油缸2个；行走系统为两组主动轮系和两组被动轮系组成。
电液控制系统一套。
二、设计计算依据资料1、甲方提供的台车性能要求及工况资料、区间断面图纸；2、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》3、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》4、《结构设计原理》5、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》6、《钢结构设计与制作安装规程》7、《现代模板工程》三、结构计算方法与原则台车的主受力部件为龙门架、底粱、上部纵联H钢及钢模板，只需进行抗弯强度或刚度校核。
根据衬砌台车结构形式，各主要受力部件均不需要进行剪切强度校核和稳定性校核。
四、计算荷载值确定依据泵送混凝土施工方式以20立方米/小时计。
混凝土初凝时间为t=4.5小时。
振动设备为50插入式振动棒和高频附着式振动器。
混凝土比重值取r=2.4t/m3＝24kN/m3 ;坍落度16—20cm。
荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。
钢材容许应力（单位；N/mm2）五、衬砌台车载荷计算：台车长度L＝9m，衬砌厚度为0.3m。
砌衬台车计算书
• v ＝0.77mm< l/250=1.1mm 满足要求
• 根据计算结果，钢模板面板适合采用10mm厚的钢板。
• 模板肋板计算 • 横肋布置按500mm考虑，计算简图如下：
• 故：Mmax＝0.125ql2＝0. 125×68.95×0.52 =
2. 1KN.m
• 模板钢材Q235 ，90×56×6钢板的截面力学参
•
q 5=γ R， + C R，— 内部插入震捣器影响半径 ，采用0.75m
2
• 模板面板计算
• 面板是以肋板为支座的连续梁 ，可简化为 五跨连续梁进行计算 。按照荷载组合1 ，取 1m宽的板条计算：
• 对拱顶面板： • q ＝1.2×1.0×（25×1.0+78.5×0.01）+2.0×1.4 ＝33.6KN/m • 对侧墙面板： • q ＝1.2×1.0×60.6+6.0×1.4 ＝81.12KN/m • 取侧墙模板进行验算，取荷载调整系数0.85，有： • q＝81.12×0.85 ＝68.95KN/m • 故：Mmax ＝0.105ql2 ＝0.105×68.95×0.282 ＝0.57KN.m
•
=376000×3.516×106/（6.013×108 ×12）
• = 183.2 N/mm2 >=125 N/mm2 不 安 全
=
• 台梁立柱自重： 0.0068×(1.9+0.9)×2×78.5 ＝3.0KN •3.5上4K部N纵梁自重：（0.22×2+0.5） ×0.012×2×2×78.5 = • 可变荷载标准值： • 施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2 • 振捣混凝土时产生的荷载标准值： 2.0KN/m2
• （2） 中部侧向荷载
(完整版)隧道衬砌台车方案(受力计算)
** 隧道砼衬砌模板台车方案一、总体** 隧道左洞长448m，右洞长480m，根据工程实际和既有资源，每洞单独投入一台模板台车进行洞身二次衬砌，其中左洞台车长10.5m（约重72t），右洞台车长12.0m（约重82t）。
厂家制作组配件，现场安装、装饰和配套。
台车为全液压脱（立）模，电动减速机自动行走，由模板部分、台架部分、液压和行走系统四部分组成。
型号规格及主要技术参数：台车通过净空尺寸：6*4.2m台车行走速度：10m/min（坡度小于5%）单边脱模量：100mm水平调整量：+100mm系统压力：160kg/cm2油缸最大行程：（竖向、侧向）300mm详见附图。
二、强度刚度验核（1、参考文献：《机械设计手册第一卷》机械工业出版社出版。
2、计算条件：按每小时浇灌2m 高度的速度，每平方米承受5T 载荷的条件计算。
）2.1、面板校核（每块模板宽1500mm，纵向加强角钢间隔250mm）计算单元图：其中：q—砼对面板的均布载荷q =0.5Kgf/cm22.1.1、强度校核模型根据实际结构，面板计算模型为四边固定模型其中 α——比例系数 当 a/b=150/25=6 α取 0.5t ——面板厚 t=0.6 cm b ——角钢间隔宽度b=25cm σ max —— 中心点最大应力 得σ max=0.5x(25/0.6)^2x0.5=434Kgf/cm2<[σ]=1300Kgf/cm2 。
合格。
2.1.2 、刚度校核 见强度校核模型式中：β——比例系数。
由 a/b=150/25=6 β取 0.0284E ——弹性模量 A3 钢板 E=1.96x106 kgf/cm2 ωmax ——中点法向最大位移。
25 4 0.5 max 0.0284 ( )46 0.8 0.0055cm得：max 0.8 1.96 106 中点法向位移ω max=0.0055cm<0.035cm 。
合格。
2.2、面板角钢校核。
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隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。
顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。
衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。
顶拱支撑采用H200×200×立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。
衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。
本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。
进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。
侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。
下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a 纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。
三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。
模板系统及台车构件均采用Q235普通型刚。
图隧道二衬模板布置图图隧道二衬台车布置图图隧道二衬台车纵向布置图3 荷载计算主要技术参数①、钢弹性模量Es＝×105MPa；②、混凝土自重γ=26kN/m3；③、Q235钢材的材料强度：许用正应力[σ]=215MPa，许用弯曲应力[σw]=215MPa，许用剪应力[τ]=125MPa；衬砌台车荷载计算：台车长9m，二次衬砌厚度为。
①二衬混凝土自重荷载：P1=γh=26*=m2②新浇混凝土对模板测面的压力：浇筑时混凝土温度取T=10℃，泵送混凝土按照20m3/h计算，由隧道衬砌断面衬砌厚度、衬砌台车图纸可以计算出衬砌混凝土的浇筑速度。
V=20/（9**）=h。
新浇混凝土对模板单元的侧压力可按下式进行计算：P max=*γ*t*β*其中：β——混凝土塌落度影响系数，当塌落度≥11cm时，取β=；t——混凝土初凝时间，一般t=200/（T+15）,实际混凝土初凝在5h左右；故P2=*26*5**；③振捣混凝土荷载：P3=2KN/m2；④施工人员及机具荷载：P2=2KN/m2；临时结构荷载组合系数按照：×恒载+*活载。
4.二衬模板、衬砌台车强度刚度验算二衬模板①6mm钢板计算二衬模板采用6mm 的钢板，纵肋间距30cm ，主肋间距1m 。
钢板界面特性系数计算如下：其中b=1m ，h=6×10-3m ，l=。
W=1/6*b*h 2=1/6×1×（6×10-3）2m 3=6×10-6m 3 I=1/12*b*h 3=×10-8m 4 则拱顶面板：q=*(26**1+**1)+*4*1=m ；按简支梁计算，其弯矩为m kN ql M •===132.03.0*77.11*818122max ；则正应力：MPa MPa m m KN WM w 20522106*132.036<=⨯==-σ 挠度：mm l mm EI ql 2.1250/33.010*8.11006.23843.01077.11538458543-4=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω侧墙面板：q=××1+×4×1=m ；按简支梁计算，其弯矩为m kN ql M •===539.03.0×94.47×818122max则MPa MPa m mKN W M w 2058.89106*539.036<=⨯==-σ挠度：mm l mm EI ql 2.1250/14.110×8.11006.23843.01094.47538458543-4=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω故6mm 混凝土面板满足要求。
②纵肋∠45*45*6角钢纵肋∠45*45*6角钢间距为30cm ，其支撑拱圈主肋间距1m （两主肋间加了环向∠45*45*6次肋角钢）。
∠45*45*6角钢的截面系数：W=7×10-6m 3 I=×10-8m 4 q max =××+×4×=m ；按简支梁计算，其弯矩为：m kN ql M •=⨯⨯==45.05.038.14818122max则MPa MPa mm KN WM w 2052.64107*45.036<=⨯==-σ挠度：mm l mm EI ql 2250/2.110*33.91006.23845.01038.14538458543-4=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω③顶模拱圈主肋I12工字钢顶模拱圈主肋I12工字钢的截面系数： W=77×10-6m 3 I=488×10-8m 4其荷载计算考虑二衬混凝土重、模板、纵向角钢、I12工字钢自重以及浇筑混凝土侧压力（由于顶板处于隧道腰线以上，而侧压力与浇筑高度有关，因此顶板计算时可按倍最大侧压力计）。
顶板下三立柱支撑间距分别为、、、。
则荷载为：()33.64KN/m=1×4×1.2+0.5*1*43.14+0.01×16.9+0.01/0.3×3.98+1×0.006×78.5+1×0.25×26×1.0=q 按简支梁计算，其弯矩为：m kN ql M •=⨯⨯==27.155.064.33818122max ；其支点反力为：kN ql F 251.955.064.332121=⨯⨯==； 则最大正应力：MPa MPa mm KN WM w 2055.161077*27.136<=⨯==-σ 最大挠度：mm l mm EI ql 44.3250/03.010*******.238455.01064.33538458543-4=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω④侧模拱圈主肋I16工字钢侧模拱圈主肋I16工字钢的截面系数： W=141×10-6m 3 I=1130×10-8m 4侧模拱圈主肋所受的荷载主要为混凝土的侧压力，按最大侧压力考虑，并考虑的胀模系数。
则荷载为q=***+*4*=m侧模拱圈主肋由两螺旋丝杆支撑于台车门架上，两螺旋丝杆间距1m ；运用SMSolve 软件建立悬挑梁模型如下：图 侧模拱圈主肋计算模型经软件求解，得到支点反力为F 1=,F 2=；最大弯矩为Mmax=*m 。
图 侧模拱圈主肋弯矩及支点反力图则最大正应力：MPa MPa mm KN W M w 2053510141*94.436<=⨯==-σ 最大挠度：mm l mm EI ql 4250/3.010********.238411057.56538458543-4=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω台车结构计算主要对顶模支撑、台车门架进行结构受力计算。
①顶模支撑立柱顶模支撑立柱承受顶模部分二衬混凝土重量、模板、拱架、浇筑时的侧压力等。
以纵向1m 长度为计算单位，荷载总重为：F=26××+××+×10-2×13+×10-2×+×××1=105KN ；顶模由3根立柱支撑，每根立柱平均受力为35KN ；顶模支撑立柱长度分别为、、。
H200×200×8×12型钢的截面系数：W=461×10-6m 3 I=×10-8m 4 A= i x =则长、短立柱的长细比为69.661.810576.0211=⨯==x i l λ 81.461.810414.0212=⨯==x i l λ查表得ψ=，则MPa MPa A F 20564.51008.62103523<=⨯⨯==σMPa MPa A F b 20565.51008.62998.0103523<=⨯⨯⨯==ϕσ 则顶模支撑立柱的强度及稳定性满足要求。
②台车门架计算台车门架主横梁采用I20a 工字钢，长度，两端悬挑。
主要受力为顶模支撑三根立柱传递的竖向轴力以及立柱的自重。
故荷载为：F=35KN+××+4×1××=；在SMSolve 软件中建立计算模型如下：图 台车门架主横梁计算模型经软件求解，得到支点反力为F 1=,F 2=；最大弯矩为Mmax=*m 。
I20a 工字钢的截面系数：W=237×10-6m 3 I=2370×10-8m 4则最大正应力：MPa MPa mm KN W M w 2052.12210237*96.2836<=⨯==-σ 最大挠度：mm l mm EI Fl 5.7250/38.21023701006.238488.11032.35193841985333=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ω台车门架立柱采用H200×200×8×12型钢，其受力包括由门架主横梁传递的竖向力荷载Fmax=；以及由上部侧模支撑丝杆传递的水平力F 1=（上丝杆轴力）。
1）立柱竖向强度、稳定性立柱的长细比为 25.1561.810313.1211=⨯==x i l λ 查表得ψ=，则MPa MPa A F 20590.81008.621023.5523<=⨯⨯==σ MPa MPa A F b 2050.91008.62988.01023.5523<=⨯⨯⨯==ϕσ 则顶模支撑立柱的强度及稳定性满足要求。
2）立杆水平向计算建立简支梁计算模型如下：图 台车门架立柱计算模型经软件求解，得到支点反力为F 1=,F 2=；最大弯矩为Mmax=*m 。