胶带机计算书
波纹挡边皮带机计算书
32.88
m-输送带安全系数，本系列取m=12 B-基带宽（mm） 【ρ 】-许用强度
12
Q 299.365303 Q 243.538925 Q 253.560775 Q 198.433362
DJJII型波纹挡边皮带机
一、 原始参数
3.输送机水平投影长度：
4.胶带倾角： 5.输送机速度： 6.提升高度： 二、设计计算 Q（T/h） TC型隔板 当tp≤ts时 当tp＞ts时 T型隔板 当tp≤ts时 当tp＞ts时
L= β= ν= H= =
299.365
1 L×tgβ 10.11 m
0.7854 = 弧度
Q=k*3.6*v*ρ*h*Bf(tq/2+0.1232*h)/ts Q=k*1.8*v*ρ*h*Bf(2-ts/tq+0.24264*h/ts) Q=k*1.8*v*ρ*h*Bf*tq/ts Q=k*1.8*v*ρ*h*Bf（2-ts/tq）
k-填充系数 0.75 tq-物料与基带理论接触长度 0.2046 1700 ρ -物料密度(kg/m³)（查表） h-横板板高 0.15 0.3 ts-横版板间距通常为3～6倍波形距 Bf-有效带宽（表2-5） 0.6 1、传动滚筒所需圆周力Fu 7041.67 Fu=FH+Fst(N) 7041.67 1）FH-主要阻力 397.75 397.75 FH=f*g*L(Qro+Qru+(2*qb+qg)*L/sqrt(H²+L²)) f-摩擦系数0.022～0.025 0.025 g-重力加速度9.81m/s 9.81 11 Qro-上托辊传动部分质量/上托辊间距（kg/m）,见表3-2 11 Qru-下托辊传动部分质量/下托辊间距（kg/m）,见表3-2 qb-挡边输送带整带每米质量（kg/m） qb=qo+2qs+Bf*qt/ts qo-基带每米质量（kg/m），见表2-1 12.1 qs-基带每米质量（kg/m），见表2-3 4.49 5.9 qt-横隔板每米质量（kg/m）,见表2-4 46.1983 qg-每米物料质量（kg/m）Qg=Q/(3.6*v) 2）Fst-提升阻力 6643.92 6643.92 Fst=g*(Qg+2qs+Bf*qt/ts)*H 2、电机功率N（W） 16900 N=k*Fu*v/ni 16900 ni-总传动效率，通常为0.9 0.9 k-电机裕量系数 1.2 3、输送带张力Smax(N) 14182 Smax=So+Fu+g*qb*H 14182 So≥5*（qb+qg）*1*g 3878.79 4、输送带基带层数计算Z Z≥Smax*m/(B*【ρ 】) #DIV/0!
皮带机设计计算书
(1)皮带机BH5技术数据输送机布置图:输送物料:煤物料堆积密度:ρ=0.9t/m3; 下托辊槽角:λ u=0,1托辊:输送量:Qt =5400t/h ; 输送带最大挠度: hr=1%;带宽:1800mm; 带速:4.8m/s 附加阻力系数: C=1.4;输送带型号: st1000;厚度7+5 mm; 运行阻力系数: f=0.022输送机长度:L=120.55m; 托辊槽角系数: Cε=0.43 (λ0=35);有料长度:L1=115m; 输送带与托辊的摩擦系数:μ3=0.5;提升高度:H=12.625m; 驱动单元效率:η1=0.946;上托辊间距:α0= 1.2m; 电动机同步转速:n=1500r/min下托辊间距:αu =3m; 耦合器启动系数:ka=1.3;上托辊直径d0 =190.7mm; 滚筒直径:DT=1100mm;下托辊直径du=190.7mm; 输送带与传动滚筒的摩擦系数:μ=0.3上托辊槽角:λ0=35 ,3托辊; 滚筒围包角α1= 210, α2=210物料每米质量:q G=Q/3.6v=6050/3.6⨯4.8=350.116kg/m;=12.54⨯3/1=60.25kg/m上托辊旋转部分单位长度质量:qR0=42/3=22.13kg/m下托辊旋转部分单位长度质量: qRu输送带单位长度质量: q=42kg/mB（2）阻力计算1）上分支物料主要阻力FHL=CfL1gq G=14772.37NFHL2）分支空载主要阻力F hoeF hoe=Cflg(q Ro+q B)=3256.14N3)下分支主要阻力F HUF HU=Cflg(q RU+q B)=2211.45N4)上分支物料提升阻力F stolF stol=Hgq G=43362.27N5)上分支输送带提升阻力F stoBF stoB=Hgq B=4458.65N6)下分支输送带下降阻力F stuF stu=-Hgq B=-4458.65N7) 上分支物料前倾阻力FεolFεol=1/2L1*Cε*μ3sinεcosδ*g*Qg=1481.86N（注：①前倾托辊布置为托棍总数的1/2；②前倾角ε=2o ，sin2o=0.0349;③cosδ≈1）8）上分支空载前倾阻力FεoeFεoe=1/2L*Cε*μ3sinεcosδ*g*Qb=159.72N(3)电动机机功率1)满载F满载圆周力F fF f=F HL+F Hoe+F Hu+F StoL+F StoB+F Stu+FεoL+ Fεoe=65243.82N电动机机功率P MP M=Ffv/1000ηA=331.13KW选用400KW电动机1台,电动机的功率为P Mi=400KW2)空载空载圆周力FeFe=F Hoe+F Hu+F StoL+F StoB+ F Stu+ Fεoe=5627.32N空载功率P Me(计算值)P Me= Fe v/1000ηA=28.56KW3)减速器速比I g=πe D T i F/60v=14式中: i F为液力偶合器的速比,相当于液力偶合器的效率i F=η1=0.97 (4)启动时间计算1）上分支满载的运动质量m of m of=L1×q G+L(q B+0.9q RO)=48684.7Kg 2）上分支空载的运动质量m oe m oe= L(q B+0.9q RO)=8421.3Kg3）下分支的运动质量m u m u = L(q B+0.9q RU)=5858.73Kg4）每个驱动单元的等效质量J g J g=0.1057Kgm25）制动轮和偶合器的转动惯量J B+J C J B+J C=3.97Kgm26）减速机高速轴上的转动惯量J gi J gi=4.0787 Kgm27）等效到减速机低速轴上的转动惯量J go J go=799.43 Kgm28）驱动滚筒的转动惯量J p J p=382 Kgm29）每个驱动单元的转动惯量J DU J DU =J go+J p=799.43Kgm210)等效到滚筒周边上每个驱动单元的运动质量M DU M DU=4×J DU/D T2=3905.53Kg11)满载时的运动质量m fm f=m of+m u+(Z1+Z2)m Du=62354.5Kg12)空载时的运动质量m em e= m oe+m u +(Z1+Z2)m Du=22091.2Kg电机启动时可提供的驱动力F uDu=9555×2×P mi×K A×I f×i g/D T/n e=101991.7N启动加速度满载 a Af=(Z×F uDu-F f)/m f=2.23m/s2空载 a Ae=(Z×F uDu-F e)/m e=8.98m/s2启动时间满载 t Af=v/a Af=2.16s空载 t Ae=V/a Af=0.53s(5)配重计算每个驱动装置传到驱动滚筒上的力F uau=F udu-m Du×a Af=93301.84N各点张力T3AF T2AF=Z1×F uau/(3-1)=59567.1NT2AF T1AF=Z1×F uau+T2AF=152868.91NT4AF T4AF=T3AF=T1AF-F HL-F hoe-F stol-Fεol-Fεoe-m of×A af=74814.29N T3AF T2AF=T3AF-F hu-m u×a Af=59567.1N配重G=2×T4AF=149628.58N配重为 15.25吨(6)强度校合安全系数 N=12δ=74814.29×12/1400=550N<1250N 强度足够。
皮带机计算书
胶带机初步设计计算已知：运量Q=800t/h ，斜长L1=338m ，倾角β1=14°，斜长L2=930m ，倾角β2=0°带宽B=1000mm ，带速V=3.15m/s胶带缠绕示意图一、基本参数选输送机胶带St1250 每米带重q 0=28×1=28kg/m原上托辊直径φ133 4G305 旋转质量6.3kg/个原下托辊直径φ133 4G305 旋转质量16.09kg/个承载分支三托辊组旋转质量G t 2=3×6.3kg ，L t 2=1.5 m回承支平托辊旋转质量G tk =1×16.09kg ，L tk =3m按式（8），承载、回程托辊组转动部分旋转质量：q t= GL t2+G tK/L tK=3×6.3/1.5＋16.09/3=18 kg/mt2/按式（9）q=Q/3.6v=800/（3.6×3.15）=70.55kg/m二、传动滚筒圆周力计算查表4、表5：f=0.035 C N =1.08按式(24) F=C N fLg[q t＋(2q0＋q)cosβ]＋qgH= 1.08×0.035×9.81×{930×[18＋(2×28＋70.55) ×cos0.23°] ＋338×[18＋(2×28＋70.55) ×cos14°]}＋70.55×(81.027-3.72)*9.81=67.5+53.5=121KN三、轴功率计算按式（25）P=FV=121×3.15=381 KW四、电机功率确定按式（26）P d=K d P/ηξξd=1.2×381/0.85=538 KW可选两台280kw电机。
五、输送带张力计算最小张力确定按双滚筒双传动，功率配比1：1（1）按传动条件：传动滚筒均采用铸胶滚筒并使FⅠ=FⅡ=F/2=124/2=62kN根据表6 μ=0.3取k a=1.2按式(28):S Lmin≥CF max则:a对于传动滚筒Ⅱ:取φⅡ=200°由表7 cⅡ=0.541S3min≥CⅡFⅡmax=0.541×(1.2×62)=40.3KNb对于传动滚筒Ⅰ:取φⅠ=200°由表7 cⅠ=0.541S2min≥CⅠFⅠmax=0.541×(1.2×62)=40.3KN亦即S3min≥S2min－FⅠ=40.3－62=－21.7KN所以按传动条件应满足S3min≥40.3 KN(2)按垂度条件：a、对承载分支按公式（29）S5min≥（100/8）（q＋q0）gLtz cosβ=（100/8）（70.55＋28）×9.81×1.5×cos0°=18.127 KNb、对回空分支按公式（30）S4min≥（100/8 ）q0gLtk cosβ=（100/8）×28×9.81×3×cos0°=10.300KN所以按垂度条件满足S4min=S5min= 18.127KN根据式(31):回空分支区段上各项阻力和F3=F H3＋F st3(F N3、F S3可忽略不计) 按式（32）（33）F H3=fLg（q t＋q0）cosβ=0.035×9.81×[338×(16.09/3＋28)×cos14°]=3.8 KNF St3=q0gH=70.55×9.81×81.027= 56KN所以F3=3.8+56=59.8KNS3min= S1－F=59.8－121=26KN＜40.3KN比较上述计算结果:最小张力应有打滑条件定,故取S3=40.3KN六、输送带张力计算根据逐点计算法S3=40.3KNS4= S5=40.3-7.85=32.5KNS max=S1= S3＋F=40.3＋124=164.3 KN上变坡点力SS=164.3-56-4.6=103.7 KNF S=fLg（q t＋q0）cosβ=0.035×9.81×338×(3*6.3/1.5＋28)×cos14°=4.6 KNF St3=qgH=70.55×9.81×81.027= 56KN。
Xxx皮带强度计算
Xxx皮带强度计算1、原始数据胶带机运输能力A=1500吨/小时倾斜角度β＝0°煤大散集容重Υ＝1吨/立方米输送长度2271米胶带宽度1.4米2、胶带运行阻力计算2－3段的阻力为W2－3＝（q+qd+qg’）L2-3*ω’q=A/3.6V=1500/3.6*3.15=132.27公斤/米（每米胶带上的货载量）qd=49.28公斤/米（每米长的胶带自重）qg’=37.5公斤/米（每米的上托辊重量）ω’=0.05（槽形托辊阻力系数）W2－3＝(132.27+49.28+37.5)×2271×0.05=24873.12W4－5=（qd+qg”）L4-5*ω”qg”=15公斤/米（每米的下托辊重量）ω”=0.035（平形托辊阻力系数）W4－5=(49.28+15)×20×0.035=44.95公斤/米S2=5(q+qd）lg’=5×（132.27+49.28）×1.2=1089.3lg’=1.2（上托辊间距）S4=1.06*(S2+ W2－3)=1.06×（1089.3+24873.12）=27520.16公斤S5=S4+ W4－5=27520.16+44.95=27565.11公斤最大张力点S6=1.06*S5=27565.11×1.06=29219.01公斤最大张力×7（安全系数）=29219.01×7=204533.07公斤3、1.4米宽的ST2000的胶带抗断拉力为200×1400=280000公斤1.4米宽的ST1600的胶带抗断拉力为160×1400=224000公斤1.4米宽的ST1250的胶带抗断拉力为125×1400=175000公斤4、所以1.4米宽的ST2000和1.4米宽的ST1600都适合。
JIS8805胶带机计算-LDH
工程名称 燕钢转底炉干燥及供返料系统胶带机 胶带机名称 F003
计算参数 重力加速度(m/s2) 胶带类型 带宽B（m） 胶带层数Z(层) 胶带 每层胶带重量Mj(kg/m^2) 厚δ u(mm) 覆盖胶(上) 质量Mu(kg/m2) 厚δ d(mm) 覆盖胶(下) 质量md(kg/m2) μ 摩擦系数 α (度) e
=5× (13.84+17.36)× 1× 9.81=
37523.125 0.540641682 57809.69041 20286.56541 1344.12696 1530.4145
(N) (N) (N) (N) (N)
基本 倾斜张力 力参 松垂张力 T4=5(q0+ q )L 0.g 数 回程胶带运行 T5＝f(q0+ q'')(L+L0).g 阻力 f 0.03 S1-1 各点 张力 (重 锤拉 紧) S1-2 S2 S3 S4 S5 S6 增加配重重量(kg)： 滚筒名称 传动滚筒 滚筒 头部增面轮 合张 拉紧改向轮1 力 拉紧改向滚筒 拉紧改向轮1 尾部滚筒 155 90 0 80 0 P(1+K2)或T4+T3+P-T5 P*K2或T4+T3-T5=S1-1-P P*K2或T4+T3-T5=S1-2
参数说明：Fmin：【张力表】中计算出的承载(回程)分支最小张力；L0、L0'：承载分支最小张力处托辊间距；q：单位长度上物 料重；q0：单位长度上胶带重；[(h/a)]：输送带许用最大垂度。Fmin'：按照选择的电机功率计算的最小张力（kg）。
参数
承载 回程
L0(L0')
q 1 17.361 3 17.361
带式输送机计算书
胶带输送机设计计算No:71.06(1)带式输送机布置形式及尺寸见附图Lh=50H=5m倾角а=(2) 输送物料：原煤粒度0～25mmγ= 1.6t/m3动堆积角ρ=(3) 输送量：Q=300t/h(4)工作环境：干燥有尘的通廊内(5)尾部给料导料槽长度l=6m(6)头部卸料弹簧清扫器空段清扫器2、计算步骤（1）输送带宽度计算B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））Q=300t/hk=400γ= 1.60t/m3v= 1.6m/sc= 1.00ξ= 1.0将以上各数值代入计算式，得：B=0.541265877m根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求3.输送带层数计算输送带层数Z=(F1max*n)/(B*σ)稳定工况下输送带最大张力F1max稳定工况下输送带静安全系数n棉帆布输送带：n=8~9；层数少，接头效率低可大于此值尼龙、聚酯帆布带：n=10~12；使用条件恶劣及要求特别安全时应大于124.功率计算简易算法N0=(k1*Lh*v+k2*Lh*Q±0.00273Q*H)*k3*k4+ΣN'N0-传动滚筒轴功率（kW)k1*Lh*v-输送带及托辊传动部分运转功率(kW)k1-空载运行功率系数k1=0.0165Lh-输送机水平投影长度（m）Lh=50v-带速(m/s)v= 1.6k2*Lh*Q-物料水平运输功率(kW)k2-物料水平运行功率系数k2=8.17*0.00001Q-输送量(t/h）Q=3000.00273Q*H-物料垂直提升功率(kW)H-输送机垂直提升高度(m)H=5k3-附加功率系数k3= 1.25k4-卸料车功率系数k4= 1.11无卸料车时k4=1有卸料车时光面滚筒k4=1.16胶面滚筒k=1.11N'-犁式卸料器及导料槽长度超过3米时的附加功率（kW）犁式卸料器附加功率（kW）犁式卸料系数λ1=0.4犁式卸料器个数n=0带宽500 650 800 1000 1200 1400系数λ1=0.3 0.4 0.5 1.0 －－ －－导料槽附加功率（kW）导料槽系数λ2=0.08导料槽长度L=6-3带宽500 650 800 1000 1200 1400 系数λ2=0.08 0.08 0.08 0.10 0.115 0.18ΣN'=0.24N0=9.45369375kWN=12.604925kW6 25。
1200胶带输送机选型计算书规范版
一、原始参数1、带宽B=1200mm 2、带速V= 3.55m/s 3、上托辊间距a0= 1.2m 4、下托辊间距au=3m 5、走向长：L=1350m 6、提升高度H=40m 7、倾角β=6°8、上托辊槽角30°，下托辊槽角0°，托辊直径159mm ，轴承4G305。
9、皮带为st2000输送带二、各种参数计算1、运量计算：Q=3.6Svk ρ=1724.61t/h 物料的最大截面积：S=0.153m 2 (按30°槽角，20°堆积角，1200mm 带宽从《DTΤⅡ选型手册》表31中选取）倾斜系数：k=0.98(从《DTΤⅡ选型手册》表31中选取，按皮带机最大倾角6°选取）原煤的松散密度：ρ=900kg/m 32、模拟摩擦系数：f=0.033、按初定托辊参数得：上托辊单个辊转动部分质量q'RO =25kg 下托辊单个辊转动部分质量q'RU =20kg （托辊转动部分重量按下表选取）RO RO o 每米下托辊旋转部分质量q RU =q RU /a U =6.666666667kg 23.33333333皮带每米重量q B =21.6kg 134.9kg三、各段阻力计算每米下托辊旋转部分质量q t =q'RO /1.5+q'RU /3=每米原煤重量q G =Q/3.6V1200胶带输送机计算书阻力F：137589.0597NC N 附加阻力系数，按下表选取 1.06轴功率：P=FV/1000488.441162KW电机功率：P 0=KP/(0.96×0.88×0.9)770.8982987KW选用SSJ1200/4×315胶带输送机，总功率630KW满足要求。
五、输送带张力计算1、最小张力计算1）按传动条件传动滚筒均采用包胶滚筒，并使F Ⅰ=F Ⅱ=F/268794.53NS lmin ≥CFmaxC为传动系数，F max =1.2F165106.9N C=1/（e u α-1）0.667围包角α取210°F=C N Lfg[q t +(2q B +q G )cos β+gq G HS2min=S3min≥Cfmax110126.3N2）按垂度：a 对承载分支：S5min≥50/8（q G+q b)g1.5COS614303.95Nb 对回程分支：S4min≥50/8q b g3COS63947.279N 所以按垂度条件：S4min=S5min≥14303.95N14303.95N 回空段阻力计算F3=Lfg(q RU+q B cosβ)-gq B H2704.924S3min=S4min-F3=11599.03比较以上计算结果，最小张力应由传动条件确定，故取S3=110126.32、输送带张力计算：根据逐点计算法，S4=S3+F3=112831.2NS max=S1=S3+F=247715.4N六、胶带安全系数计算S1为胶带受力最大力，以此校核胶带安全系数；胶带安全系数=1200X2000/S19.688539308满足要求。
皮带机计算书
1，计算公式Design formulas(1)，皮带机最大输送能力计算Q max = 3.6Svkρ（单位t/h）Maximum conveying capacity calculation of belt conveyorQ max = 3.6Svkρ(unit t/h)S物料最大截面积（单位m2）S Maximum sectional area of material(unit m2)V皮带机运行速度（单位m/s）V Running speedof belt conveyor (unit m/s)ρ物料密度（单位kg/m3）ρmaterial density (unitkg/m3)k倾斜系数k slope coefficient(2)，主要阻力FH计算F H = f x L x g x ( q RO + q RU + ( 2 x q B + qG ) x cosδ)Calculation of main resistanceF H = f x L x g x ( q RO + q RU + ( 2 x q B + qG ) x cosδ)f模拟摩擦系数fsimulate friction coefficientL皮带机长度(头尾滚筒中心距) （单位m）L length of the belt conveyor (unit m)g重力加速度ggravitational accelerationδ皮带机在运行方向上的倾斜角δinclination angle of belt conveyor in running directionq RO皮带机承载分支托辊旋转部分质量（单位kg）q RO Mass of bearing branch idler rotorof belt conveyor (unit kg) q RU皮带机回程分支托辊旋转部分质量（单位kg）q RU Mass of return branch idler rotor of belt conveyor (unit kg)q B承载分支或回程分支每米输送带质量（单位kg）q B Mass of belt on bearing or return branch per meter (unit kg)q G每米输送物料的质量（单位kg）q G Mass of conveying material per meter (unit kg)(3)，主要特种阻力F S1计算（导料槽拦板间的摩擦阻力）F S1=μ2 X I v x I v x ρx g x l / ( v x v x b1 x b1 )Calculation ofspecial main resistance F S1(friction resistance of baffles in guide chutes)F S1 =μ2 X I v x I v x ρx g x l / ( v x v x b1 x b1 )μ2物料与导料栏板间的摩擦系数μ2 friction coefficient between the material and guidesI v输送能力（单位m3/s）I v conveying capacity (unit m3/s)l导料栏板(导料槽)的长度（单位m）l lengthof stock guide (guide chute) (unit m)v输送带速度（单位m/s）v belt speed (unit m/s)ρ物料密度（单位kg/m3）ρmaterial density (unit kg/m3)b1导料栏板间的宽度（单位m）b1length between the stock guides (unit m)(4)，附加特种阻力F S2计算F S2 = n3 x F r + F aCalculation of special additional resistanceF S2 = n3 x F r + F aF r = A x P x μ3皮带机清扫器摩擦阻力（单位N）F r = A x P x μ3friction resistance of belt cleanser (unit N)F a = n a x B x k a犁式卸料器摩擦阻力（单位N）F a = n a x B x k a friction resistance of plow discharger (unit N)n3清扫器个数n3number of belt cleanserA输送带清扫器与输送带的接触面积（单位m2）A contact area of belt cleanser and belt (unit m2)P 输送带清扫器与输送带间的压力（单位N/m2）P pressure between belt cleanser and belt (unit N/m2)μ3输送带清扫器与输送带间的摩擦系数μ3friction coefficient between the belt cleanser and beltB 输送带宽度（单位m）B width of conveyor (unit m)k a犁式卸料器的阻力系数或刮板清扫器的阻力系数（单位N/m）k a resistance coefficient of plow discharger or scraping cleanser (unit N/m)n a犁式卸料器个数n a number of plow discharger(5)，倾斜阻力Fst计算F st = qG x g x Hslope resistanceF st = qG x g x Hq G每米输送物料的质量（单位kg）q G mass of conveying material per meter (unit kg)g 重力加速度g gravitational accelerationH 输送带卸料点与装料点间的高差（单位m）H Height difference between loading point and emptying point (unit m)(6)，圆周驱动力F u计算F u = C x F h + F s1 + F s2 + F stCalculation of rotating driving forceF u = C x F h + F s1 + F s2 + F stC计算系数（设备厂根据长期运行验证的经验值）C Calculation coefficient (empirical value based on experimental data obtainedfrom factory )F h主要阻力F h main resistanceF n附加阻力（单位N）F n additionalresistance (unit N)F s1特种主要阻力（单位N）F s1special main resistance (unit N)F s2特种附加阻力（单位N）F s2special additional resistance (unit N)F st倾斜阻力（单位N）F st lean resistance (unit N)(7)，电机功率Pm计算P m = Pa / ( ηx η' )Calculation of motor powerP m = P a / ( ηx η' )P a传动滚筒轴功率P a= F u x v / 1000P a efficiency of driving drumP a = F u x v / 1000 η传动效率ηtransmission efficiencyη'电压降系数η'coefficient of voltage drop2，各条皮带机计算条件及计算结果。
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（八） 、电机功率
PM
PA
、 、、
37.84 45.26KW 0.88 0.95 1
（ ——传动效率取： = 1 2 一般在 0.85~0.95 之间选取; 1——联轴器效率，机械式联轴器： 1=0.98，液力耦合器： 1=0.96； 2——减速器传 动效率，二级减速机： 1=0.98×0.98=0.96, 三级减速机： 1=0.98×0.98×0.98=0.94； = 1 2=0.96×0.98×0.94=0.88；
满足要求。 【 E ff ——接头强度保持率（一般去 90%） ；
FS ——启动制动时的过负荷张力，其值应小于等于 0.4 Fmax ；
FB ——在滚筒上的弯曲附加里。
】 3、核算传动滚筒直径
D 1000 222 >145,满足要求 。 d 4.5
【d——钢丝绳直径，ST1250 d=4.5mm】 （七） 、计算各滚筒合张力，确定各滚筒直径 头部驱 180 ̊驱动滚筒已确定 φ 110×105 尾部 180 ̊ 改向滚筒: 合张力：F=F0=63.25KN 设计选用手册（TK 型滚筒） ：初选滚筒 D=800mm，代号 D7B2P512（许用合力 98KN） 头部 45 ̊ 改向滚筒 合张力：F =6731.6=6.7KN 由设计选用手册（TK 型滚筒） ：初选滚筒 D=500mm，代号 D7B2P36（许用合力 21KN） (八)、凹弧段曲率半径计算
1、加料段物料加速和输送带间的惯性阻力及摩擦阻力（4 个加料段） FbA=Ivρ (V-V0)=SVkρ (V-V0)=Q/3.6*(V-V0)=555.56*（3.15-0）=1750.014N/4 四个受料点：FbA=1750.014/4*4=1750.14N 2、加料段加速物料和导料槽两侧栏板间的摩擦阻力（4 个加料段）
N=2 次 4、除传动滚筒外改向滚筒轴承阻力
Ft 0.005
d0 220 FT 0.005 500 0.55 N （查滚筒选用手册 d 0 =220mm） D 1000
】 （三） 、主要特种阻力
FS1 F Fgl =224.027+3096.56=3320.59N
【托辊前倾摩擦阻力
FUmax D 18016 .85 1 =9.01KN·m<10.6 KN·m,满足要求。 2000 2000
（四） 、个点特性张力 根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为 6411.68N 令 S1=6411.68N< F回min =15009.3N 不满足回程托辊垂度要求，故 令 S1=15009.3N S2= S1+2× Fr =15009.3+2×960=16929.3N S3= 1.02S2=17267.89N S4= S3+ f Li g q RU q B 3Fr =17267.89+0.022×31.24×9.81×（11.167+40.8）+3×960 =20498.26N S5= 1.02S4=20908.23N< F承min =31936.99N，不满足承载分支下垂度要求，故 令 S5=31937N S4= S5/1.02=31310.78N S3= S4-（ f Li g q RU q B 3Fr ） =31310.78-（0.022×31.24×9.81×（11.167+40.8）+3×960） =28080.41N S2= S3/1.02=28080.41/1.02=27529.81N S1= S2-2× Fr =27529.81-2×960=25609.81N S6=S5+ f Li g q R0 q B qG cos FS1 FSt =31937+0.022×9.81×11.18×[31.975+(40.8+176.3668)cos0 ̊] +0.022×20.06×9.81×[31.975+(40.8+176.3668)cos5.7 ̊] +3320.59+800.496 =34412.64N （五） 、拉紧装置计算 1、拉紧力 根据特性点张力计算结果
、——电压降系数，一般取 0.90~0.95；
、、——多机驱动不平衡系数，一般取 0.90~0.95，单电机 、、=1；
） 四、张力计算 （一） 、输送带不打滑条件：
F2 S1min FUmax
1 e
-1
=18016.85/（3.18-1）=6411.68N
【 FUmax K A FU 1.5 12011 .23 18016.85N（ K A ：启动系数取 1.3~1.7； ） 由表 3-12 传动滚筒与带面摩擦系数 =0.35， 围包角 190 查表 3-13 得欧拉系数 e 】 （二） 、输送带下 S5 31310.78+31937=63247.78N=63.25KN
2、重锤重量 选车式重锤拉紧装置组合 （6.7.2） 输送机代号： 100100； 改向滚筒 800mm； 最大拉紧力 70KN （六） 、输送带选择计算 初选输送带为 St1250。 输送带最大张力： Fmax FU S1 12011.23+25609.81=37621.04N
������1 ������ 1=1
F1（i1）+
������2 ������ 2=1
Ft（i2）=1750.014+181.36+2×46.8+0.55=2025.52N
【Q=2000t/h；4 个受料点，计算时按平均一个受料点 500 t/h；
IV
Q Q=2000t/h 时 Iv=0.617； Q=500t/h 时 Iv=0.0.154 3.6
末煤输送皮带
原始参数： Q=2000t/h V=3.15m/s B=1600mm L=31.24m H=2.0m 粒度<13mm 3 。 。 堆密度 ρ =900Kg/m 动堆积角θ =25 （静堆积角 α =45 ） 初步设计参数： 上托辊间距 a0=1200mm；下托辊参数 au=3000mm；上托辊槽角 λ =35 ̊；下托辊槽角β =10 ̊； 托辊直径 159mm ；倒料槽长度 22m 输送带 ST1250 上胶 6mm 下胶 6mm 一、核算输送能力 。 （一） 查表 2-3 B=1600mm，V=3.15m/s 时 Q=3444t/h>2000 t/h 满足。 （二） 由 Q=3.6Svkρ =3.6*0.306170*3.15*1*900=3124*77 t/h>2000 t/h 满足。 【S=S1+S2 2 =[l3+（b- l3）cosλ ] tg/6+[ l3+(b- l3)/2*cosλ ][ (b- l3)/2*sinλ ] =[0.6+(0.9*1.6-0.05-0.6)cos35 ̊]tg25 ̊/6+[0.6+(0.9*1.6-0.05-0.6)/2*cos35 ̊]* [(0.9*1.6-0.15-0.6)/2*sin35 ̊] =0.096924+0.209245=0.306169773 】 二、根据原始粒度核算胶带机带宽。 B≥2a+200=2*13+200=226<1600mm , 满足。 三、计算圆周驱动力和传动功率。 （一） 、主要阻力 物料及输送带移动和承载分支及回程分支托辊旋转所产生阻力的总和。 FH=fLg[qRo+qRu+(2qB+qG)cosδ] =0.022*31.24*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos3.66 ̊] =2026.593N FH=fLg[qRo+qRu+(2qB+qG)cosδ] =0.022*11.18*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos0 ̊]+ 0.022*20.06*9.81*[31.975+11.167+(2*40.8+176.3668)cos5.7 ̊] =726.536+1298.083=2024.619 【查表 3-6 f=0.022;查设计选用手册（TR 型托辊）G1=38.37k；G2=33.50kg； qRo=G1/ a0=38.37/1.2kg/m=31.975 kg/m；qRu=G2/ au=33.50/3 kg/m=11.167 kg/m; 2 qB=25.5kg/m *1.6m=40.8 kg/m；qG=Q/（3.6×V）=2000/（3.6*3.15）=176.3668 kg/m; 】 （二） 、附加阻力 FN=FbA+Ff+
Fst qG gH 40.8 9.81 2.0 800.496N
（六） 、圆周驱动力
FU FH FN FS1 FS2 FSt
=2024.62+2025.52+3320.59+3840+800.50 =12011.23N （七） 、传动滚筒轴功率
PA
FU 12011 .23 3.15 37.84 KW 1000 1000
Ff
2 I 2 v gl b
V V0 2 b1 2
2
0.7 0.1542 900 9.81 0.722 3.15 0 2 0.97 2
2
45.3400N
四个受料点： Ff =45.34×4=181.36N （加速段长度 l bmin
1 、钢丝绳芯纵向拉伸强度： GX
Fmax n 1 37621 .04 10 235.13N/mm<1250N/mm， B 1600
满足要求。 【n1——静安全系数，一般取 7~9】 2、钢丝绳芯输送带动载安全系数 n2