锅炉氧化皮治理经验
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理超超临界锅炉是一种新一代的高效节能锅炉，其高温受热面处于极端的工作条件下，容易发生氧化皮脱落问题。
本文将探讨超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落的原因，并提出相应的治理措施。
1. 高温氧化作用：高温下，锅炉受热面的金属材料容易与氧气反应，形成氧化物。
这些氧化物会沉积在受热面上形成氧化皮，进而脱落。
2. 烟气侵蚀：锅炉燃料燃烧产生的烟气中含有大量的气体和颗粒物，其中包括酸性物质，如二氧化硫和二氧化氮等。
这些酸性物质会侵蚀受热面，导致氧化皮脱落。
3. 热应力作用：超超临界锅炉高温受热面由于长期承受高温烟气的冲击，会引起受热面的热胀冷缩。
这种热应力会使氧化皮与基材之间的结合变弱，从而加速氧化皮的脱落。
1. 材料选用：使用耐热、抗氧化性能好的材料作为受热面，以提高锅炉的耐温性和抗氧化性能。
常用的材料有铬钼钢和镍基高温合金等。
2. 涂层处理：在受热面表面涂覆一层抗氧化的涂层，以提高受热面的抗氧化性能和耐蚀性。
常用的涂层材料有铁铝高温涂层和陶瓷涂层等。
3. 清洗除锈：定期对受热面进行清洗除锈工作，以去除氧化皮和其他污垢，减少氧化皮的形成和脱落。
4. 热应力控制：通过优化锅炉的运行参数和调整受热面的结构设计，减少受热面的热应力，延缓氧化皮的脱落。
5. 烟气净化：增加烟气净化的设备，如脱硫装置和脱硝装置等，减少烟气中的酸性物质含量，减少受热面的侵蚀和氧化皮的脱落。
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落是一个复杂的问题，需要综合考虑材料性能、涂层处理、清洗除锈、热应力控制和烟气净化等因素。
通过采取综合治理措施，可以有效延缓氧化皮的形成和脱落，提高锅炉的运行效率和安全性。
锅炉氧化皮控制经验交流-宁夏煤电公司
宁夏煤电公司鸳鸯湖电厂一期工程2×660MW超临界燃煤直接空冷汽 轮发电机组，锅炉采用上海锅炉厂生产的超临界参数变压运行螺旋管圈 直流炉，型式为单炉膛一次中间再热四角切圆燃烧π型炉，两台机组分 别于2010年12月和2011年6月投产。 宁夏煤电公司始终坚持节能降耗和“四新”推广应用原则，在项目 可研期间,就采用等离子点火技术替代传统燃油点火技术，在锅炉启动、 停止与低负荷稳燃期间，运用等离子技术点火和助燃，杜绝了助燃油带 来的经济负担和管理的安全隐患。随着等离子点火技术的进步和系统稳 定性的进一步提高、燃油价格的日趋高涨和国家环保标准的日趋严格， 等离子点火技术得到更加迅速的推广与普及，成为中国燃煤发电机组的 首选配臵。
传统等离子点火技术应用也存在一定障碍，电弧功率调节 范围窄导致磨煤机最低出力受限，锅炉启停与变工况时会出现 温度变化速率过快现象，造成直流炉汽水分离器等元件热应力 超标、温度超标、氧化皮生成与脱落、受热面超温爆管与固体 颗粒物侵蚀（SPE）等重大事故；同时传统等离子电极寿命 （100小时）短，阴极头更换频繁，缺陷发生率高，锅炉低负荷 稳燃可靠性差。 等离子点火电弧功率调节范围拓展和电极寿命延长成为宁 夏煤电公司等离子点火技术方面致力探索的主题，相应的磨煤 机变频技术、邻机邻炉加热技术、受热面补汽技术和优化声光 报警功能也是提高可靠性的研究范围。
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理论文对超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落的危害和原因进行具体论述，结合锅炉的实际运行状况，运用相关理论知识，提出针对性的解决措施，旨在通过系统化的分析，提升超超临界锅炉的运行稳定性，为生产工作打下坚实的基础.。
关键词：氧化皮形成；氧化皮脱落；超超临界锅炉；治理措施1 引言现阶段，随着超临界锅炉和超超临界锅炉的大面积投入使用，其故障和安全问题也受到越来越多人的重视.。
超超临界锅炉高温受热面的氧化皮问题对锅炉本身的危害非常大，不仅会引发锅炉爆管，同时还会导致锅炉的传热能力下降，汽轮机出现固体颗粒侵蚀的现象，如果长期无法解决的话则会造成汽门卡涩、叶片损坏等问题，进而导致锅炉无法正常使用.。
因此，电厂相关技术维修人员要深入剖析氧化皮产生的具体原因以及脱落特性，从整体和细节角度同时出发，切实解决锅炉氧化皮的相关问题，使超超临界锅炉始终处于稳定的运行状态当中.。
2 超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落的危害超超临界锅炉高温受热面氧化皮发生脱落之后，后屏过热器会发生堵塞的现象，同时导致在末级过热器和高温再热器U型管的弯头位置的蒸汽流通不畅[1]，从而引发超温爆管的现象.。
锅炉机组在启动的过程中，后屏过热器和末级过热器当中脱落的氧化皮对高旁门的密封性会产生一定的影响.。
脱落的氧化皮还会堵塞主蒸汽和再热蒸汽管道疏水管路，使疏水阀门的调节能力下降，阀门会因此而出现内漏的现象，阀门后管道和弯头也会因此而受损，最终引发爆管现象，对锅炉机组和人身安全造成严重的破坏.。
此外，脱落的氧化皮碎片与蒸汽进行混合，会导致高压主气阀的密封面、阀杆以及阀套位置发生严重的磨损现象，长此以往会引发主汽门的卡涩.。
这些氧化皮碎片还会对汽机喷嘴和叶片造成破坏，对末级叶片的损害尤为严重，对水汽品质也会造成一定的影响.。
通过上述影响分析可以看出，氧化皮脱落对于超超临界锅炉机组的危害是非常巨大的，其中最为严重的问题就是超温爆管现象，相关技术人员在综合治理过程中要密切关注这一点，通过系统化的维修体系，避免超温爆管的现象发生.。
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理超超临界锅炉是目前煤电行业的重要技术装备之一，具有高效、节能、环保等优势。
而在超超临界锅炉中，高温受热面氧化皮脱落问题一直存在，极大地影响了锅炉的安全稳定运行。
因此，本文将从氧化皮脱落原因出发，结合治理方法进行分析和探讨。
一、氧化皮脱落的原因（一）锅炉设备本身原因1.锅炉受热面设计不合理，导致高温部位温差大，容易导致氧化皮脱落。
2.使用不合适的材料，使受热面在高温和高压条件下易形变、易脆化，进而影响受热面的脱落问题。
3.受热面的加工质量不合格，如表面光洁度差、残留应力大，会导致受热面氧化皮质量差、易脱落等。
（二）运行条件原因1.过量热流通，超过受热面耐热极限，导致受热面温度过高，氧化皮形成与脱落问题突出。
2.燃料不纯，煤粉不能完全燃烧，会堆积在受热面上，导致脱落。
3.水质不良，水质中存在高浓度的溶解氧、CO2等物质，影响受热面材料的稳定性和抗氧化能力。
（三）操作原因1.启停操作频繁，使得锅炉设备更加容易受到温度、温差的变化，导致受热面氧化皮脱落。
2.锅炉的清洗不及时、清洗不彻底，导致受热面上的氧化皮积累，进而形成较大的氧化皮，加剧脱落问题。
二、治理方法针对氧化皮脱落的原因，可以采取以下治理方法：（一）锅炉设备本身治理1.改变受热面结构设计，避免锅炉扭曲、变形，尽量减少应力。
2.选用高温、高压下能够提高材料抗氧化、抗脱落能力的高温合金材料。
3.加强受热面的加工质量，提高表面光洁度，降低表面残余应力。
（二）运行条件治理1.加强热流量的控制，避免过量热流，将蒸汽压力、出口温度控制在正常范围内。
2.优化燃烧工艺，严格控制煤粉的燃烧效果，避免其堆积在受热面上。
3.严格控制水质，加强锅炉水处理，降低水质中的溶解氧、CO2等物质含量。
（三）操作治理1.采取合理的启停操作，避免锅炉受热面温度变化过大。
2.加强清洗和维护工作，定期对受热面进行清洗，保持受热面的干净和稳定。
综上所述，针对超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落问题，需要综合考虑锅炉设备本身、运行条件和操作等多个方面，采取科学合理的治理方法，才能有效地解决这一问题，确保锅炉的安全稳定运行。
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理超超临界锅炉是目前国内外最先进、效率最高的一类锅炉，其高温受热面是其重要组成部分，但在运行中存在着氧化皮脱落的问题。
本文将围绕超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理展开探讨。
1.1 高温、高压条件下金属氧化皮的生成超超临界锅炉所采用的高温、高压条件将使得管壁表面产生一层难以消除的氧化皮，这层氧化皮不仅影响了传热效果，还降低了管道的使用寿命。
1.2 循环腐蚀在超超临界锅炉内部，受到循环腐蚀的影响，导致高温受热面的金属腐蚀加速，连接处的氧化皮更容易脱落。
1.3 操作不当在锅炉操作中，如水质不达标、操作参数设置不恰当等问题，也会导致高温受热面氧化皮脱落的现象。
2.1 降低传热效率高温受热面氧化皮的脱落，将直接导致传热效果的减弱，降低了锅炉的工作效率。
2.2 引发事故高温受热面氧化皮脱落会加剧锅炉的损坏，甚至引发爆炸事故，对设备和人员造成危害。
2.3 增加维护成本高温受热面氧化皮脱落不仅影响了设备的寿命，同时还增加了维护成本，对锅炉的正常运行造成了不利影响。
3.1 提高水质提高水质是预防高温受热面氧化皮脱落的有效途径。
采用优质纯水，配套水处理剂等方式，可以有效降低循环腐蚀的程度，减少氧化皮的生成。
定期检查和维护超超临界锅炉的高温受热面，及时发现和处理氧化皮脱落的问题，保证设备的正常运行。
3.3 选用高质量耐高温材料在超超临界锅炉的设计和制造过程中，应该选择优质的耐高温材料，提高高温受热面的抗氧化能力，延长设备的使用寿命。
3.4 控制操作参数在锅炉操作过程中，要合理控制操作参数，确保操作的稳定性和安全性，避免因为操作不当而引起高温受热面氧化皮脱落的问题。
3.5 加强监测与管理加强对超超临界锅炉的监测与管理，在运行过程中及时发现问题，采取有效措施进行处理，确保设备的正常运行。
四、结语超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落的问题是目前工业生产中比较普遍的问题，对设备运行和安全造成了不小的影响。
关于锅炉防止高温受热面氧化皮的运行措施
关于锅炉防止高温受热面氧化皮的运行措施一、目前状况、存在的问题：锅炉高温氧化皮问题是危及超超临界锅炉安全运行的世界级难题，我厂三期锅炉已逐步进入稳定运行，具备高温氧化皮产生、脱落的条件。
为防患于未然，保证今后锅炉的安全运行，防止锅炉氧化皮的产生，依据集团公司《关于超超临界发电机组锅炉管蒸汽侧氧化皮防治的若干措施》规定，特制定本措施。
二、采取的技术措施：(一)、机组启动1、机组冷态启动过程中严格按照不同热状态的升温控制曲线控制蒸汽温度，主蒸汽温升率≤1.5℃/min，再热蒸汽温升率≤2℃/min；在机组启动阶段注意控制燃料投入的节奏并调控好减温水，防止汽温大起大落，控制受热面金属温度平稳升高。
2、机组启动过程中，专人监视调整给水流量，严格控制给水流量在30%左右（550t/h），尽量增大循环水量，防止给水流量突变导致给水流量瞬间低于最低给水流量防止水冷壁局部超温；3、在锅炉湿、干态转换及升降负荷过程中注意燃烧调整和温度控制，严密监视各水冷壁温度，防止发生超温现象，如发现锅炉超温采用任何手段无法降低锅炉壁温时，要降低过热度运行，待停机时进行检查处理。
4、合理调整磨煤机组合方式、燃烧器摆角、AA风摆角、过热度以及二次风配风方式，控制炉膛热负荷较高区域的水冷壁管壁温度约在430~440℃之间，其余区域水冷壁管壁温度约在400~420℃之间，使四面水冷壁管壁温度分布较均匀，防止水冷壁局部管壁超温。
5、锅炉采用少油模式点火启动时，为防止锅炉在湿、干态转换及升负荷过程中发生水冷壁超温现象，在湿态转干态过程中应注意控制水煤比不小于7.2，过热度不高于20℃。
湿、干态转换前投入A、B、C磨煤机运行并转入BI方式控制，湿、干态转换的过程中，燃料量和给水量均匀增加；锅炉转干态运行后，升负荷过程中投入磨煤机后应注意控制各磨煤机给煤量，尽量采取平均分配各磨煤机给煤量的运行方式，尽快启动上层制粉系统，避免在升负荷过程中水冷壁区域热负荷相对集中造成水冷壁壁温、过热度及主蒸汽温度升高过快甚至超温现象，从而保证锅炉的安全、稳定运行。
超临界机组锅炉氧化皮监控及综合治理技术
家乡的小溪作文500字家乡的小溪作文500字无论在学习、工作或是生活中，大家对作文都不陌生吧，作文是人们以书面形式表情达意的言语活动。
如何写一篇有思想、有文采的作文呢？下面是店铺帮大家整理的家乡的小溪作文500字，供大家参考借鉴，希望可以帮助到有需要的朋友。
家乡的小溪作文500字1我的家乡有一条美丽的小溪，那里四季如画，家乡的外面是一圈山，把我们的小村庄包围着，像一个娇嫩的婴儿睡在摇篮里更不用说了，我们这里的四季的小溪才是最美的，下面我来给你们介绍一下我家乡小溪的四季。
春天是春回大地，万物复苏的季节，小溪终于迎来了解冻的时候，刚解冻小溪就拿着乐器叮咚叮咚地唱了起来，慢慢的就跑到了远方，小草小花从土里钻出来也要听一听小溪的音乐到底有多动听，好一派秀丽迷人的春景啊!盛夏，小溪边上的树木郁郁葱葱，有的地方密的不得不拔开枝条和叶子才能看到小溪。
这时，小溪已经有了新的伙伴与朋友，他们就是，小鱼，小虾和青蛙，他们在小溪的怀抱里尽情玩闹，给夏日带来了无限的乐趣。
深秋，金黄色的树叶像一张张秋天的邮票，又像秋姑娘发来的电报，告诉大家秋天终于到了，无数片树叶落到小溪中，小溪立刻蒙上了金色的面纱，显得更加高端美丽，但一天天变冷的天气使花草全枯了，树木也会有丢掉树叶，只留下光秃秃的枝干，明年再生长，唯独四季常绿的松柏没有丢掉叶子，他们还像春天那样翠绿，他们在小溪边亭亭玉立着，好像正对别的树木说“你们看我多么坚强，你们都会丢掉叶子，而我没有你们只剩下光秃秃的树干，我还有碧绿的叶子，我是多么坚强”。
严冬寒雪呼呼的刮着，小溪上结了一层厚厚的冰，小朋友在冰上滑冰，打雪仗，堆雪人，不怕冷的小朋友们开心的玩着，他们十分开心，欢声笑语给小溪带来了无限的快乐，无限的生机。
这就是美丽的小溪，这就是我们的家乡，美丽可爱的小溪，如果你有空闲时光和朋友一起去游玩，可别忘了去我们村美丽的小山包欣赏欣赏风景，陶冶陶冶情操。
家乡的小溪作文500字2我的老家在上里山，那里群山环绕，仅有东边留着点儿口。
超超临界锅炉氧化皮的产生和防治
超超临界锅炉氧化皮的产生和防治随着机组容量越来越大，蒸汽参数越来越高，金属在高温环境下不断产生氧化皮。
并伴随氧化皮剥落堆积，造成管壁超温并最终导致锅炉四管爆漏事故。
因此氧化皮的产生和剥落是影响机组安全稳定运行因素之一。
一、氧化皮生成的原因由于高温高压蒸汽具有氧化性，从400℃以上开始具有较强氧化性，500℃-700℃具有最强氧化性，600℃以上氧化速度加快。
500℃以上，奥氏体钢就与水蒸汽发生反应生产氧化层，570℃以上，氧化层中增加了FeO相，材料氧化速度加快。
在600℃-620℃之间，金属氧化速度存在突变点，氧化层迅速增厚，氧化层达到一定厚度，运行条件变化时，容易导致氧化层脱落，成为氧化皮。
氧化皮是高汽温参数带来的副产物。
氧化皮基本是双层结构，内外层厚度相当，外层主要是疏松结构的Fe3O4，内层为致密结构的(FeCr)3O4,其中Cr含量随金属不同而不同。
奥氏体钢只脱落外层氧化皮，内层不易脱落。
铁素体钢内外两层都易脱落，管壁内部运行一段时间容易形成新的氧化皮，造成反复的形成和反复的脱落。
在机组实际运行过程中，锅炉高温过热器、高温再热器长期处于高温状态下，管壁出现短时超温是比较常见现象。
在长时超温和短时超温情况下，管材抗氧化能力大大降低。
加快氧化皮的生产和发展。
二、氧化皮的危害氧化皮的产生和剥落对机组运行的危害：（1）氧化皮剥落阻碍管内蒸汽流动，使壁温大幅升高，金属蠕变胀粗，造成锅炉受热面管壁超温爆管。
（2）氧化皮的绝热作用引起受热面管金属壁温上升，影响管材寿命。
（3）氧化皮对汽轮机产生固体颗粒侵蚀，造成调门、喷嘴和叶片侵蚀损坏。
（4）氧化皮产生容易造成主汽门卡涩，机组停运造成主汽门关闭不严，威胁机组安全运行。
（5）氧化皮剥落容易堵塞疏水管，威胁机组安全运行。
（6）氧化皮剥落造成汽水污染，严重影响汽水品质。
三、氧化皮剥离的原因、条件及机理（1）原因：由于氧化皮的膨胀系数与碳钢和低合金钢接近，但是奥氏体钢的膨胀系数要比氧化皮大很多,大幅度的温度变化将导致金属内应力增大而使氧化皮剥离。
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盘电公司过热器、高温再热器管氧化皮堵塞防治工作介绍1.设备概况天津国华盘山发电有限责任公司安装两台由前苏联成套引进的500MW超临界燃煤发电机组，由莫斯科火电设计院和华北电力设计院联合设计，锅炉为俄罗斯波道尔斯克奥尔忠尼启泽机器制造厂制造的Пп—1650—25—545КТ（П—76型）超临界压力、直流、一次中间再热、平衡通风的固态排渣煤粉炉。
锅炉主要设计参数结构。
炉膛断面呈矩形23080×13864mm，四壁由φ32×6—12Cr1MoV的膜式水冷壁构成。
锅炉一、二次汽水流程以炉膛前、后墙中心线为界分为左、右两个对称的独立流程，每个流程的给水和汽温调节都是独立的。
炉膛受热面为垂直往复一次上升布置，标高44.7m以上为上辐射区，44.7m以下为下辐射区。
下辐射区前后墙分别有6个组件，两侧墙各有10个组件。
前后墙相邻的3个组件与侧墙的半个组件组成下辐射—Ⅰ，侧墙每4个组件加上相邻半个组件构成下辐射—Ⅱ。
上辐射区前后墙各有6个组件，组成上辐射—Ⅰ，两侧墙各有10个组件，组成上辐射—Ⅱ。
每个组件由48根水冷壁组成。
一次汽水流程由省煤器、下辐射—Ⅰ、下辐射—Ⅱ、上辐射—Ⅰ、上辐射—Ⅱ、汽-汽交换器、顶棚和包墙受热面、内置阀门、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级屏式过热器和高温过热器组成。
在锅炉两个流程中，给水进入省煤器前各设有一旁路，即21%旁路，此旁路设有截门并在下辐射—Ⅱ入口与主给水汇合，其目的是减小下辐射—Ⅰ和下辐射—Ⅱ的出口工质温差，从而降低下辐射—Ⅰ和下辐射—Ⅱ相邻管之间的应力，但同时也降低了下辐射—Ⅰ的工质质量流量。
二次汽水流程由汽-汽交换器、冷段再热器、热段再热器组成。
沿烟气流程在炉膛顶部及水平烟道内布置有三组屏式过热器、高温对流再热器、对流过热器。
对流竖井内布置有低温再热器、省煤器。
锅炉水平烟道内屏式过热器、高温对流过热器和高温再热器的清洗，是利用36个纵深移动的吹灰器对水平烟道的受热面进行清理。
2.机组运行情况简介＃1机组于1995年12月31日由北京电建建成后经华北电力科学研究院进行调试通过168小时试运行移交电厂，＃2机组于1996年5月15日＃2机组由山西电建建成后经华北电力科学研究院进行调试通过168小时试运行移交电厂。
从1999年8月开始，两台机组根据电网要求开始低于60%额定负荷运行，最低调峰至50%额定负荷。
1998年盘电公司改组为国华盘山发电有限责任公司后，开始试烧神华煤，从2000年3月开始全部燃用神华煤。
自投产截止2006年11月30日，#1机组总共运行73906小时；#2机组总共运行74027小时。
3.盘电公司锅炉过热器再热汽管泄漏情况自投产以来，盘电公司两台锅炉过热器、高温再热汽管共发生过3次泄漏，分别是：3.1.1996年7月18日，#1锅炉在投入生产运行7个月后左侧Ⅰ级屏过第18排第6根出口靠近顶棚部位爆管泄漏，对爆管部位进行检查未见异物，怀疑该管被异物堵塞，爆管后异物已经从喷出。
3.2.2002年1月29日，#1锅炉运行中甲侧高过第97排管屏第3根标高69米处发生爆漏，对爆管部位取样检验确定爆管原因为管材短期超温过热所致。
当时对被吹损的第94排管屏第1根过热器管打堵；对爆口周围有明显冲刷减薄现象的第97排管屏第1、2根和第98排管屏第1、2、3、4、5根过热器管进行了更换。
2002年9月29日在＃1机组大修过程中对爆管进行窥镜检查发现管内被异物严重堵塞，蒸汽已经基本不能流通。
见下图：3.3.2004年6月25日，#1炉费斯顿Ⅰ第19排第1根发生过热爆管，将对面的屏Ⅱ第18排第1根呲漏。
截止到目前为止，盘电公司未发生因过热器、高温再热器管因氧化皮堵塞造成的爆管事件。
4.氧化皮检查情况盘电公司十分重视氧化皮情况的检查，特别是在一些容易由氧化皮脱落造成影响的部件的检查，每次检修只要条件允许，都将氧化皮的检查作为一项重点工作进行，以下是给雷部件氧化皮情况的检查情况：4.1.中压调速门、中压导气管，高压调速门、主汽门、高压导气管检查情况2007年A修检查与2002年大修检查比较氧化皮有所好转，检查情况如下：4.1.1.中压调速气门门芯外侧有薄层灰蓝色氧化皮成小面积脱落，厚约0.1毫米。
氧化皮呈鼓包状。
4.1.2.高压调速气门灰蓝色氧化皮脱落，氧化皮厚约0.1毫米。
4.1.3.主汽门体为钢灰色氧化皮有较大的面积脱落，厚约0.12毫米，钢灰色色氧化皮4.1.4.2007年大修检查高压导气管无氧化皮脱落，为淘红色。
4.1.5.2007年大修检查中压导气管内壁呈钢灰色有氧化皮脱落，厚约0.22mm。
4.2.过热器、高温再热器割管检查情况：高温过热器内壁检查：内壁表层为钢灰色膜状，无氧化皮脱落。
弯头：表面呈钢灰色膜状，无积水痕迹和杂质，无氧化皮脱落。
屏过热器检查：表层为深蓝灰色膜状物，无氧化皮脱落。
以上均为2007年#1炉A级检修的割管检查情况，#2炉2009年检查情况基本相同。
4.3.过热器、高温再热器内壁氧化皮电磁法检查情况：盘电公司聘请专业人员每年均对两台锅炉的过热器、高温再热器内壁氧化皮情况适用电磁法进行了检查，检查比例根据检修类别有所不同，A级检修为50%，C级检修为20%。
2009年#1机组C修和#2机组A修的检测结论为电磁信号较小，表明内壁基本没有脱落的氧化皮存在，随即根据电磁法检查的结果，对电磁信号最大的管子进行了割管检查，检查情况证实了检测的结果。
5.过热器、高温再热器内壁氧化皮情况的分析和治理的体会受热面氧化现象首先是铁元素的氧化。
在570℃以下，生成的氧化膜是由Fe2O3和Fe3O4组成，Fe2O3和Fe3O4都比较致密（尤其是Fe3O4），因而可以保护钢材以免其进一步氧化。
当超过570℃时，氧化膜由Fe2O3、Fe3O4、FeO三层组成（FeO在最内层），其厚度比约为1：10：100，即氧化皮主要是由FeO组成，FeO是不致密的，因此破坏了整个氧化膜的稳定性，这样氧化过程得以继续下去。
由于氧化皮和管子金属的膨胀系数不同，在参数发生变化时，氧化皮有发生脱落的可能。
根据以上的氧化皮形成机理，我们认为严格地执行各项化学水处理指标是保证氧化皮形成是否致密的主要措施；严格地控制参数变化，优化机组运行控制是减少和避免氧化皮剥落的主要方法。
因此我们主要围绕以下方面开展工作：5.1.在化学水处理方面盘电公司机组水化学工况为CWT处理工况，＃2机组1998年实施加氧处理，＃1机组1999年采用联合水处理工况，机组加氧为两点，主要加氧点设计给水泵入口处，即在除氧器下水管上，辅助加氧点设计在三级凝泵入口，给水控制标准为：氢电率<0.15μS/cm，pH=8.3～8.7，溶解氧为50～100μg/L。
5.1.1.机组启动冲洗过程中的控制指标冷态启动，冲洗过程水质控制指标为(1)冲洗凝汽器(YD＜3μmol/L，SiO2＜300μg/L，Fe＜300μg/L)；(2)启动加氨设备(pH值=9.1～9.3)；(3)冲洗除氧器(YD＜1μmol/L，SiO2＜100μg/L，Fe＜100μg/L)；(4)冷态冲洗(YD＜1μmol/L，SiO2＜100μg/L，Fe＜100μg/L，pH值=9.1～9.3)；(5)热态冲洗(YD＜1μmol/L，SiO2＜100μg/L，Fe＜100μg/L，pH值=9.1～9.3)；5.1.2.疏水回收控制标准机组启动后机组启动工况为挥发性工况（A VT工况）给水PH9.1～9.3，当给水DD(H+)＜0.1μS/cm，主汽DD(H+)＜0.15µs/cm，且机组水汽指标稳定运行四小时以后机组加氧。
调节给水pH值8.3～8.7; 给水含氧量为50～100µg/L。
当主汽溶解氧达到50µg/L以上时，III级凝泵入口进行加氧使除氧器前水样含氧量在50～100µg/L。
5.1.4.水工况异常处理5.1.4.1.给水DD(H+)＞0.15μS/cm24小时后，将CWT工况转为AVT工况。
5.1.4.2.凝器汽泄漏严重，经БOY处理后的DD＞0.1μS/cm，将CWT工况转为AVT工况运行。
5.1.4.3.加氧装置或系统出现故障，无法控制加氧量时，将CWT工况转为AVT工况运行。
5.1.5.机组稳定正常汽水控制指标5.1.6.加强在线监测仪表的管理和维护机组水汽品质合格与否主要通过在线仪表的准确性，因此在线化学仪表传感器的维护工作关键是要建立严格的定期工作制度，制订每月的定期工作计划。
本厂在线化学仪表主要执行技术监督标准及火力发电厂在线工业化学仪表检验规程，在线化学仪表定期工作周期主要根据现场实际情况（主要是介质）、相关规程、维护工作经验而定，分别由专人进行维护，执行定期校验制度。
在线工业电导率仪每半年校正一次。
在线PH表计每月校正一次。
在线溶氧分析表每2月校正一次。
5.2.在锅炉运行控制方面从锅炉运行角度我们主要针对锅炉燃烧调整和水工况调整防止超温等方面进行控制，以保证参数稳定，避免参数大幅变化或超温造成氧化皮剥落。
自2003年到现在由于我们对锅炉温度控制不断深入，从系统改进到操作规范上做了不少工作，我们的锅炉出口温度没有一次超过560℃，各分支流道超过550℃纳入考核管理，现在分支流道超过550℃超温报警现象已经很少，部分主值已实现连续1年无超温报警。
截至到现在我们控制年超、低温总和基本20-30次左右，较以前在温度控制上有大幅度提高。
2006年#1、2炉主、再热汽温度550~552.8℃时间统计：#1炉主汽2分13秒、再热汽1分41秒；#2炉主汽7分47秒、再热汽10分24秒。
#1机组朝闻情况统计图5.2.1.机组启动工况5.2.1.1.在锅炉上水期间对不同的启动状态严格控制上水温度、上水速度，避免上水过程管道振动，使管道应力增加，规范操作人员行为执行操作票，避免值班员操作随意性。
5.2.1.2.针对直流锅炉特点，在点火前按照规程严格控制冷态冲洗时间，根据冷态冲洗时间和水质化验指标控制点火时间。
水质不合格禁止点火。
5.2.1.3.锅炉点火后根据锅炉启动状态，对锅炉升温升压速度进行控制，锅炉未发生过超压现象。
启动过程温度控制主要是升温速度，在初期超温现象不容易发生，由于直流炉要控制热态冲洗参数（180-220℃）因此升温速度控制没有出现过超限现象。
5.2.1.4.严格控制热态冲洗指标，指标不合格禁止升参数。
5.2.1.5.减少再热器在启动状态时干烧对管材危害，严格控制锅炉启动时转向室温度不超过550℃，任何情况下再热器干烧时转向室温度不超过600℃，避免再热器管道超温。
5.2.2.机组停运保养5.2.2.1.锅炉停运保养严格执行保养规定，根据机组停运时间不同采用不同的保养方式。