自动扶梯设计计算书H=99m
扶梯平台计算书
结构计算书荷载1.1恒载: 6KN/M21.2活载: 3KN/M22.1计算总信息文件总信息 ..............................................结构材料信息: 钢与砼混合结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 钢框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板细分最大控制长度(m) DMAX_S= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.26结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.26是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 2.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTI= 1各段体形系数(X): USIX= 1.30各段体形系数(Y): USIY= 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.35地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 2剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 4抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否是否考虑最不利方向水平地震作用: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到1层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 1第 1段起始和终止层号： KQ1 = 1, KQ2 = 1 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否支撑按柱设计临界角度: 20.00荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)1 1 10.131 11.408 5.350 23.6 1.2 0.01.00活载产生的总质量 (t): 1.170恒载产生的总质量 (t): 23.639附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 24.809恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 7(30/ 360) 4(30/ 360) 0(30/ 300) 5.350 5.350********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y1 1 11.25 11.3 60.2 8.97 9.0 48.0===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 7.35 9.75 11.80 2.45 3.00 3.00 2.45===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期 : 2013.12.26开始时间 : 13:32:11可用内存 : 1244.0MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013.12.26时间 : 13:32:21总用时 : 0: 0:10===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 9.7540(m) Ystif= 10.6209(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 10.1312(m) Ymass= 11.4080(m) Gmass(活荷折减)= 25.9795( 24.8095)(t)Eex = 0.2126 Eey = 0.4001Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.2470E+04(kN/m) RJY1 = 3.4220E+04(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 2.4386E+04(kN/m) RJY3 = 1.2211E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 309.6 40.1 7.72 0.00Y风荷载 388.6 32.0 12.14 0.00X 地震 303.9 51.6 5.89 0.00Y 地震 381.4 68.6 5.56 0.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.174按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.128按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.148按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.139按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.160按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.102按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.144============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.244E+05 0.122E+05 5.35 316. 412.31 206.46 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1 1 0.4739E+03 0.7649E+03 1.00 1.00X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 12.2各层几何模型2.3各层恒、活载模型2.4位移输出文件周期，地震力与振型输出文件(总刚分析方法)====================================================================== 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 0.2824 95.87 0.98 ( 0.01+0.97 ) 0.022 0.2100 13.09 0.61 ( 0.58+0.03 ) 0.393 0.1395 175.14 0.42 ( 0.41+0.00 ) 0.58地震作用最大的方向 = -86.543 (度)============================================================ 仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 0.20 -1.97 -0.55振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 11.47 2.67 -16.81振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 8.18 -0.70 17.37各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 0.202 11.473 8.18X向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 1.022 57.783 41.20各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1 1 14.46 14.46( 5.83%) ( 5.83%) 77.37 19.85抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%X 方向的有效质量系数: 100.00%============================================================仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 -1.97 19.17 5.39振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 2.67 0.62 -3.91振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)1 1 -0.70 0.06 -1.48各振型作用下 Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 19.172 0.623 0.06Y向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)1 96.582 3.123 0.30各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 底部剪力法 Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1 1 19.24 19.24( 7.76%) ( 7.76%) 102.94 19.85抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%Y 方向的有效质量系数: 100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号 X向调整系数 Y向调整系数1 1 1.000 1.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT 2.5钢结构构件应力文件2.6柱脚计算结果文件设计结果文件：Stssupp.out日期：2013/12/26时间：14:08:37工字型固接柱脚连接类型: 外露式柱脚无锚栓支承托座柱编号 = 3采用钢截面: HW350X350X12X19柱脚混凝土标号: C30柱脚底板钢号: Q345柱脚底板尺寸 B x H x T = 390 x 600 x 20锚栓钢号: Q235锚栓直径 D = 27锚栓垫板尺寸 B x T = 70 x 14翼缘侧锚栓数量 = 2腹板侧锚栓数量 = 3柱底混凝土承压计算：控制内力: N=15.78 kN，Mx=-18.83 kN*m，My=-2.55 kN*m （控制组合号：31）（注：控制组合为地震作用组合，考虑承载力抗震调整）柱脚混凝土最大压应力σc：1.88 N/mm2柱脚混凝土轴心抗压强度设计值fc：14.30 N/mm2σc=1.88 <= fc=14.30，柱底混凝土承压验算满足。
电梯设计计算书
Mcrcwt＝
0 kg 对重侧补偿链（绳）的质量
根据GB7588-2003附录M有关T1及T2的计算公式，可得
T1＝
5272.2 N
T2＝
8236.2 N
T2/T1＝
1.5622
e^fa＝ 判定： 符合要求
1.6117
2.3.3轿厢滞留工况
空轿厢在顶层时，对重压在缓冲器上，y＝
3.95 米
Mcrcar＝
165 Mpa 正常使用时许用应力
205 Mpa 安全钳动作时许用应力
5 mm 最大允许变形量
10 mm 导轨连接部分宽度
共25页 第7页
1000kg1.0m/s全透明 无机房观光电梯
设计计算书
2010年4月5日
L= n= Rm= A5≥ k1=
2000 mm 2
370 Mpa 12%
2
导轨支架间距 导轨数量 导轨抗拉强度 导轨延伸率 安全钳动作时冲击系数
=
13.705 取安全系数： 13.705
其中：
Sf
理论安全系数
Nequiv
滑轮等效数量
Dt
曳引轮直径
dr
钢丝绳直径
Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=
7.69 + 2.2946 =
9.9846
当β= 96.5 °U形槽角度时，Nequiv(t)= 7.69
（由插值法求得β95时为6.7，95.5时为7.03，96时为7.36，96.5时为7.69）
T1＝
5467.4
T2＝
226.84
共25页 第5页
2010年4月5日
T1/T2＝ e^fa＝ 判定： 符合要求
自动扶梯设计计算书H=99m
自动扶梯设计计算书一. 速度计算： (1) 梯级运行速度校核： 电动机转速n=960r/min 减速机输出转速n 1=39.18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60=3.14×0.683(23×39.18/65)÷60 =0.495(m/s)与额定速度偏差%5%5.0005.05.05.0495.0<==- 满足标准(GB16899-1997第12.2.3条要求) (2) 扶手带运行速度校核：扶手带速度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4)÷60=3.14×(587+10)(23×39.18×30/65)÷60=0.499(m/s)与额定速度偏差%2%4.0004.0495.0495.0499.0<==-满足标准(GB16899-1997第7.1条要求) 二. 功率计算：(1) 乘客载荷：每节梯级载荷：W 1=1200N承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49.5 因此W=1200×49.5=59400N(2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1：当α=30°时，η1=0.12(3) 电动机效率η=0.83，满载系数φ=1P=FV/(1-η1)×η=Vw φsin30°/(1-η1)×η =20.33(KW)考虑扶手带消耗功率1.6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动三. 梯级链及驱动链安全系数计算：梯级链与驱动链破断载荷为180KN梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N(单侧1300N) (1) 梯级链安全系数计算根据EN115;1995第9.1.2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9.9m)=5000×1×9.9/ tg30°=85736(N)梯级链条所受拉力：Fs=Wsin30°+2600=85736×0.5+2600 =45468(N)梯级链条的安全系数：fs=180000/(Fs/2)=7.92>5满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求)(2) 驱动链安全系数计算设定在驱动扶手带消耗功率为1.6KW 因此P 扶手=F h ×V 则F h =P 扶手/V=60/)105.0216(8.91026.1⨯⨯⨯⨯π=4548(N)驱动链所受拉力：F d =(Fs ·d+F h ·d 3)/d2=(45468×0.683+4548×0.243)/0.657 =48950(N)驱动链安全系数：f d =180000×2/F d=7.35>5满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求) 四. 传动轴强度计算： (1) 轴管的强度计算：扭矩：232max d Fh d Fs T •+•=2243.045482683.045468⨯+⨯=).(1401055313457m N =+=轴管要求强度：d 空=17.2×[]34311ατ-•T(d 空=159mm)[])/(7.17)2.17159()159109(114010234mm N =⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=τ 根据Q235-A 《机械设计手册》化学工业出版社第3版Q235-A的[]τ值在18～25之间，满足要求。
楼梯结构设计手算计算书【范本模板】
楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元） （TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。
881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ， 取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。
2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。
15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。
02×(0。
28+0。
15）/0.28=0。
61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。
881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。
4×3。
5=12。
7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。
7×3.5=12。
21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。
7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。
082/10=12。
05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。
人货电梯(升降机)附墙计算书范例
人货电梯附墙处结构强度复核计算算经过受力分析比较选取3#电梯所附着梁进行复核，其受力情况最不利。
1、人货电梯附墙类型选择及布置情况本工程采用的扶墙形及3#电梯信息：2、框架梁承载力验算附墙架对墙面的作用力计算：KN B L P 5.6005.215256000031501.260=⨯⨯=⨯⨯=(公式变更参照说明书)3、结构梁强度验框架梁承受附墙杆对其产生的最大荷载为（60.5kN），附墙杆两端作用于同一根框架梁，下面对次梁进行结构强度复核。
计算模型假定：计算时考虑楼面荷载作用及电梯附墙对楼面结构的作用。
楼面荷载和附着结构荷载由结构梁承担；附着水平荷载由梁传至楼板承担；因此按作用力形式，结构梁水平向按剪扭构件考虑、竖向承受结构自重产生的弯矩；楼板结构按受拉（压）构件考虑。
取上述两种情况中结构梁受力最不利状态。
（1）荷载计算1、自重及活载（考虑2.5kN/m2）产生的均布荷载⨯⨯+2.1=25(+⨯2.0=⨯⨯⨯+⨯1811)8.04.q/mkN.02.0(255955.2.0)8.04.12、竖向力N=R=0kN3、水平力P=60.5kN4、水平力以板为支点产生的偏心距 mm e 140218050=+= 5、水平向产生的扭矩m kN e P T ∙=⨯=∙=5.814.05.606、梁端产生的水平剪力，由板承担V=60.5kN7、梁板自重产生的竖向剪力，由梁承担V=1/2×11.4×5.985=34.1kN8、梁板自重产生弯矩 m kN M ∙=⨯⨯=04.51985.54.11812（2）梁承载力复核计算混凝土C30222/1.20,/3.14,/43.1mm N f mm N f mm N f ck c t ===钢筋 Ⅲ级：2/360mm N f f yv y ==mm mm mm h o 57025595=-=箍筋内核心区域尺寸mm b mm h cor cor 138,533==()mm mm u cor 134********=+= ()1-6.4.3)2010-(GB50010 67.1056666620059536200735541385333222mm W mm mm A t cor =-⨯==⨯=1）受力计算形式确定kN bh f kN V mmh mm b mm N f kNV t t 86.5557020043.135.035.01.34570,200,/43.11.3400=⨯⨯⨯=<=====由（GB50010—2010）6.4.12知，仅需对此梁进行正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力计算2）纯扭验算对钢筋混凝土受扭构件，其ζ值应符合0.6≤ζ≤1.7的要求，当ζ>1.7时，取ζ=1.7。
扶梯主轮计算
1扶梯主轮受力因素分析特点：工作转速80r/140r/mi n;80/60=1.333r/s若d=70，则速度v=3.14*d*1.333=3.14*0.07*1.333=0.29m/s;140r:v=0.5m/s 直径d=70T80mm ;1.1主轮轮圈的材料和轮芯结构轮缘材料：氨基甲酸乙醋橡胶或者聚氨酯。
（以前用丁氧橡胶）轮芯结构：深沟球轴申聚氮酯外圈曲1纶芯结构1.2主轮的轮芯和轮圈粘接强度轮芯主轮：实验压力1500N;滚轮表面线速度v=1.75m/s;实验时间400h。
1.3安装使用条件导轨搭接面不能有高有低；不能有毛刺和锐边。
链条张紧力若过大，则链条力过大，造成主轮与链轮啮合径向力增大。
链轮齿形不允许有锐边和毛刺。
1.4主轮的承载能力在自动扶梯负载向上运动时，牵引链条将急剧增大，在接近链轮时，达到最大值。
运行到上曲线段时，主轮所受压力最大。
2扶梯主轮应力计算提升高度倾斜角a=30梯级宽度B=1000mm梯级节距t=400mm梯级链节距t=133.33mm乘客载荷q=3000N/m 2梯级自动Q仁13kg II当梯级轮X梯级链自动Q2=20kg/m梯级初张力F=5000N自重载荷q=13/0.4+20=514.5N/m直线段阻力系数C1=0.012曲线段阻力增大系数C2=1.0063链轮阻力增大系数C3=1.0022.3牵引力计算以上升为计算工况；（S13・S0最大。
S=5000N(张紧力)S?=Ss+ q 自垂*C I*L6^?=5000N+0.01 2*514.5*1.2=5003NS8=S7+ (q 自車+q 乘客广C I*I_7~8=5053NS9=Ss*C2+(q 自垂+q 乘客广H 8~9+(q 自里+q 乘客广l_8~9*Ci =5568N S10=S9+(q 自垂+q 乘客)*H9-io+(q 自車+q 乘客广L9~IO*C I=40023NSi 仁S10*C2+(q 自重+q 乘客广Hio~ii +(q 自車+q ^§)*Lio~n*Ci=40759NS12=S11 +(q 自垂+q 乘客)*L H~I2*C I=40808NS13=S12+ q 自車*Ci*Li2~i3=40810NS5=S6/C3=5000N/1.002=4902NS4=S5- q 自車*C I*L^5=4896NS3=S4/C2- q 自垂*(C/L3~4+H3~4)=4940NS2=S3- q 自車*(C I*L2^3+H2^3)=-9787NS 仁S2/C2- q 自垂*(C I*L I^2+H I~2)=-9823NS0=S1-q 自垂*Ci*Li~o=-9914N2.4主轮应力计算F=S13-S0=30996N单边F 仁F/2=15798N驱动链轮齿数Z=17,3=21.17f为链轮平均有效拉力。
山东省烟台市经济技术开发区高级中学2021-2022学年高一物理月考试卷含解析
山东省烟台市经济技术开发区高级中学2021-2022学年高一物理月考试卷含解析一、选择题：本题共5小题，每小题3分，共计15分．每小题只有一个选项符合题意1. 分别在光滑的水平面上和粗糙的水平面上拉小车，如果所用的拉力相同，在小车发生相同位移的情况下，拉力对小车所做的功的大小关系是（）A. 在光滑水平面上较大B. 在粗糙水平面上较大C. 两种情况下做功相同D. 条件不足，无法确定参考答案：C2. 匀速圆周运动中保持不变的物理量是（）A、线速度B、周期C、加速度D、速率参考答案：BD3. 如右图甲所示，一定质量的物体置于固定粗糙斜面上。
t=0时对物体施以平行于斜面向上的拉力F，t=1s时撤去拉力，斜面足够长，物体运动的部分v-t图如右图乙所示，则下列说法中正确的是（）A．t=1s物体速度反向B．t=3s时物体运动到最高点C．1~2秒内物体的加速度为0~1秒内物体的加速度的2倍D．t=3s内物体的总位移为零参考答案：B4. （多选题）如图所示：一轴竖直的锥形漏斗，内壁光滑，内壁上有两个质量相同的小球A、B各自在不同的水平面内做匀速圆周运动，则下列关系正确的有（）A．线速度v A＞v B B．角速度ωA＜ωBC．向心加速度αA＞αB D．无法确定参考答案：AB【考点】向心力；牛顿第二定律．【分析】小球做匀速圆周运动，因此合外力提供向心力，对物体正确进行受力分析，然后根据向心力公式列方程求解即可．【解答】解：A、设漏斗内壁母线与水平方向的夹角为θ．以任意一个小球为研究对象，分析受力情况：重力mg和漏斗内壁的支持力N，它们的合力提供向心力，如图，则根据牛顿第二定律得：mgtanθ=m，解得：v=，因θ一定，则v与成正比，A球的圆周运动半径大于B球的圆周运动，所以v A＞v B，故A正确．B、角速度ω==，则角速度ω与成反比，A球的圆周运动半径大于B球的圆周运动，所以角速度ωA＜ωB，故B正确；C、由A的分析可知，两物体一定具有相同的向心力，则根据牛顿第二定律可知，向心加速度一定相同，即a A=a B，故C错误；D、由以上分析可知，AB正确，故D错误．故选：AB．5. 甲物体以乙物体为参考系是静止的，甲物体以丙物体为参考系又是运动的，那么，以乙物体为参考系，丙物体的运动情况是( )A.一定是静止的 B．运动或静止都有可能C．一定是运动的 D．条件不足，无法判断参考答案：C二、填空题：本题共8小题，每小题2分，共计16分6. 随着人们物质生活水平逐步提高，农村的厨灶发生了革命性的变化。
自动扶梯设计计算书
X……弹簧变形量，X=
3.2.4曳引链所受的总载荷
F总=F1+F2+F3= 34280.65 N
3.2.5单片链片所受的拉力
如图7，尺寸如下：
B=
133.33 mm
R=
20.00 mm
D=
20.00 mm
H=
40.00 mm
t=
5.00 mm
单片链片受力：
F=F总/8=
4285.08 N
3.3曳引链的强度校核
σHP＝σHlimZNZW/SHlim
齿根弯曲强度：
σF＝FtKAKVKβKαYFαYεYβ/bmn≤σFP
σFP＝σFlimYNYX/SFlimYsr
式中：
减速机驱动链轮参数 梯级驱动链轮参数
扶手驱动链轮参数
mn…… 模数
10.00 mm
43.00 mm
8.00 mm
b…… 齿宽
34.00 mm
15.50 mm
a'……下横梁中心至Z轴的距离 a'=
A……上横梁的截面面积
A=
A'……下横梁的截面面积
A'=
390.00 mm 410.00 mm 2736.00 mm^2 2256.00 mm^2
整个骨架的惯性矩
I=2Iz=
1608631424.00 mm^4
1.4骨架挠度计算
按GB16899-1997要求，乘客载荷不需增加动荷系数，故校核挠度在静载荷下进行。
2.2计算说明
在下面的计算中，所用的公式有关参数出自《机械零件设计手册》（国防工业出版社出版） 及《机械设计手册》（化学工业出版社出版）。
2.2.1计算中的已知条件及参数
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自动扶梯设计计算书一. 速度计算： (1) 梯级运行速度校核： 电动机转速n=960r/min 减速机输出转速n 1=39.18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60=3.14×0.683(23×39.18/65)÷60 =0.495(m/s)与额定速度偏差%5%5.0005.05.05.0495.0<==- 满足标准(GB16899-1997第12.2.3条要求) (2) 扶手带运行速度校核：扶手带速度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4)÷60=3.14×(587+10)(23×39.18×30/65)÷60=0.499(m/s)与额定速度偏差%2%4.0004.0495.0495.0499.0<==-满足标准(GB16899-1997第7.1条要求) 二. 功率计算：(1) 乘客载荷：每节梯级载荷：W 1=1200N承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49.5 因此W=1200×49.5=59400N(2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1：当α=30°时，η1=0.12(3) 电动机效率η=0.83，满载系数φ=1P=FV/(1-η1)×η=Vw φsin30°/(1-η1)×η =20.33(KW)考虑扶手带消耗功率1.6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动三. 梯级链及驱动链安全系数计算：梯级链与驱动链破断载荷为180KN梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N(单侧1300N) (1) 梯级链安全系数计算根据EN115;1995第9.1.2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9.9m)=5000×1×9.9/ tg30°=85736(N)梯级链条所受拉力：Fs=Wsin30°+2600=85736×0.5+2600 =45468(N)梯级链条的安全系数：fs=180000/(Fs/2)=7.92>5满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求)(2) 驱动链安全系数计算设定在驱动扶手带消耗功率为1.6KW 因此P 扶手=F h ×V 则F h =P 扶手/V=60/)105.0216(8.91026.1⨯⨯⨯⨯π=4548(N)驱动链所受拉力：F d =(Fs ·d+F h ·d 3)/d2=(45468×0.683+4548×0.243)/0.657 =48950(N)驱动链安全系数：f d =180000×2/F d=7.35>5满足标准(GB16899-1997第9.1.2条要求) 四. 传动轴强度计算： (1) 轴管的强度计算：扭矩：232max d Fh d Fs T •+•=2243.045482683.045468⨯+⨯=).(1401055313457m N =+=轴管要求强度：d 空=17.2×[]34311ατ-•T(d 空=159mm)[])/(7.17)2.17159()159109(114010234mm N =⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=τ 根据Q235-A 《机械设计手册》化学工业出版社第3版Q235-A的[]τ值在18～25之间，满足要求。
轴管的扭转角：d 空=9.3×[]44411αθ-•T(d 空=159mm)[][])/(25.0)/(21.0)159109(1)1593.9(14010244m mm οο=<=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯=θθ (2) 主轴的强度计算作用在主轴上的力有通过轴承传递的力及两端支反力组成N BY=［1.077F s/2+F h(1.077-0.2475)-0.5F d·cos55°×1.077］/1.077 =［1.077×45468/2+4548×(1.077-0.2475)-0.5×48950×cos55°×1.077］/1.077=(24485+3743-15119)/1.077=13109(N)N DY= F s+ F h -( N BY+ F d·cos55°)=45468+4548-(13109+28077)=8830(N)N BZ= N DZ= F d·sin55°/2=48950×0.819/2=20045(N)N AY=［N BY(1.077+0.15)+0.15 N DY］/1.377=(16085+1325)/1.377=12643(N)N EY= N BY＋N DY－N AY=13109＋8830－12643＝9296(N)N EZ=(1.227 N DZ+0.15 N BZ)/1.377=(1.227×20045+0.15×20045)/1.377=20045(N)N AZ= F d·sin55°－N EZ=48950×0.819－20045=20045(N)作用在A点及E点合力：N A 合=22AZ AY N N +=222004512643+=23699(N)N E 合=22EZ EY N N +=22200459296+ =22096(N)作用在主轴上的力矩：3555N.m 3314N.mAB DEM B = N A 合×0.15 (合成后) =23699×0.15 =3555(N.m)M D = N E 合×0.15 (合成后) =22096×0.15=3314(N.m) 轴的强度校核：根据 S s =ZM Z M B sB s/)/(2σσ==32714.335552253⨯⨯ =2.13 (一般轴在1.2～1.5之间)五. 自动扶梯制动器计算 1、 参数电机额定转速m p r N m ..960= 主轴转速m p r N s ..86.13= 自动扶梯额定速度s m V n /495.0= 自动扶梯制动距离2.0=S ～m 0.1 2、 飞轮矩的计算a) 上部梯级链轮以后的飞轮矩)(20014422kgm H CD s += b) 换算到制动器轴上)(0417.003.0)96086.13()200144()(22222kgm H H N N CD CD m s s k +=⨯+=⨯= c)上部梯级链轮以后的载荷折算飞轮矩)(008.0)96086.13(408.0772)(222222kgm H H N V QCD m n KQ =⨯⨯==ππ d)上部梯级链轮以前的折算飞轮矩221kgm CD m≈ e)总飞轮矩的计算 空载总折算飞轮矩:)(0417.103.022221kgm H CD CD CD m k +=+=满载总折算飞轮矩:)(0417.1038.0222222kgm H CD CD CD CD m KQ k +=++=7.3乘客保持的扭矩T p)(434.0960777.086.132777.030sin 77408.02kgm H H T P =⨯⨯⨯⨯⨯=πο7.4制动器设定制动扭矩 设定制动扭矩m N T B .60= 7.5制动停止距离计算空载向上制停距离Bm n n T CD n V t V S 496022121⨯⨯+='π式中t 为动作延迟时间取s t 15.0=)(0743.0417.103.0508.00743.0508.049609602495.02115.0495.02121m T H T CD T CD S BB B ++⨯=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯='∴π当H=9.9m 时)(22.00743.00.6417.19.903.0508.0m S =++⨯⨯='满载向下制停距离计算)(0743.0434.00417.1038.0508.00743.0508.0)(49602212222m HT H T T CD T T CD n t V S B pB p B m n +-+⨯=+-⨯=-⨯⨯⨯+=''π当H=9.9m 时=''S0.508[（0.038×9.9+1.417）/（6.0—0.434×9.9）]+0.0743=0.61(m)即制动距离均在0.2～1.0m 范围内,合格。
提升高度9.9米自动扶梯金属骨架刚度的Ansys应用分析一．金属骨架的有限元分析1．自动扶梯金属骨架的相关数据：提升高度 9.9M倾角 30°梯级宽度 1M扶梯水平跨距 24.072M中间支撑弹簧刚度 5.67E6 N/M2．金属骨架建模和划分网格建模和计算都使用Ansys软件进行。
模型图见图1。
金属骨架采用梁单位（beam-189）进行网络划分，金属骨架腹板采用壳单元（shell-93），将自动扶梯金属骨架的梁横截面预设为4种。
网络划分为0.1M。
弹簧单元采用COMBIN14单元，刚度系数设为5.67E6。
在金属骨架材料特性中，设定弹性模量为210E9 Pa，泊松比为0.29。
3．受力分析GB16899-1997《自动扶梯和自动人行道的制造与安装安全规范》规定的乘客载荷（其值为5000N/m2）,标准要求扶梯在乘客载荷下变形不大于1/1000。
金属骨架受乘客载荷作用的受力图，如图2 5．分析结果水平方向位移 1.106mm垂直方向位移 4.619mm矢量和 4.75mm从附图3、4、5中可知，自动扶梯在乘客载荷的作用下，最大总位移为4.75mm。
4.75/24072=1/5068<1/1000所以，金属骨架符合标准要求。
图1图2图3图4图5。