PKPM结构系列软件常见问题及解析
PKPM2010结构技术问题汇总范文
PKPM2010结构技术问题汇总范文前言市场上，使用最广泛的结构设计软件莫过于PKPM2010。
在结构设计过程中，PKPM2010确实起到了很大的作用。
但是，PKPM2010也存在一些技术问题，给结构设计师设计与使用带来了困扰。
本文将对一些常见的PKPM2010结构技术问题进行汇总与分析，希望对大家都有所帮助。
常见问题1. PKPM2010对于连接件的设计比较复杂，设计初期选择连接件时，有哪些需要注意的地方？答：在选择连接件时，需要注意以下几个方面：•首先需要根据PKPM2010的使用手册，理解PKPM2010中对于连接件的展示和说明；•在选择连接件时，注意选取合适的底层材料；•根据结构设计要求，性能和作用准备好的连接件，然后选择合适的连接件。
2. 在输入荷载时，荷载格式与软件兼容问题答：在输入荷载时，需要注意以下几个方面：•首先需要确定荷载的性质与大小，然后选择PKPM2010中相应的荷载格式；•如果选择的荷载格式与PKPM2010不兼容，则需要在输入荷载格式处进行手工编辑，以达到两者兼容这一目的。
3. 如何正确填写基础设计表答：在填写基础设计表时，需要注意以下几个方面：•首先需要将基础设计表按照行列进行标记；•然后根据标记位置，输入对应的基础设计参数；•最后对国内建筑规范进行了解，并根据规范标准验证基础设计参数的正确性。
4. 如何正确设计基础中的抗拔柱？答：在设计基础中的抗拔柱时，需要注意以下几个方面：•首先需要根据土壤类型和基础深度，确认抗拔柱的截面积；•然后，根据设计方式和平面布置图进行设计，再根据设计参数，对抗拔柱的形状和配置位置进行调整；•最后，在设计过程中需要注意对抗拔柱的作用原理和相关计算。
5. 如何进行比例放缩？答：在进行比例放缩时，需要注意以下几个方面：•首先需要确认比例放缩的范围和目标；•然后，在PKPM2010中选择比例放缩工具，并根据实际情况调整；•最后，需要验证PKPM2010的结果是否符合设计要求和计算公式。
PKPM常见问题及详解-结构篇
PKPM常见问题及详解:结构篇1、钢梁拼接处用内力设计一般就能满足设计要求，为什么还要采用等强设计？答：从概念上讲，拼接位置是构件的连续位置，如果按照内力进行拼接位置节点设计势必造成该位置承载力比连续部位要弱，该位置成为薄弱部位，在强风强震，及其他偶然情况下都很可能率先破坏，造成连续倒塌等安全隐患，所以该位置按等强设计是十分必要的。
这里说的概念设计是从抵抗不利情况出发的，我们在设计时考虑的地震作用一般为多遇地震作用，也就是小震情况，而我们要通过概念设计以及相关构造保证在设防地震（中震）以及罕遇地震作用甚至是极罕遇地震下的结构安全，此时结构中很多构件出现塑性，在此情况，如果拼接节点是先于构件破坏的，那么整个结构成为机构，后果不堪设想。
从规范角度来说，抗规8.2.8等条文也提到了等强连接设计以及强节点弱构件的相关验算，足见节点的重要性。
2、根据门式刚架规范4.1.3条条文说明“当屋面均布荷载标值取0.5KN/m2时，可不考虑最不利布置”计算屋面连续檩条时活荷载取0.5kN/m2时，就可以不考虑其最不利布置？答：首先在考虑此条时应根据具体情况而定，规范中规定“本条所指的活荷载仅指屋面施工及检修时的人员荷载”同时此条表述与旧版规程类似。
首先该条继承了旧规程3.2.2的说法是主要针对刚架构件而言的，刚架构件一般包括刚架梁、柱构件，对于檩条、墙梁等围护构件的计算新版规范没有单独提出，旧版规程则提出“屋面构件计算时的活荷载取值大于刚架构件计算时的取值是合理的”。
活载不利布置是一般活荷载的一种属性，即可变荷载存在加载位置的随机性，例如楼面或楼面各个房间在不同时间呈现不同的人员分布，屋面雪荷载随着背阴、向阳位置、遮挡及随着太阳位置的变化，对于雪的融化及再次冻结都会产生影响，所以门式刚架规范中4.3.5也考虑了类似不利布置的情况。
规范4.1.3条的规定认为人员及检修荷载取到相应数值时按照一次性加载也有较大概率能够包络活载不利布置的情况，对于雪荷载等其他活荷载类型还要根据具体情况而定。
PKPM系列软件常见问题解答
PKPM系列软件常见问题解答PKPM系列软件常见问题解答一，建模：1, 悬空梁：有时在用总刚计算有悬臂梁的模型时，总是计算不过。
这主要是由于用户在输入一些梁时采用了抬高节点的方法，形成了被软件认为是悬空梁的构件，再用总刚计算就会显示出错，计算不能进行下去。
所以用户在输入模型后最好在PMCAD的最后一项3D视图中仔细检查模型。
2，悬臂梁：有时在输入模型时，由于疏忽定义的轴线没有相交，再输入梁时会形成错误的悬臂梁。
最好在计算前花点时间仔细检查模型，免得为后面计算带来不必要的麻烦。
3，错层梁：梁错层高差在500mm以内时，低节点梁会合并到高节点梁来计算。
所以错层梁高差在500mm以内时只需建立一个标准层即可。
当错层高差大于500mm时，可以定义错层梁计算。
4，斜梁：在遇到斜屋面建模时，往往会用到定义斜梁。
PKPM建议斜梁下应再输入200mm 高的短柱，以便传递荷载及内力给框架柱。
添加的短柱超筋不用管，它只是起将斜梁内力传递给框架柱。
5，斜墙：PMCAD不能考虑到墙节点的变化，所以在TAT和SATWE里定义不了。
若要定义则只能在PMSAP中定义成弹性板6来计算。
6，遮阳板：可定义在楼层处，不影响计算结果。
7，多塔错层：当多塔层高不同时，可以在多塔定义中修改不同塔的层高，从而实现错层。
最高的塔定义为1号塔，依此类推。
8，一柱拖二梁：当两个梁不在同一直线上时（如图1），在柱内两节点处加刚性梁（200×300）以封闭房间，传递荷载（如图2）。
29，一柱抬二柱、上柱大偏心：前者在柱间加刚性梁，后者也设刚性梁。
（分别如图3、图4）10，复连通结构：也就是“回”字型结构，若为板柱结构则需加设虚梁（如图5）11，铰接梁定义：PKPM建模中，梁梁交点不能都是铰接12，斜撑：SATWE中钢斜撑两端点连接处都为铰结，混凝土斜撑则为刚结。
若钢斜撑跨越几个标准层，则在每层斜撑定义的节点处人为定义为刚结；柱间斜撑在PMSAP中可以建模，SATWE中只能拉在层间处，若要定义柱间斜撑则必须多建立一个标准层。
PKPM不得不说的问题及解释
PKPM不得不说的问题及解释结合在实际PKPM设计分析中遇到的问题，一并记录下来，一是为自己提醒，而是为大家提醒。
1.关于裂缝计算时考虑支座宽度对裂缝的影响。
2012.2.21解释：通常SATWE等整体分析软件在计算时不考虑柱截面尺寸，梁的计算长度以两端节点间长度计。
而计算支座裂缝需要的是柱边缘的弯矩，该弯矩通常小于节点处的弯矩。
所以按裂缝要求选梁配筋时需要对支座处的弯矩进行折减。
如果应用SATWE等整体分析软件时选择了“考虑节点刚域的影响”, 可以认为计算软件给出的弯矩已考虑了支座截面尺寸的影响，在计算裂缝时就不应该对弯矩做重复的折减了。
梁施工图中“考虑支座宽度对裂缝的影响”时，程序大约取距离支座内距边缘1/6支座宽度处的弯矩，并且降低的幅值不大于0.3倍的支座弯矩峰值。
这样可以避免过大的支座负筋配置，以利于实现强剪弱弯、强柱弱梁等设计原则。
2.satwe计算结果中关于软件在“强柱弱梁”的计算方面未执行抗震规范。
2012.2.23建筑抗震设计规范GB50011-2001第6.2.2条指出：一、二、三级框架的梁柱节点处,除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：ZMc=r|cZMb (6.2.2-1)......当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可乘以上述柱端弯矩增大系数。
按上述条文规定条件讨论，PKPM仅仅是将柱端截面组合的弯矩设计值直接乘上了柱端弯矩增大系数即ZMc=r|c*ZMc\' (£Mc\，为节点处柱端弯矩之和)，未按式£Mc=r|c£Mb 进行计算，而梁柱节点处的弯矩在调整前是否平衡，当出现ZMb > ZMcV的情况下，就给“强柱弱梁''打了折扣。
解释：按照传统结构力学理论，节点处的梁柱弯矩之和应该是相等的，相互平衡的。
但是，satwe作为三维内力计算软件，① 节点处的梁柱弯矩平衡还可能有另一个方向的梁的扭矩来承担。
pkpm结构分析实践中的问题及分析
结构计算实践中的问题及分析中国建筑科学研究院2011 年9 月2011年9月目录1 PMSAP中构件的细分与合并2 弹性板的不共面问题3 Pmsap “构件信息”的改进4Pmsap构件内力调整系数查询5腰桁架引起的外框柱轴力反常6 特征值计算不收敛7 内存不足8 10版相对于08版梁配筋不合理吗？版相对于版柱筋变化91008版柱配筋变化10 如何进行新老版本(10/08)结果对比11 引起新老版本(10/08)设计结果变化的几个因素111PMSAP1 PMSAP中构件的细分与合并PMSAP中构件的细分与合并PMSAP中构件的细分与合并PMSAP中构件的细分与合并22 弹性板的不共面问题•边界点不共面的弹性楼板，其真实的几何形状在理论上不边界点不共面的弹性楼板其真实的几何形状在理论上不能由边界点唯一确定，存在多种可能性。
•对于边界点不共面的弹性板，pmsap将采用曲面进行拟合，分析和设计均基于拟合曲面。
•边界点不共面程度很轻，采用拟合曲面分析是工程上可接受的因而此时的弹性板可以作为不共面板直接输入受的，因而此时的弹性板可以作为不共面板直接输入；•边界点不共面程度严重，采用拟合曲面分析则可能产生较边界点不共面程度严重采用拟合曲面分析则可能产生较大误差，此时宜采用三角板拼成的真实折面进行模型输入。
弹性板的不共面问题SATWE中严重不共面斜板扔掉弹性板的不共面问题俯视图看起来挺正常，实际上对角线上的板均为严重不共面四边形板弹性板的不共面问题这是pmsap的拟合曲面弹性板的不共面问题通过这种虚梁分割，得到第一种可能的折板方式弹性板的不共面问题第一种可能的折板方式弹性板的不共面问题通过这种虚梁分割，得到第二种可能的折板方式弹性板的不共面问题第二种可能的折板方式弹性板的不共面问题不考虑弹性楼板的刚度，也是过去常用的一种分析方式弹性板的不共面问题采用pmsap拟合曲面，中心支座处恒载负弯矩2400弹性板的不共面问题采用第一种折板方式，中心支座处恒载负弯矩1600弹性板的不共面问题采用第二种折板方式，中心支座处恒载负弯矩3100将算出中心支座处恒载负弯矩 将 中心支座处 负 4300 300不考虑弹性楼板，中心支座处恒载负弯矩4300弹性板的不共面问题PMSAP自动拟合曲面 自动拟合曲 折板方式1 折板方式2 不考虑弹性板 2400 1600 3100 4300 120 103 128 120• 斜板要考虑！ • 要正确地考虑！3 Pmsap “构件信息” 的改进• PMSAP构件信息示例 构件信息 例.txt4 Pmsap构件内力调整系数查询• 所有内力调整信息均在下面的文件中： 有内力 整信息 在 的文件中 “PLOTDATA \ 工程名.ADJ” • 文件示例 Q02_TB.ADJ5 腰桁架引起的外框柱轴力反常恒荷载：上柱轴力 N= -24619 kN 下柱轴力 N= -23038 kN腰桁架引起的外框柱轴力反常由于人字撑限制了梁跨中的竖向位移 由于人字撑限制了梁跨中的竖向位移， 成为支座,导致梁剪力大幅增大,从节点的 隔离体受力分析,上柱轴力增大是必然的, 貌似反常,实际正常节点隔离体的受力分析6 特征值计算不收敛两种求解器• 两种求解器： 种求解 VSS和LDLT • 线性方程组的两种解法，不改变模型，不改变结 果 • LDLT的特点：原理简单、稳定、可靠，容错性强， 计算效率相对较低 • VSS的特点：效率高；对刚度阵和质量阵要求高， 的特点：效率高；对刚度阵和质量阵要求高 可能出现“特征值求解不收敛” • 程序缺省采用VSS特征值求解不收敛的常见原因•机构（最常见的是铰接定义不合理）机构常的铰接定合•局部振动•回填土约束•模拟施工三与VSS绑定，如要改选LDLT，应选为绑定如要改选应选为模拟施工一模拟施工次序信息1能正常计算，而模拟施工3不能正常计算时，应注意检查当模拟施工能正常计算而模拟施工不能正常计算时应注意检查模拟施工次序的定义是否正确模拟施工3是与VSS求解器绑定的模拟施工3采用的是分层刚度，应避免铰接引起的机构，如跃层支撑转换层宜与其上一层做一个施工步跃层构件对施工模拟三影响很大当两端铰接时形成机构共线铰接形成机构特征值求解不收敛的解决方法•避免过多的铰接定义避免多的铰接定•回填土约束不要填负值•改用LDLT，观察振型图，查找局部振动，或模型错误，修改模型后，再改用VSS•如LDLT也不过，选择“不计算地震作用”，观察竖向荷载下的变形，查找模型不合理处，修改正竖向荷载下的变形查找模型不合理处修改正确后再正常计算77 内存不足内存不足•网格剖分尺寸•弹性板数量•弹性板房间过大墙元细分最大控制长度墙元细分最大控制长度从08新版开始，采用了与05版、08旧版完全不同的墙元划SATWE新版开始采用了与版分方案。
25个PKPM结构技术问答
25个PKPM结构技术问答1、在pmcad模型显示中，楼板开洞处显示为一片白色，无法消退。
不知道是什么缘由，如何能解决这个问题。
从模型上看，荷载、尺寸等都没有问题，就是洞口显示的问题。
答：在PMCAD中点击上部标题栏"状态设置'"点网设置'"显示设置' 将"显示填充'的勾去掉。
2、筏板及桩筏这样的整体基础时，JCCAD程序未考虑柱、墙的基底剪力。
3、基础CAD新增功能平面荷载替换SATWE空间荷载？答：主要用于框剪结构设计基础，类似于模拟施工2的作用，使用后剪力墙轴力可能变小，柱子轴力变大，但基底总轴力不变化。
4、混凝土结构鉴定加固-结构类型选择" A类'与"全国'梁配筋不一样，A类大。
由于A类考虑了承载力抗震调整系数的折减系数0.85，正常的A类配筋应当小一些，为什么比全国大？答：假如是非地震组合掌握，A类按89规范荷载组合公式，其组合系数与01全国规范不同，且设计内力可能要大于01规范，此时由于是非地震，又不考虑其承载力抗震调整系数的折减系数，所以可能消失A类计算梁配筋大于全国的状况。
5、多塔结构，切开按单塔计算时，是否仍旧能够设置遮挡面，考虑风力的折减，让受力接近实际状况？答：能够考虑。
6、TCAD程序绘直线，按F4角度捕拿后只能绘制水平直线，为什么？答：按F9，将弹出的"角度捕拿'菜单中的角度改为常用角度即可。
消失该情况可能是使用新TCAD程序打开了较老的T图，当时角度捕拿未做入程序。
7、SATWE参数定义，自定义荷载组合系数中风荷载没有0.2，只有0.6，是否需要在自定义组合系数中添加0.2的组合，再进行计算？答：不需要。
假如勾选了"按高规或高钢规设计'，则SATWE计算后自动考虑地震组合时，风为0.2的组合值系数，可从WPJ1.OUT中查看荷载组合系数表，0.28的系数就是风与地震同时参与组合时的风工况系数，为0.21.4=0.28。
PKPM结构软件若干常见问题剖析
第一章砖混底框的设计（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”⑴由于墙梁的反拱作用，使得一部分荷载直接传给了竖向构件，从而使墙梁的荷载降低。
⑵若选择此项，则程序对所有的托墙梁均折减，而不判断该梁是否为墙梁。
（二）“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”⑴若选择此项，则程序自动判断托墙梁是否为墙梁，若是墙梁则自动按照规范要求计算梁上的荷载，若不是墙梁则按均布荷载方式加到梁上。
⑵若同时选择“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”和“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”两项，则程序对于墙梁则执行“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”，对于非墙梁则执行“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”。
（三）“底框结构剪力墙侧移刚度是否应该考虑边框柱的作用”若选择此项，则程序在计算侧移刚度比时，与边框柱相连的剪力墙将作为组合截面考虑。
否则程序分别计算墙、柱侧移刚度。
一般而言，对混凝土抗震墙可选择考虑边框柱的作用，对砖抗震墙可选择不考虑边框柱的作用。
（四）混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入⑴适用范围：混凝土墙与砖墙弹性模量比只有在该结构在某一层既输入了混凝土墙，又输入了砖墙时才起作用。
⑵物理意义：混凝土墙与砖墙的弹性模量比。
⑶参数大小：该值缺省时为3，大小在3～6之间。
⑷如何填写：一般而言，混凝土墙的弹性模量是砖墙的10倍以上。
如果是同等墙厚，则混凝土墙的刚度就是砖墙的10倍以上。
但实际上，在结构设计时，一方面混凝土墙的厚度小于砖墙，从而使混凝土墙的刚度有所降低；另一方面，在实际地震力作用下混凝土墙所受的地震力是否就是砖墙的10倍以上还是未知数，因此我们不能将该值填得过高。
（五）砖混底框结构风荷载的计算⑴TAT软件可以直接计算风荷载。
⑵SATWE软件不可以直接计算风荷载，需要设计人员在特殊风荷载定义中人为输入。
（六）砖混底框不计算地震力时该如何设计？⑴目前的PMCAD软件不能计算非抗震的砖混底框结构。
⑵处理方法：①设计人员可以按6度设防计算，砖混抗震验算结果可以不看。
PKPM系列软件常见问题
（2）斜支撑输入中的常见问题 设计人员在输入支撑时，可以按照楼层输入， 也可以直接输入标高，这样在PM中看似可以建 立上述的模型，但实际上在SATWE中会进行处 理，所有的支撑上下节点均强制位于楼层处， 因此上图中PM输入的斜撑在SATWE中变成了 水平撑。 对于这种情况，用户可以在建模时增加标准 层来解决。
柱间支撑
图1 PMCAD中输入的支撑
所有的支撑上 下节点均强制 位于楼层处
图2 SATWE软件将支撑下端强制在楼层处
14、钢柱底铰接
当底层柱底都设定为铰接后，结构也将产生机构。应至 少有一根柱底是刚接。
应至少有一个节点是刚接。
底部结构产生机构
15、体育馆馆等空旷结构建模的常见问题 （1）“上节点高”超过层高
18、一个节点所连梁数超过6根的处理方法 目前的PKPM系列软件只允许一个节点最多连 6根梁，如果遇到一个节点所连梁数超过6根的 情况则需要加环梁解决。 以下是某工程的具体处理方法。
结构三维轴侧图
此节点连 了8根梁
第三层结构平面图
环梁
环梁平面图
二\、其他问题
（一）、砼剪力墙暗柱为什么会超筋？
此柱高代表层高
降节点高超过层高
幻灯片
（2）圆弧型网格线通过抬节点高变成螺旋线
螺旋梁
16、PMCAD软件在竖向导荷时提示某层房间不能导 荷 产生这种现象的主要原因是轴线间形成的房 间其夹角小于15度。 如下例所示，该工程显示4层第37号房间不 能导荷。
结构平面图
局部放大图
17、墙下无轴线 老一些版本的PMCAD软件在竖向导荷时有时 会提示墙下无轴线（如下图所示）。
注意：当然可以采用更先进 的建模——空间建模。这样 可以随心所欲。无须考虑简 化的问题。可以采用 SPASCAD——PMSAP来建 模、分析。
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PKPM结构系列软件常见问题及解析
一、门式刚架中只承担山墙风荷载，而不承担竖向荷载的一类抗风柱是否考虑计算长度放大系数η？
答：对于摇摆柱，其两端铰接，柱本身不为结构整体提供抗侧刚度，同时它要承担竖向荷载，其他柱子必须为摇摆柱提供侧向支承，因此需要考虑对于其他刚架柱的计算长度放大系数η。
对于只承担风荷载，不承受竖向荷载的一类抗风柱，对于刚架柱的稳定没有明显的不利作用，计算长度系数的放大系数不需要考虑。
二、 2同一个门式刚架模型，将地基承载力特征值分别设为fak=245Kpa和fak=155kpa,为什么两次计算结果柱下独立基础的尺寸相同？
答：如下图查看两柱下基础计算结果文件：发现两模型的计算结果地基最大反力Pmax均小于各自修正后的地基承载力特征值，而最小反力Pmin则接近于0，且两次计算基础零应力区控制比例均为0，所以判断两个柱下基础底面尺寸由零应力区控制，此时要满足最小反力大于0，独基尺寸就与修正后的地基承载力特征值没有直接关系了。
三、 STS钢结构二维设计右下工具栏中的“用钢量”是如何统计的？是否考虑了横向加劲肋等重量？
答：程序直接采用截面面积乘以构件长度再乘以钢材容重得到钢材用量，且不会乘以调整系数，所以其他配件，像构件中的加劲肋并
未统计在其中。
四、门刚规范规定：支撑拉杆长细比400，压杆长细比180，为何门式刚架三维和二维设计的结果值在小于以上限值时，显示超限？
答：门式刚架设计中，对于拉杆需要在验算规范选择门式刚架规范验算，勾选程序自动确定容许长细比，同时杆件定义为单拉杆或在墙面设计中柱间支撑按照单拉杆进行设计，此时程序按照拉杆长细比限值控制。
对于压杆，其容许长细比不一定是180，门规3.4.3规定地震作用组合控制构件设计时，柱长细比按150控制，可根据实际情况控制长细比。
五、门式刚架梁考虑隅撑对钢梁弹性约束时，程序是否判断门刚规范对于隅撑的要求（如隅撑上支撑点位置低于檩条中心）？当不满足相关要求时应该如何处理？
答：如果用户选择了考虑隅撑作用定义并布置了隅撑相关信息，程序不自动判断隅撑是否满足要求，直接按照布置参数考虑隅撑作用下的弹性屈曲临界弯矩Mcr，进而确定稳定系数。
在隅撑布置不满足规范的相关要求时，可以调整隅撑布置，如不能改变隅撑布置的，则需要按照支撑间距确定梁面外计算长度，即取支撑或刚性系杆间距作为梁面外计算长度。
六、如下图，钢框架模型上下弦杆分别建模在两个标准层中，腹杆用空间斜杆，悬挑部分弹性挠度显示，为什么下弦杆相对挠度特别大，而上弦杆挠度接近于0？
答：首先对于带有桁架结构的模型，其桁架部分需要考虑其上下
弦杆与腹杆共同工作，当上下弦杆位于不同的标准层时，需要将桁架部分定义为同一个施工次序。
弹性挠度中的相对挠度为主梁或次梁跨中相对于梁两端的位移，悬挑梁为悬挑端相对于竖向构件端部的位移差。
该模型一层悬挑部分由于整根梁只有一端与竖向构件相连，程序判断为悬挑梁，二层上弦杆各段均与支撑相连，判断为框架梁，因此其相对挠度为梁跨中相对于各梁段两端的位移，所以位移值很小，此时应该看绝对挠度或各荷载工况下的位移情况判断挠度是否满足要求。
七、为什么同样模型，只将柱截面改大，柱脚锚栓就会增加？为何边跨柱脚锚栓反而比中间跨的多？
答：该模型中将下面一行柱截面改大后，柱刚度随之增大，如下图，柱脚的受拉承载力控制组合由原来的压力变为拉力，弯矩也随之增大，原有锚栓不满足要求，所以锚栓数量会有所增加。
相对中间跨，该模型下部承受的竖向荷载小，轴压比较中间跨要小，且在水平作用下结构边角部一般会产生拉力和弯矩，所以以受拉控制的锚栓数量会比中间跨要多。
一、在satwe中进行不同性能目标与小震包络设计时，为什么主模型中仍然显示的是小震模型计算结果而不是包络值？
答：在进行性能设计包络时，在参数中定义了性能包络设计的相关信息后，必须要在多模型定义—性能目标中交互定义各个构件的参加包络时的性能目标后再进行计算，才能得到包络结果，如果没有定义构件的性能目标，则satwe构件配筋和应力结果不会进行包络。
二、在satwe中进行不同性能目标与小震包络设计时，为什么结果查看中输出的参数是“在中震(或大震)设计：不考虑”？
答：在参数中定义是“性能设计包络信息”而不是单独考虑整个结构的某个性能目标，该参数只有在“性能设计”参数中选择左侧“按照高规性能化设计时选择一个特定的性能目标时才显示对应的性能目标，否则显示不考虑。
三、 PKPM对于导入用户自定义地震波具体方法是什么？
1、使用txt文本文件进行自定义地震波的数据写入和编辑。
文本文件的后缀名为.txt，需要将其修改为.x、y和.z，其中.x文件为地震波主方向数据文件，.y文件为地震波次方向数据文件，.z文件为竖向地震波文件。
如图：修改文件后缀名时注意在文件夹选项中的“隐藏已知文件类型的扩展名”处于不勾选的状态，否则很可能无法修改扩展名。
2、地震波文件名一般为英文和数字组合形式，不要出现特殊符号和空格，例如文件名可以是user1.x、user1.y，wave1.x、wave1.y 等等。
3、打开地震波文本文件，第一行输入该条波的采样点总数，空一格第二列为采样点记录步长，此处没有数值时，程序默认按照0.02s 考虑。
第二行第一列起为地震波各采样点加速度值，单位为m/s2，注意采样点数必须要与采样点总数一致。
如果导入的波为人工波还需要在第一行采样点记录步长后空一格，输入m作为人工波的标志，天然波则不需要。
4、将编辑好之后的地震波文件放入模型所在文件夹后，在地震波库中“自定义地震波”一栏会出现已经导入的自定义地震波。
四、模型楼层受剪承载力不满足要求，此时增加上层框架柱数量后，为什么本层与上层受剪承载力比值反而满足规范要求？
答：程序对于构件的楼层受剪承载力计算，按照建筑抗震鉴定标准附录C进行计算，构件的楼层受剪承载力不同于剪切刚度等刚度指标只和构件截面及模型布置相关，承载力指标和构件截面、材料强度、构件配筋都有关系。
就此种情况来说，增加柱数量后，梁的跨度降低，尤其是在原有柱网跨度较大的方向中间增加柱后，梁跨减小，单个柱的受荷面积会显著减小，柱配筋控制弯矩下降，柱的纵筋和箍筋配筋面积都较之前有明显减小，总配筋量要比修改前要小，减小幅度超过了由于柱数量增加造成混凝土部分的承载力增加的幅度，总体上该层呈现受剪承载力减小趋势，这就使得下层与上层受剪承载力比值增大至满足规范的状态。
五、采用自定义构件模拟施工次序定义模拟悬吊结构的受力时，发现定义修改构件施工次序与否对于吊柱及下部受力没有影响，是什么原因？
答：定义的构件模拟施工次序并没有发挥作用，是因为要考虑构件模拟施工次序还必须在satwe参数总信息中勾选“自定义构件施工次序”，v4.1系列版本在恒活荷载计算信息中选择模拟施工类型时选择“构件级施工次序”，此时修改构件的模拟施工次序才起作用，否则后续施工次序定义将不起作用。
六、在同一个框架模型中，在柱附近布置移动荷载与否，柱截面配筋没有变化，程序在配筋设计时没有考虑移动荷载？
答：程序在分析和配筋设计时确实考虑了移动荷载这类吊车荷载。
模型之所以配筋没有变化，由于移动荷载作用在柱附近，主要产生柱的轴压力，产生的弯矩值很小，对于混凝土柱，轴压力在一定范围内对配筋起有利作用，因此此时该移动荷载对柱配筋不起控制作用，就出现了是否考虑移动荷载柱截面配筋量没有变化的现象。
七、采用PKPMv3版本计算，发现新旧版本输出的计算书中，对刚度比的计算结果差异较大，是什么原因？
答：新旧版本的结果实际上是一致的，只不过比较的对象不同。
新版方式输出的结果是和规范要求的系数进行比较。
而旧版方式是将规范要求的系数乘到上一层的刚度中，结果是和1比较。
所以数值上虽然有差别，但是刚度比结果实际上是一样的。
八、程序按规范要求的轴压比限值判断的边缘构件属性与计算轴压比结果不相符。
轴压比超过0.3，但是判断出来的属性是构造边缘构件。
程序是按什么结果进行设计的？
答：模型在参数中，嵌固端所在层号为1。
按规范要求，按轴压比判断边缘构件属性取用的轴压比是底层墙肢底截面，也就是嵌固端所在层的轴压比。
在1层这些墙肢的轴压比并未超过0.3，所以可以设置为构造边缘构件。
九、现在有一个33层剪力墙模型，计算显示底层X向剪重比
2.36% 答：在程序中，即使是有剪重比调整系数，楼层的剪力是
不会发生变化的，所以对应的剪重比也不会变。
剪重比是作为调整系数输出在WZQ文件下面的。
在楼层剪力的位置输出的剪重比总是调整前的。
程序可以实现单层调整剪重比，在参数中可以进行自定义各层各方向调整系数。
新版旧版均有这样的功能。
但是如果是程序自动调整，那么只能全楼调整。
因为在国标规范中有明确的要求，剪重比是一层不够，全楼调整，不能只调整不够的楼层。
十、风荷载和地震作用下，WMASS和WZQ中输出了底层的楼层弯矩，WMASS中抗倾覆验算给出了倾覆弯矩，二者均为标准值，为何不相等？
答：两个位置本身算法是不同的，风荷载和地震楼层剪力给出的弯矩值是楼层剪力V*层高H得到的结果。
而倾覆力矩的计算，是把外荷载近似为一个倒三角形分布的形式，按底部剪力V*（2/3总高+地下室高度）得到的结果。