32m、24m、20mT梁存滑梁台座基础设计计算书正文
32m(24m)简支梁支架计算书
中国港湾工程有限责任公司新建京铁路七标32m（24m）简支梁支架计算书计算：复核：审核：二零一七年三月二十八日1 计算依据设计图纸及相关设计文件《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011)《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005)《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规》(GB50017-2003)《铁路桥涵设计规》(TB 10002-2017)《装配式公路钢桥多用途使用手册》2 支架布置每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。
支架布置详见下图：3 荷载组合3.1 主要荷载支架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1；模板、支撑自重荷载P2；人员、设备重 P3；震动器产生荷载 P4；倾倒混凝土产生荷载P5。
根据设计要求，选取荷载大小为：P3=2.5kN m；P4=2.0kN m；P5=6.0kN m。
荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。
3.2 梁I-I截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m（2）模板、支撑自重荷载P2翼缘板区：P2=1.6kN m腹板区：P2=1.6kN m顶底板区：P2=3.6kN m（3）荷载组合翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m按照Ⅰ-Ⅰ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:60.996kN/m60.996kN/m3.3 梁Ⅳ-Ⅳ截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1钢筋混凝土容重按照263kN m 计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.217×26/2.825=11.2kN m 腹板区：P1=3.848×26/1.667=60.016kN m 顶底板区：P1=3.697×26/3.202=30.02kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合翼缘板区：P=（11.2+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=30.06kN m 腹板区： P=（60.016+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=88.639kN m 顶底板区：P=（30.02+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=52.644kN m按照Ⅳ-Ⅳ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:88.639kN/m88.639kN/m4、截面验算4.1 上横梁计算上横梁采用I10工字钢，间距为200mm 布置在贝雷片上。
存梁台座计算书
制梁台座设计计算单1)、设计依据1、《湿陷性黄土地区建筑规范》 ( GB50025-2004)；2、《建筑地基基础设计规范》 ( GB50007-2002)；3、《建筑地基处理技术规范》 ( JGJ79-2002)4、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-99)。
(2)、主要设计说明1、地基处理①、地基的平面处理范围：每边应超出基础底面宽度的3/4，并不小于处理土层厚度的1/2。
②、地基处理施工进程中，应对地基处理的施工质量进行监控，地基处理施工结束后，按有关现行国家标准进行工程质量验收。
③、地基处理过程、处理后的地基承载力特征值确定、地基及建筑物的施工、使用和维护，应符合《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002 规定。
④、采用10cm3: 7灰土进行地基处理。
( 3)、地质与水文资料：梁场所在地中心里程为K2+150,地面平均高程取305m，不考虑地下水的影响，该处地质情况如下:梁场所在地土层自上向下依次为：黏质黄土—粉质粘土—细圆砾石—第三季红粘土。
(4)、结构尺寸与所用材料：制梁台厚度0.235m,其他部位详细尺寸见附图；混凝土用C20, 其钢筋采用H级钢筋，钢筋混凝土容重丫=26 KN/m3;(5)、荷载情况：荷载分类表(6)、制梁台座承载力计算箱梁张拉前制梁台承荷载N1、N3、N4为均布荷载；由于未进行反力调整，故制梁台基底应力乘以1.2的系数。
A= (28.62-0.8)X 0.92=25.6m2(T =1.2x (N1+N3+N4)/A=99.01 Kpa =120Kpa该应力小于C20混凝土、灰土层和基地夯实黄土的抗压应力。
箱梁张拉后制梁台承荷载N1、N4,台身主要两端受力，取2m 长计算(端头混凝土基础为1.8mx 2m x 0.5m);由于未进行反力调整，故制梁台基底应力乘以1.2的系数。
应力在从上向下传递过程中逐步分散，按混凝土30°角传递计其混凝土基础的有效面积为：A i=(1.8+0.58)X (2+0.58)=6.14mf混凝土基础上面台座自重为(按2 米算)2X( 18.69-28.02)X 2=2.67t(T 1 = 1.2X (N1+26.7+46.8)/2A i=96.36Kpav［门=120Kpa在混凝该应力小于C20混凝土、灰土层和基地夯实黄土的抗压应力土基础里铺两层间距为10cm的© 12的钢筋网片。
制梁场存梁台位计算书
制梁场存梁台位设计计算书1、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《建筑地基处理技术规范》（J220—2002） 《建筑地基基础技术规范》（DB21/907—2005） 《制梁场岩土工程勘察技术报告书》 《制梁场平面布置图》 铁路线路有关设计图纸 2、工程概况 3、存梁基础概况 4、地基承载力计算地基土通过三七灰土夯实处理，地基承载力特征值a ak kP f 200≥，地基梁底面翼缘宽度f b 按下式计算：m l f P b ak f 875.11020075055=⨯⨯=⨯⨯≥取m b f 2=，地基梁断面积为232.1)6.02(2.08.02m A =-⨯-⨯=，自重荷载m KN q G /332532.1=⨯=，沿地基梁全长分布。
1）地基梁自重引起的支撑反力：232.1m S =322.1332.110m m m V =⨯=KN m KN m G 330/252.1333=⨯= 220102m m m A =⨯= a KP m KN A G p 5.162033020===2)存梁荷载引起的支撑反力图1 存梁台座受力示意图图2 存梁台座计算简图地基土的弹性系数为k ，地基梁的刚度系数为EJ ，地基梁的挠度曲线ω的微分方程为：)(44x q k dxd EJ =+ωω（1） 手解挠度曲线微分方程，采用傅里叶级数方法求解，其中取周期（-1，1）把)(x q 展开傅里叶级数。
1=l ，)(x q 是周期为2的周期函数，在整个域内是偶函数，在（-1，1）上)(x q 定义为：⎪⎩⎪⎨⎧<<<<--<<-=15.0,05.05.0,5.01,0)(x x q x x q∑∞=++=10)sin cos (2)(n n n lxn b l x n a a x q ππ其中：q dx x q l dx x q l a l l l ===⎰⎰-00)(2)(1 2sin 2cos )(2cos )(10ππππn n q dx l x n x q l dx l x n x q l a l l l n ===⎰⎰-0cos )(1==⎰-l l n dx l x n x q l b π则：∑∞=+=1cos2sin 22)(n lxn n n q q x q πππ 在对称荷载的作用下，挠度ω也是偶函数，把ω傅里叶级数展开：∑∞=+=10cosn n lxn A πωω ∑∞==1444cos n nn lx n A dx d παω （l n n πα=） 代入地基梁微分方程（1），得∑∑∞=∞=+=++1140cos2sin 22cos )(n n n nl xn n n q q l x n A k EJ k ππππαω 由待定系数法，可知lxn πcos系数对应相等，得： ⎪⎩⎪⎨⎧=+=2sin2)(240ππαωn n q A k EJ q k n n ⇒ ⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧+==)(2sin 2240k EJ n n q A k q n n αππω 解得：∑∞=++=14cos )(2sin22n n lx n k EJ n n q k q παππω 采用C30混凝土，垫层的参数采用水泥砂浆的物理参数（不影响受力大小，只对挠度大小有影响），计算参数如下：210/109791.2m N E ⨯=390/10226.1m N k ⨯= 290/10452.22m N k m k ⨯=⨯=4210385455.5m J -⨯= 291060438.1m N EJ ⋅⨯=m N q /107503⨯=在此方程中，不考虑地基梁体剪切变形对挠度的影响：)5cos 1077628.93cos1025703.1cos1000797.3(1052936.110864⋅⋅⋅+⨯+⨯-⨯+⨯=----lx lx lxπππω由受力可知，在此周期内，)0(max ωω=，得m410864max 1055932.1)1077628.91025703.11000797.3(1052936.1-----⨯=⋅⋅⋅+⨯+⨯-⨯+⨯=ω由于梁体受地基土反拱，可知)1(min ±=ωω，得：m410864min 1049940.1)1077628.91025703.11000797.3(1052936.1-----⨯=⋅⋅⋅+⨯-⨯+⨯-+⨯=ω3）采用MIDAS/Gen 软件进行复算验证，并用结构设计软件计算考虑地基梁体的剪切变形对挠度的影响，并考虑自重荷载与存梁荷载同时作用。
24mT梁模板计算书
久永线24mT梁模板计算书一、模板结构设计原则适用、安全、经济二、设计依据㈠、32mT梁结构设计图；㈡、有关设计、施工规范（规程）;1.《混凝土结构规程施工及验收规范》（GB50204-2002）；2.《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）3.《建筑工程大模板技术规程》(JG74-2003);4.《材料力学》；5.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50-2011）6.《水运工程混凝土施工规范》（JTJ248-96）三、T梁模板结构计算本工程预制32mT梁总长24.6m，分6节制作，长度分别为2x4.3m和4x4m; 面板采用8mm钢板，横肋采用[14a#槽钢（间距a=350mm)，模板支架（竖肋）采用Ⅰ16#工字钢（间距b=1360mm、1200mm、1100mm、1000mm）；底模采用钢底模；模板上端采用M24对拉杆，下端采用钢锲加固。
本工程T梁最高2510mm,上缘宽2300mm,侧模板按梁肋中心线高2123mm 来进行验算。
㈠、梁体模板验算（图中阴影部分）：1）水平荷载混凝土拌和物对模板的侧压力，取下述两等式中较小值：F=0.22γc t0β1β2V1/2 (1-1)F= γc H (1-2)式中F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/㎡）;γc——混凝土的密度（kN/m3）;V——混凝土的浇筑速度（m/h）;t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），可按实验确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0 =200/（Τ+15）（Τ为混凝土的温度℃）；β1——外加剂影响修正系数。
不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土塌落度影响修正系数。
当塌落度小于30mm时，取0.85；塌落度为50～90mm时，取1.00；塌落度为110～150mm时，取1.15；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。
①现场施工时，一般每次浇筑一段Τ梁,混凝土的总方量为37.67。
32m(24m)简支梁支架计算书
中国港湾工程有限责任公司新建京铁路七标32m（24m）简支梁支架计算书计算：复核：审核：二零一七年三月二十八日1 计算依据设计图纸及相关设计文件《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011)《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005)《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规》(GB50017-2003)《铁路桥涵设计规》(TB 10002-2017)《装配式公路钢桥多用途使用手册》2 支架布置每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。
支架布置详见下图：3 荷载组合3.1 主要荷载支架法施工主要荷载有以下：钢筋混凝土自重荷载 P1；模板、支撑自重荷载P2；人员、设备重 P3；震动器产生荷载 P4；倾倒混凝土产生荷载P5。
根据设计要求，选取荷载大小为：P3=2.5kN m；P4=2.0kN m；P5=6.0kN m。
荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。
3.2 梁I-I截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m（2）模板、支撑自重荷载P2翼缘板区：P2=1.6kN m腹板区：P2=1.6kN m顶底板区：P2=3.6kN m（3）荷载组合翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m按照Ⅰ-Ⅰ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:60.996kN/m60.996kN/m3.3 梁Ⅳ-Ⅳ截面荷载组合（1）钢筋混凝土自重荷载P1钢筋混凝土容重按照263kN m 计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计算，顺桥向取一延米，荷载为：翼缘板区：P1=1.217×26/2.825=11.2kN m 腹板区：P1=3.848×26/1.667=60.016kN m 顶底板区：P1=3.697×26/3.202=30.02kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合翼缘板区：P=（11.2+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=30.06kN m 腹板区： P=（60.016+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=88.639kN m 顶底板区：P=（30.02+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=52.644kN m按照Ⅳ-Ⅳ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受力简图如下:88.639kN/m88.639kN/m4、截面验算4.1 上横梁计算上横梁采用I10工字钢，间距为200mm 布置在贝雷片上。
存梁台座设计计算书
存梁台座设计一、32m 梁存梁台座设计 1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示： 场地基本平整，为河陆相沉积地貌；土质结构为粉质粘土与粉土的组合，场地地下水主要为浅层潜水和微承压水，地下水位埋深1.45m ～1.56m 左右，平均埋深1.51m ，相应标高17.80～18.21m ，平均标高：18.13m ；根据取水样的水质分析结果，地下水在天然条件下对混凝土无侵蚀性。
存梁台座采用四根φ1.0m 钻孔灌注桩距梁端1.5m 处支撑，为了保证桩间的沉降协调，梁端两桩之间设1.0m*0.6m 联系梁,桩顶铺设橡胶垫。
结构采用MIDAS/civil 辅助计算。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重：t G 812.851162505.8191=⨯÷=钢绞线的重量：t G 102=锚具的重量、二次作业荷载及其它附属物重量，按梁重的2%考虑：tG 036.17%2812.8513=⨯=3.2、材料性能指标 (1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 1.1= 弹性模量：MPaE c 4105.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'= II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=4、桩基础设计 4.1、单桩承载力计算根据电算结果：桩底最大反力KNQ 9.2962=，单桩承载力计算见表4.1-1可见K R 25.3218=＞KN Q 9.2962=，满足要求！ 4.2、桩基础内力计算 4.2.1、计算荷载按四点平均分配的原则计算。
故作用在桩基上的集中力：t F 712.2194036.1710812.851=++=桩基础自重由MIDAS/civil 自动生成。
32m、24m、20mT梁生产台座基础设计计算书正文
目录1、32米T梁自重荷载 (2)2、模板重量荷载 (2)3、混凝土基础 (2)4、基础计算 (3)5、24m、20mT梁生产台座 (4)32m、24m、20mT梁生产台座基础设计计算书松北制梁场承担哈齐铁路T型桥梁制梁任务，采用梁型通桥（2005）2201-（2005）2101、（2012）2109-Ⅰ、-Ⅱ、-Ⅲ型梁。
下面以32米梁为例，介绍制梁台座设计验算过程。
台座采用钢结构台面、混凝土基础，模板采用整体钢模版。
1、32米T梁自重荷载根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，32米梁中梁和边梁自重分别为146.37t和146.31t，按最大值取恒荷载146.37t；2、模板重量荷载⑴底模：3.321 t⑵侧模外端侧：2.4385×2＝4.877（t）中扇：2.357×12＝28.284（t）内端侧：2.185×2＝4.37（t）⑶端模：425.6kg×2＝0.851（t）合计：41.703（t）3、混凝土基础采用混凝土强度等级：C35混凝土轴心抗压强度：f ck=23.4MPa，混凝土轴心抗拉强度： f tk=2.20MPa修正设计采用值：f c=16.7MPa，f t=1.57MPa弹性模量：E t=3.15×104N/mm2=31.5GPa采用规范：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002⑴台座跨中部分无筋扩展基础，采用C35混凝土浇注而成。
⑵基础高度基础高度应满足下式： H 0≥ 式中b —基础底面宽度，1.88m （跨中）、2.68m （两端） b 0—基础顶面宽度，0.88mH 0—基础高度，跨中0.8m ，两端1.1m 2tan α—基础台阶宽高比则 = =0.5＜H 0=0.8 = =0.9＜H 0’=1.1m 由以上计算可知，基础高度满足要求。
⑶混凝土强度N= = =69071.2t P=146+41.703=187.403t N 远大于P 。
高速公路梁场制、存梁台座计算书范文
高速公路梁场的制存梁台座设计及受力验算一、台座受力及配筋计算（一）台座受力工况分析1、施工过程中工况分析在T 梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑40mT 梁的情况下，弯矩、剪力均为最大值。
2、张拉后最不利工况分析由于梁实际长度随张拉变化，T 梁张拉后台座受力状态由均布荷载转换为集中荷载，最不利荷载是在T 梁张拉起拱后，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。
（二）荷载计算1、T 梁每延米重量1q =（52.25*2.6+15）×10/40=37.8KN/m2、T 梁台座端部重量：2q =(3*5.6*0.6*2+41*0.6*0.3-0.6*0.2*0.3*4)/（3*5.6*2+0.6*29.8）*25=13.3KN/m3、T 梁模板重量3q =11KN/m4、施工人员及小型机具荷载4q =2.5KN/m5、倾倒砼冲击荷载5q =4.0kpa×0.6m=2.4KN/m6、振捣砼荷载6q =2.0kpa×0.6m=1.2KN/m合计计算均布荷载q =1q +2q +3q +4q +5q +6q =68.2KN/m具体台座受力结构图如下：(三)除端头外截面布筋计算分析台座拟采用C30砼，Ⅱ级钢，b×h=600×300mm 的矩形截面，g A =5Ф16=1005mm 2布置上图所示。
(fc,fy 取设计值)fc=14.3MPa，fy=335MPa，￡jg=0.56，j M =68.4KN/m。
查表得：u =0.15%，c r =1.25，s r =1.25，所以0h =300-50=250mm。
1、混凝土保护层c =50-16/2=42mm<50mm，符合要求。
2、钢筋净间距n S =（600-5×16-5×2）/4=105mm＞42mm 及d =16mm 符合要求。
实际配筋率 =1005/（600×300）=0.56%＞0.15%3、受压区高度x ：x =g R ×g A /（a R ×b ）=335×1005/（14.3×600）=39.24mm＜￡jg×0h =0.56×250=140mm所以，不会发生超筋梁的情况。
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目录1、设计依据 (2)2、设计说明 (2)3、设计参数选定（32mT梁） (2)3.1、设计荷载 (2)3.2、材料性能指标 (3)3.3、基础梁几何特性 (3)4．基础混凝土结构计算 (3)5、地基验算 (5)6、基础弯矩计算 (6)7、配筋计算 (6)8、地基变形（简化计算） (8)9、24m、20mT梁存滑梁台座 (8)中铁二十二局集团第四工程有限公司松北制梁场存梁台座基础设计计算书1、设计依据1.1、通桥（2005）2201系列图；1.2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明梁场位于平原地带，地质资料显示，丘坡表层分布有坡残积粉质黏土，厚度0.5-2m，呈软塑-硬塑，基本地基承载力σ0=160-180KPa；下为寒武系砂质绢云母页岩、变质泥质砂岩、变质泥质石英砂岩，强度较高。
梁体在两条台座上存放，台座顶面铺设3根I14工字钢，台座基础采用有筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。
基础设计中不考虑滑梁轨道与基础的共同受力作用，忽略工字钢承载能力不计。
基础按弹性地基梁进行分析设计。
32米梁梁长32.6m，存放时梁端悬出长度2.2m，存梁台座中心矩27.8m。
存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。
根据试验检测，填方区和挖方区承载力在260～280KPa之间，选取基础埋深h=1.0m。
3、设计参数选定（32mT梁）3.1、设计荷载恒荷载：根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，32米梁中梁和边梁自重分别为146.37t和146.31t，按最大值取恒荷载146.37t；工字钢重量：51.51Kg/m，并排放2根，长2×2.63=5.26m，每个计算单元重270.943Kg。
活荷载：考虑6个人0.9t和机具0.3t，合计活荷载1.2t；荷载总重147.84t ，每端台座集中荷载73.92t 。
双层存梁不考虑枕木及支撑重量，最大荷载295.68t ，每端台座集中荷载147.84t 。
混凝土自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
梁体边梁宽度较大为 2.43m ，存放时两片梁中心间距2.63m ，故计算时以2.63m 长一段为计算单元。
梁底面宽度0.88m 。
3.2、材料性能指标 (1)、C35混凝土轴心抗压强度： f c =16.7MPa ， 轴心抗拉强度： f t =1.57MPa弹性模量：MPaE c 41015.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据地基承载力触探仪实测结果，取地基承载力特征值：KPa f a 260k = 地基压缩模量：MPa E s 91.3=3.3、基础梁几何特性 截面惯性矩：40417.0m I = 4．基础混凝土结构计算⑴计算模型条件钢筋混凝土扩展基础，采用C35混凝土浇注而成。
尺寸拟定见下图： ⑵基础高度基础高度应满足下式：H 0≥单层存梁时，式中： b —基础底面宽度，1.4m b 0—基础顶面宽度，0.6m H 0—基础高度，1.0mtan α—基础台阶宽高比，0.4/0.6=0.57，则 = =0.597＜H 0=1.0 双层存梁时，式中b —基础底面宽度，2.3m b 0—基础顶面宽度，0.6m H 0—基础高度，1.1mtan α—基础台阶宽高比，0.85/0.7=1.21，则 = =0.7＜H 0=1.1 由以上计算可知，基础高度满足要求。
⑶混凝土强度N= = =5878.4KNA —基础顶面承压面积 K ——安全系数 单层存梁：P max =1480.5KN/2=740.25KN双层存梁P max =2956.22KN/2=1478.11KN N 远大于P max ，满足要求。
b-b 02tan αb-b 0 2tan α 1.8-0.62×0.57f c ·A k 16.7×106×（0.6×0.88）1.5b-b 0 2tan α 2.4-0.62×1.1255、地基验算基底置于红粘土上f ak=260KPa E o=3.91MPa受力模型简图见右图。
⑴地基承载力修正特征值fa=fak+由于基础宽度小于3米，故不考虑宽度影响。
则fa=260+1.2×1.94×10×（1.0-0.5）=271.64KPa⑵单层存放荷载F k1=73.92t，双层存放F k2=147.84t。
混凝土自重及回填土重量单层存放：G k1=26×（1.4×0.6+0.6×0.4）×2.63+2.7×［（0.4×0.4）×2］×2.63 =7.612t双层存放：G k2=26×（1.4×0.3+0.6×0.4+2.3×0.4）×2.63+2.7×［（0.45×0.7）×2+（0.4×0.4）×2］×2.63=11.478t单层存放：A1=1.4×2.63=3.682m2A2=2.3×2.63=6.05m2则P k1===221.24KPa P k2===263.10KPa可见P k1、P k2小于实测地基承载力修正特征值271.64KPa 。
满足要求。
6、基础弯矩计算基础受力模型见下图。
取作用力中心为计算截面。
横向正弯矩：纵向弯矩：P 单层存梁时取221.6KPa ，双层存梁时263.55KPa 。
单层存梁时：M 1=87.173KN ·m ，M 2 =100.751 KN ·m 双层存梁时：M 1=162.29KN ·m ，M 2 =331 KN ·m 7、配筋计算 （1）单层存梁：Mmax=1.2*100.751=120.9 KN.m (1.2为分项系数)Mmin=1.2*87.173=104.6 KN.mmh m＜bcf Mh h x b 506.092.056.0016.06.06104.133109.1202292.092.0220010=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ28.428610300016.06.06104.1311mm yf x b c f s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 下部配钢筋：8φ16(HRB335)，A=1608.8 mm 2 ，配筋率ρ=A/(1.4×0.6)=0.192%＞ρmin =0.15%,配筋符合要求。
24.3816103000061.04.16104.1322mm yf x b c f s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=上部配钢筋：4φ12(HRB335)，A=452.4 mm 2 ，ρ=0.188%＞ρmin =0.15% 配筋符合要求。
（2）双层存梁Mmax=1.2*331=397.2KN.m (1.2为分项系数)Mmin=1.2*162.29=194.748KN.mmh m＜b cf M h h x b 506.092.056.005.06.06104.133102.3972202.102.1220010=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ2134061030005.06.06104.1311mm yf x b c f s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 下部配钢筋：12φ16(HRB335)，A=2413.2 mm 2 ，ρ=0.26%＞ρmin =0.15% 符合要求。
mh b m＜bcf M h h x 506.092.055.000062.03.26104.13310748.1942202.0102.122002=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ295.6366103000062.03.26104.1322mm yf x b c f s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=上部配钢筋：4φ16(HRB335)，A=804.4 mm 2 ，ρ=0.335%＞ρmin =0.15% 配筋符合要求。
⑶钢筋配置箍筋选取φ8@200；考基础顶面配置4φ16与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋。
基础顶面预埋φ12钢筋用于固定工字钢。
8、地基变形（简化计算）⑴变形量按公式S=计算。
⑵影响深度按公式Z n=b×（2.5-0.4lnb）计算单层存放时：Z n=1.4×（2.5-0.4×ln1.4）=3.312m双层存放时：Z n=2.3×（2.5-0.4×ln2.3）=4.984m⑶地基附加应力按公式P z=计算。
单层存放：P z==45.63KPa双层存放：P z==56.697 KPa⑷取值单层存放：ψi=1.0，αi=0.098，安全系数1.5双层存放：ψi=1.0，αi=0.083，安全系数1.5⑸计算变形压缩量单层存放：S===3.8mm双层存放：S===6.0mm符合要求。
综上诉述，本存梁台座基础设计满足现场32m预制T梁施工要求。
9、24m、20mT梁存滑梁台座恒荷载：根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，24米T梁中梁和边梁自重分别为101.61t和102.13t；20米T梁中梁和边梁自重分别为79.99t和79.57t；均远远小于32mT梁最大恒荷载146.37t。
因此，24m、20mT梁滑梁台座基础结构形式、尺寸及配筋完全参照32mT 梁滑梁台座实行，故无需检算，即可符合要求。