现浇箱梁支架方案计算
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
市政立交桥现浇箱梁支架计算施工方案
市政立交桥现浇箱梁支架计算施工方案概述1.设计参数的分析在设计现浇箱梁支架之前，我们需要对桥梁的设计参数进行详细分析。
这包括桥梁的几何形状、荷载要求、支座位置等。
这些参数将直接影响到支架的设计和施工方案。
2.支座和墩身的设计首先，我们需要对支座和墩身进行设计，以确定其承载力和稳定性。
支座应该能够承受桥梁荷载，并通过墩身将荷载传递到地基上。
在设计支座时，需要考虑荷载的大小和分布，以及地基的承载能力。
3.支架的选择在设计支架时，有几种常见的方法可供选择，如悬臂支架、横梁支架和斜拉支架等。
选择适当的支架类型取决于具体的桥梁参数和施工要求。
悬臂支架适用于跨度较小的桥梁，横梁支架适用于跨度较大的桥梁，而斜拉支架则适用于斜拉桥。
4.支架的计算根据所选的支架类型和桥梁参数，我们需要进行支架的计算。
支架的计算应涉及力学分析、结构稳定性分析和承载能力分析等。
这些计算需要考虑桥梁的自重、荷载和进行时的施工阶段等因素。
通过计算，我们可以确定支架的尺寸、材料和布置方式。
5.支架的施工方案在确定了支架的设计参数后，我们需要制定一种合理的施工方案。
这涉及到支架的制作、调试和安装等工作。
支架的制作应遵循相应的标准和要求，并进行严格的质量控制。
支架的调试和安装应注意施工安全，确保支架的稳定性和承载能力。
6.施工过程的监测和调整在支架的安装和使用过程中，我们需要对其进行监测和调整，以确保支架的稳定性和安全性。
监测应包括支架的变形、应力和振动等方面。
如果发现问题，需要及时采取措施进行调整，以保证施工的顺利进行。
结论市政立交桥现浇箱梁支架的计算和施工方案是桥梁施工过程中的重要环节。
通过合理的设计和施工，可以保证支架的稳定性和承载能力，从而保证桥梁的施工安全和顺利进行。
因此，在进行市政立交桥的设计和施工时，我们应该重视现浇箱梁支架的计算和施工方案。
25米现浇箱梁支架系统计算书
截面抵抗距W=
荷载计算
模型
强度分析
刚度分析
10*10方木强度、刚度满足设计要求。
（3）10*15cm方木计算
荷载计算
采用上部结构传递荷载
计算结果
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
计算结果
1）模型
2）强度分析
3）立杆验算
脚手架步距为1.2m，长系比 ，（《碗扣式脚手架施工规范》）规定，碗扣式脚手架长系比 ），查《碗扣式脚手架施工规范》附录C，P235A钢管轴心受压构件的稳定系数 。
模板单位宽度（1m）面板截面参数
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．方木自重产生的面荷载q2=
c．施工人员机具荷载
计算模板及直接支承模板的小楞时按均布荷载2.5kPa（kN/m2）
d．混凝土倾倒荷载按均布荷载2.0 kPa
e．混凝土振捣按均布荷载2.0 kPa
模型：
计算结果
强度分析
刚度分析
10*15方木强度、刚度符合要求。
（3）15*15cm方木计算
荷载计算
10*15cm下设15*15的横向方木，纵向间距90cm，荷载采用上部10*15cm方木传递下来的节点荷载。
强度支座反力
刚度支座反力
计算结果：
强度分析
刚度分析
（4）碗扣支架计算
荷载计算
刚度荷载
强度荷载
惯性矩I=
截面抵抗距W=
荷载分析
a.钢筋砼自重取26kN/m3
砼产生的面荷载标准值q1=
b．范本自重产生的面荷载q2=
现浇箱梁支架计算-[完整版]
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金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
现浇箱梁满堂支架方案计算讲解
浅谈现浇箱梁满堂支架方案计算引言本文针对XXX现浇桥采用碗扣式满堂支架搭设方法进行支架搭设验算、方木验算、模板验算、地基承载力验算等进行计算分析。
为后续现浇桥支架搭设施工提供关建指导作用。
1 工程概况XXX桥采用（26+37+26）m现浇预应力砼连续箱梁，桥梁全长96m；上构按部分预应混凝土A类构件设计，箱梁横断面采用等高度单箱双室断面，主梁高190cm,顶板厚25cm,底板厚22cm悃缘悬臂长200cm;上部结构采用满堂支架现浇，其刚度、强度、稳定性、平整度等均应满足《公路桥涵技术规范》（JTG F80/1-2004）的要求；预应力混凝土容重取26KN/m3。
2 满堂支架上现浇桥设计要点2.1 地基与基础处理在墩身施工完毕后，首先测量放出线路中线和边线，检查现有基底宽度是否满足搭设支架要求，如现有地基宽度不足，需进行补填并夯实；基底处理范围为桥宽每侧边各增加2m，同时根据地形条件做好排水沟、截水沟。
对于软弱地基必须采取石渣或者三七灰土等材料进行换填，换填厚度不小于30cm。
换填后的地表用推土机推平，场地平整后用压路机分层压实，使其压实度达到95%以上，试验室检测地基承载力是否达到支架设计计算中最低250Kpa的要求，如果承载力不足，则加强压实工作或重新换填直至达到规定的承载力。
本工程所在地区为湿陷性黄土地区，黄土受水浸泡后承载力急剧下降，为防止雨水及施工用水进入基础，在已达到支架设计承载力要求的地基上铺10cm厚的混凝土防水层；混凝土设计强度为C20，确保地表水不渗入地基。
在处理好的地基上铺设枕木或型钢做为支架下承托的基础。
在地形条件受限制时，满堂支架采用C25混凝土条形基础，条形基础设计尺寸30cm（宽）×25㎝（高）。
2.2 现浇箱梁底满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中纵木在墩顶处实心段不大于0.25m、在跨中处间距不大于0.3m。
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温泉大桥现浇箱梁万能杆件支架方案计算书
一、编制依据
1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路工程施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。
4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。
5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。
6、参考《建筑施工支架架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、工程概况
温泉大桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平面位于直线和曲线上，纵面位于竖曲线上。
由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应力砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应力砼下承式连续梁拱组合。
主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的比值为0.556。
主梁采用单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第一个T构边跨平面位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从
3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。
主桥缓和曲线段超高采用不等高腹板进行调整，详见施工图纸。
箱梁跨中梁高2.5m，墩顶梁高5.5m，箱梁梁高采用1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采用1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采用50、70cm两个级别变化。
主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。
为满足桥面横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥面铺装厚度横向一致。
结合有利施工、缩短悬臂浇注周期、降低施工钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最大悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采用挂篮重60t。
引桥箱梁为2跨25m预应力混凝土连续箱梁，采用万能杆件支架整体浇筑。
引桥采用箱梁两箱室对称加宽来适应路线加宽，路线设计线与箱梁中心线不重合，偏移量为各截面加宽值的一半，施工时注意准确放样。
引桥箱梁超高横坡先由支座垫石和楔
形块调节，然后由桥面铺装调节形成。
第一二联引桥采用贝雷梁及万能杆件组合支架法现浇施工。
三、支架设计要点
1、支架地基处理
首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用建筑弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。
一般地段地基处理（2#墩～0#台间）：将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），万能杆件门柱位置开挖至满足基岩，达到要求后，根据地质情况铺筑厚250*250*150cm的C25混凝土，养生后作为万能杆件支架的持力层，其上搭设杆件支架。
2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡
桥下地面整平并设2%的人字型横坡排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。
3、现浇箱梁万能杆件支架布置及搭设要求
采用双肢角钢（125*125*8mm）作为立柱杆件支撑，上部搭设贝雷梁片，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立柱顶托设横向15×15cm钢轨（I16）做为分配梁；纵向贝雷梁上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
引桥立柱的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：
（1）引桥2×25m现浇箱梁支架
采用立柱横桥向间距×纵桥向间距为8m×15m，单跨为四个立柱，立柱采用双肢角钢，纵横间距、横杆步距为200*200*200cm上部安设贝雷梁片纵向间距为4*705mm 布置形式的支架结构体系，
万能杆件支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）～（二）。
四、现浇箱梁支架验算
本计算书以引桥2×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱双室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算，本次采用迈达斯建模验算。
㈠、荷载计算
1、荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计
算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其
下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立
柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
2、荷载组合
3、荷载计算
⑴箱梁自重——q1计算
根据温泉大桥现浇箱梁结构特点，我们取引桥截面容重最大E－E横断面代表截面进行箱梁自重计算，并对代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①引桥E－E截面（墩顶及横隔梁）处q1计算
根据横断面图，则：
q 1 ＝
B
W
=
B
A
c
⨯
γ
＝
()
kPa
＝
.
).
.(
921
.
41
9.8
9.8
50
2
30
20
1
9.8
26⨯
+
⨯
+
+
⨯
⨯
取1.2的安全系数，则q
1
＝41.92×1.2＝50.306kPa
注：B——箱梁底宽，取8.9m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
㈡、结构检算
1、万能杆件支架立杆强度及稳定性验算
万能杆件支架与贝雷梁片，同属于钢桁架结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的6#钢板被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而万能杆件稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按万能杆件架进行立杆内力计算，计算结果（偏于安全）。
⑴引桥截面处
在引桥墩旁两侧各4.45m范围及跨中纵、横隔板梁1.5m范围部位，万能杆件支架体系采用200×200×200cm×2的布置结构，如图：
纵断面。