第七章_频响函数的估计

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频响函数

频响函数

yx梁受迫振动的基本方程:())()(0x x t F EIu um IV -⋅=+δ 当受恒定力作用时,)(1)(t F t F ⋅-= 当受冲击载荷时,)()(t F t F δ⋅-= 设∑∑==nbn nbn n t q lxn t q x t x u )(sin)()(),(πφ,代入基本方程,两边同乘m φ,在整段梁上积分,得:⎰⎰∑⎰∑--=⋅⋅+⋅⋅lm l nbn IV nm lnbn n mdxx x x F dx t q x x EI dx t qx x m 000)(0)()())()(()())()(()(φδφφφφ考虑到振型的正交性,上式可化简为:)()()(00244402x F dx x q l EI n dx x q m n ln bn l nbn φφπφ⋅-=+⋅⎰⎰ ,即: lx n ml Fdx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅-==+⎰ 以零初始条件解此微分方程,得到:)1(cos sin 202-=t l x n mlFq bn bn bn ωπω 进行Laplace 变换,)1(sin 2)(2202ss s l x n ml F q L bn bn bn -+=ωπω,而输入力: sFt F L t F L -=⋅-=))(1())((所以)(sin2)()()(22ωωπω-=='bn bn n m l l x n F L q L H l x n m l l x n l x n H H bn n n πωωππωωsin )(sin2sin )()(220⋅-=⋅'= ∑∑∑⋅-=⋅'==n bnn n n n l x n m l l x n l x n H H H πωωππωωωsin )(sin2sin )()()(220或者,直接将化简后的方程两边Laplace 变换:lx n sml Fq q s bn bn bn 022sin 2πω⋅-=+,可直接得到: )(sin2)()()(220ωωπω-=-=='bn bnbn nml l x n sFq F L q L H 当载荷为冲击载荷时,也可直接将化简后的方程两边Laplace 变换:lx n ml Fq q s bn bn bn 022sin 2πω⋅-=+,同样可以得到: )(sin2)()()(220ωωπω-=-=='bn bn bn n m l l x n F q F L q L H 由此可以看出,频响函数仅仅同梁的性质有关,而与激励无关 考虑阻尼,类似单自由度系统:∑∑∑⋅-⋅⋅+=⋅'==n bn bn n n n n l x n j m l l x n l x n H H H πωζωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(220下面讨论速度和加速度的频响函数: 由)1(cos sin 202-=t l x n mlF q bn bn bn ωπω,得到:t l x n ml Fq bn bn bn ωπωsin sin 20-= 2202201sin 2sin 2)(bnbn bn bn bn s l x n ml F s l x n ml F qL ωπωωπω+-=+-= )(sin2)()()(22ωωωπω-⋅=-=='bn bnbn nml j l x n sFqF L q L H∑∑∑⋅-⋅=⋅'==nbn nnnn l x n m l jl x n l xn H H H πωωωππωωωsin )(sin2sin )()()(22同理,有阻尼时:∑∑∑⋅-⋅⋅+⋅=⋅'==n bnbn n n n n l x n j m l jl x n l x n H H H πωζωωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(220加速度:t lx n m l Fqbn bn ωπcos sin 20-= 220sin 2)(bnbn s sl x n ml F qL ωπ+-= )(sin2)()()(2220ωωωπω--=-=='bn bn bn nml l x n sFqF L q L H ∑∑∑⋅--=⋅'==n bnn n n n l x n m l l x n l x n H H H πωωωππωωωsin )(sin2sin )()()(2220 同理,有阻尼时:∑∑∑⋅-⋅⋅+-=⋅'==n bnbn n n n n l x n j m l l x n l x n H H H πωζωωωππωωωsin )2(sin2sin )()()(2220 加入弹簧质量系统:x对于k 非常大的情况,可以近似认为弹簧质量系统为刚体,基本不影响桥的性质,所以()()()∑∑⋅--==≈n bnn n M l x n m l l x n H t F FT y FT H πωωωπωωsin )(sin2)()(2220 对于k 不是足够大可以认为弹簧质量系统为刚体的时候,由冲量定理,得:()v qM t F ⋅=⋅δ 此后弹簧质量系统和桥耦合振动在某一固定位置0x ,()()Mt F q v δ⋅=0 车桥耦合系统的运动方程为:())()(0x x t f EIu um IV -⋅=+δ ()0x u k kq qM v v ⋅=+ 设∑∑==nbn nbn n t q lxn t q x t x u )(sin)()(),(πφ,代入基本方程,两边同乘m φ,在整段梁上积分,得:()⎰⎰∑⎰∑-=⋅⋅+⋅⋅lm l nbn IV n m lnbn n mdx x x x t f dx t q x x EI dx t qx x m 000)(0)()())()(()())()(()(φδφφφφ考虑到振型的正交性,上式可化简为:())()()(00244402x t f dx x q l EI n dx x q m n ln bn l nbn φφπφ⋅=+⋅⎰⎰ ,即: ()lx n ml t f dx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅==+⎰ 其中,()Mg qM t f v --= ,所以: ()lx n ml Mg q M q q v bn bn bn 02sin 2πω⋅+-=+又因为g qv << ,所以上式可以改写为 lx n ml Mg q q bn bn bn 02sin 2πω⋅-=+ 以零初始条件解此方程,得到:)1(cos sin 202-=t l x n mlMgq bn bn bn ωπω 于是:()()∑-⋅=⋅=+nbn bn v v v v v t mlMgl x n x u q q1cos 2sin 2022022ωωπωωω 以()00=v q ,()()Mt F qv δ⋅=0 为初始条件,解此方程,得到:()()()()∑∑∑--+--⋅⋅=n bn n bn bnv bn v n v bnv v v v l x n ml Mg t l x n ml Mg t l x n ml Mg t M t F t q 0220222220222sin 2cos sin 2cos sin 2sin πωωπωωωωωπωωωωδx加入激励力,车桥耦合系统的运动方程为:())()(0x x t f EIu um IV -⋅=+δ ()t F x u k kq q M v v ωsin 0⋅-⋅=+ 同上可得:()lx n ml t f dx x x F q q ln n bn bn bn 00202sin2)()(πφφω⋅==+⎰ 其中,()t F qM t f v ωsin --= ,所以: ()lx n ml t F q M q q v bn bn bn 02sin sin 2πωω⋅+-=+当弹簧刚度非常大时,可以认为()t F x u k kq v ωsin 0⋅-≈⋅- 所以上式可以改写为lx n ml t F q q bn bn bn 02sin sin 2πωω⋅-=+ 以零初始条件解此方程:()()()t l x n ml Ft l x n ml F t q bn bn Bn bn bn ωπωωωπωωωωsin sin 2sin sin2022022---=于是:()()()t M F l x n ml F t t l x n ml F t MFx u q qn bn v n bn bn bn v v v v v ωπωωωωωπωωωωωωωωsin sin 2sin sin sin 2sin 0222202222022⋅----=⋅-⋅=+∑∑ 令:()()∑=-=-=nnbn vn bn bn v n B B l x n m l F B l x n m l F A ,sin 2sin 2022222222πωωωπωωωωω则:t M F B t A q qnbn n v v v ωωωsin sin 2⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=+∑以零初始条件解此方程:()()()()tM F B A t M F B t A q vn v v bnv v n bn v n bn v bn n v ωωωωωωωωωωωωωωωsin sin sin 22222222⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++--+-+--=∑∑板振动的基本方程:()()00224,y y x x t F tm D --⋅=∂∂+∇δωω设()()()()∑∑∑∑==mnmn mnmn mn t q byn a x m t q y x W t y x ππωsin sin,,,,代入基本方程: ()()()()00222224,sin sin sin sin y y x x t F t q b y n a x m m t q b y n a x m b n a m D m n mn m n mn --=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∑∑∑∑δπππππ 两边同乘byn a x m ππsin sin,积分,得到: ()()t q ab b l a k D dxdy t q b y l b y n a x k a x m b n a m D kl a bm n mn 4sin sin sin sin 22222400222224⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎰⎰∑∑ππππππ()()t q abm dxdy t qb y l b y n a x k a x m m kl a bmnmn 4sin sin sin sin00=⎰⎰∑∑ππππ ()()()by l a x k t F dxdy b yl a x k y y x x t F a b000000sin sin sin sin,ππππδ=--⋅⎰⎰ 所以:()()()b y l a x k t F ab t q m t q b l a k D kl kl00222224sin sin 4πππ=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 令2222242⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=b l a k m D kl πω得到 ()()()by l a x k t F ab m t q t q kl kl kl 002sin sin 4ππω=+直接对上式进行Laplace 变换,得到:by l a x k ab m s F q q s kl kl kl 0022sin sin 4ππω⋅-=+)(sinsin4)()()(2200ωωππω-=-=='kl bn bn n ab m b y l a x k s F q F L q L H 所以频响函数为:()∑∑-=klkl b y l a x k ab m b y l a x k H ππωωππωsin sin )(sin sin4220 当记入阻尼时()∑∑-⋅⋅+=k l klkl b y l a x k j ab m b y l a x k H ππωζωωππωsin sin )2(sinsin42200 对于速度:()∑∑-⋅⋅+⋅⋅=k l kl kl b y l a x k j ab m b y l a x k j H ππωζωωππωωsin sin )2(sinsin42200 同样,对于加速度:()∑∑-⋅⋅+⋅-=k l kl kl b y l a x k j ab m b y l a x k H ππωζωωππωωsin sin )2(sin sin422002。

第七章频响函数及相干分析

第七章频响函数及相干分析

第七章频响函数及相干分析在信号处理领域中,频响函数及相干分析是非常重要的概念和工具。

频响函数是描述信号在频域上响应特性的函数,而相干分析则是用来研究信号之间的相关性和相关性随频率的变化规律。

1.频响函数频响函数是描述信号在频域上的响应特性的函数。

它可以是一个复数函数,表示信号在不同频率上的幅度和相位变化,也可以是一个实数函数,只表示信号的幅度变化。

常见的频响函数包括:-幅度响应函数:表示信号在不同频率上的幅度变化。

常用的表达方式有dB值和增益值。

在实际应用中,我们通常更关注信号的幅度响应,因为它反映了信号在传输过程中是否发生了衰减或放大。

-相位响应函数:表示信号在不同频率上的相位变化。

相位响应通常用角度表示,取值范围为-180°到180°,其表示不同频率上信号的相对延迟。

频响函数是非常重要的,因为它能帮助我们了解信号在不同频率上的响应特性,对信号的传输、放大以及滤波等处理过程有着重要的指导作用。

2.相干分析相干分析是用来研究信号之间的相关性和相关性随频率的变化规律的方法。

在信号处理中,我们经常需要了解不同信号之间的相互关系,相干分析就是用来帮助我们进行相关性的分析和判断。

相干分析可以帮助我们了解信号之间的相干性质,即它们在时间上的相关性以及在频率上的相关性。

通过相干分析,我们可以定量地描述不同信号之间的相关程度,并判断它们之间是否存在一定的关联关系。

相干分析常用的工具包括:-自相关函数:用于衡量信号在不同时间点上的自相关性。

自相关函数的值表示信号在不同时间点上与自身的相关程度。

-互相关函数:用于衡量两个信号之间的相关性。

互相关函数的值表示不同信号之间的相关程度。

-相干函数:用于衡量两个信号之间的相干性。

相干函数是互相关函数的归一化形式,其取值范围为0到1通过相干分析,我们可以深入了解信号之间的相关性,并对信号之间的相关关系进行量化和度量。

这对于信号处理领域的许多应用如通信、信号传输以及信号分析等都有着非常重要的意义。

信号与系统第七章 系统函数

信号与系统第七章  系统函数

=
K
N1N 2 " N m e j(ψ1+ψ2 +"ψm ) M1 M2 " Mn ej(θ1+θ2 +"θn )
H (jω)
=
K
N1N2 " Nm M1M2 "Mn
ϕ (ω) = (ψ1 +ψ2 + "ψm ) − (θ1 +θ 2 + "θ n )
当ω 沿虚轴移动时,各复数因子(矢量)的模和辐角都
①H(z)在单位圆内的极点所对应的响应序列为衰减的。 即当k→∞时,响应均趋于0。 ②H(z)在单位圆上的一阶极点所对应的响应函数为稳 态响应。
③H(z)在单位圆上的高阶极点或单位圆外的极点,其 所对应的响应序列都是递增的。即当k→∞时,响应 均趋于∞。
第 19 页
三、由系统函数零、极点分布 决定频响特性
v1(t ) −
R
+
C v2(t )

写出网络转移函数表达式
H (s)
=
V2 (s) V1 (s )
=
1 RC
⎜⎛ ⋅⎜ ⎜⎜⎝
s
1 +1
RC
⎟⎞ ⎟ ⎟⎟⎠
=
1 RC
1 M1 ejθ1
= V2 ejϕ (ω) V1
M1
θ1
−1 RC

O
σ
第 28 页
频响特性

M1
V2 1 V1 1
2 θ1
−1 RC
O
σ
O1 RC
( ) H

=
1 RC
1 M1 e jθ1
= V2 ejϕ (ω) V1

基于参数模型的频响函数估计方法

基于参数模型的频响函数估计方法

1 算 法 理 论
— —
@J
I 1 频 响 函数 的 公 分 母 模 型 .
对 于 一个 多输 人 多输 出系 统 , 于 。点 的 响应 位
图 1 参数化频响函数估计的系统模型
收 稿 日期 :0 90 —5修 改稿 收到 日期 :0 90— 3 2 0— 52 ; 20 —80
曹 坚
( 广西 工业 职业 技 术 学 院机 械 系 南 宁 ,3 0 3 50 0 ) 摘要 针 对 传 统 的非 参 数 频 响 函 数 估 计方 法 不 适 用 于 短 记 录 数 据 的 情 况 , 出 了 一 种 基 于 公 分 母 模 型 的参 数 化 频 提
响 函数 估 计 方 法 。该 方 法使 用输 入 输 出信 号 的快 速 傅 里 叶变 换 ( 入 输 出谱 ) 为 主要 数 据 , 过 最 小 二 乘 法 求 解 输 作 通 参 数 , 用 奇 异 熵技 术 对 系统 进 行 定 阶 。 利 最后 采 用 一个 二层 框 架 的仿 真 算 例 对 所 提 出 的算 法 进 行 了验 证 。 真算 例 仿 结果表 明, 通过 响应 信 号 的奇 异 熵 能 够 较 准 确 的 对 系统 定 阶 , 响 函数 估 计 结 果 与 理 论值 之 问 吻合 较 好 。 频
关 键 词 频 响 函数 估 计
中 图分 类 号
参 数 化 估 计 模 型 短 记 录 数 据 输 入 输 出谱
奇 异 熵
N9 51 O3 1 4.4 2
与位 于 点 的激励 之间存 在如 下关 系
引 言
频 率响应 函数 在模态 参数识 别 、 响应计 算 、 力 动 修改 、 动控 制 以及 结构 故 障诊 断 等方 面 有着 广 泛 振 的应用 。 目前 常用 的频 响 函数估 计万 法有 H H , 和 H [ ]这 些方法 基 于非参数 模 型 , 用输 入输 出 等 】, 使 信号 的功率谱 进行 频响 函数估计 。离散 傅 里叶变 换 以及有 限长 的测量 数据 在频响 函数估计 过 程 中会 带 来泄 漏误 差 和随 机误 差 , 常是 通过 加 窗 函数 和 多 通 次平 均方法 来解决 ] 。 当数 据 长度 给定 时 , 统 的频 响 函数 估计 方 法 传 必须 在 偏度 和方 差 之 间做某 种 折衷 考 虑 , 也就 是 在

振动方面的专业英语及词汇

振动方面的专业英语及词汇

振动方面的专业英语及词汇振动方面的专业英语及词汇参见《工程振动名词术语》1、振动信号的时域、频域描述振动过程 (Vibration Process)简谐振动 (Harmonic Vibration)周期振动 (Periodic Vibration)准周期振动 (Ouasi-periodic Vibration)瞬态过程 (Transient Process)随机振动过程 (Random Vibration Process) 各态历经过程 (Ergodic Process)确定性过程 (Deterministic Process)振幅 (Amplitude)相位 (Phase)初相位 (Initial Phase)频率 (Frequency)角频率 (Angular Frequency)周期 (Period)复数振动 (Complex Vibration)复数振幅 (Complex Amplitude)峰值 (Peak-value)平均绝对值 (Average Absolute Value)有效值 (Effective Value,RMS Value)均值 (Mean Value,Average Value)傅里叶级数 (FS,Fourier Series)傅里叶变换 (FT,Fourier Transform)傅里叶逆变换 (IFT,Inverse Fourier Transform) 离散谱 (Discrete Spectrum)连续谱 (Continuous Spectrum)傅里叶谱 (Fourier Spectrum)线性谱 (Linear Spectrum)幅值谱 (Amplitude Spectrum)相位谱 (Phase Spectrum)均方值 (Mean Square Value)方差 (Variance)协方差 (Covariance)自协方差函数 (Auto-covariance Function)互协方差函数 (Cross-covariance Function)自相关函数 (Auto-correlation Function)互相关函数 (Cross-correlation Function)标准偏差 (Standard Deviation)相对标准偏差 (Relative Standard Deviation)概率 (Probability)概率分布 (Probability Distribution)高斯概率分布 (Gaussian Probability Distribution) 概率密度 (Probability Density)集合平均 (Ensemble Average)时间平均 (Time Average)功率谱密度 (PSD,Power Spectrum Density)自功率谱密度 (Auto-spectral Density)互功率谱密度 (Cross-spectral Density)均方根谱密度 (RMS Spectral Density)能量谱密度 (ESD,Energy Spectrum Density)相干函数 (Coherence Function)帕斯瓦尔定理 (Parseval''''s Theorem)维纳,辛钦公式 (Wiener-Khinchin Formula2、振动系统的固有特性、激励与响应振动系统 (Vibration System)激励 (Excitation)响应 (Response)单自由度系统 (Single Degree-Of-Freedom System) 多自由度系统 (Multi-Degree-Of- Freedom System) 离散化系统 (Discrete System)连续体系统 (Continuous System)刚度系数 (Stiffness Coefficient)自由振动 (Free Vibration)自由响应 (Free Response)强迫振动 (Forced Vibration)强迫响应 (Forced Response)初始条件 (Initial Condition)固有频率 (Natural Frequency)阻尼比 (Damping Ratio)衰减指数 (Damping Exponent)阻尼固有频率 (Damped Natural Frequency)对数减幅系数 (Logarithmic Decrement)主频率 (Principal Frequency)无阻尼模态频率 (Undamped Modal Frequency)模态 (Mode)主振动 (Principal Vibration)振型 (Mode Shape)振型矢量 (Vector Of Mode Shape)模态矢量 (Modal Vector)正交性 (Orthogonality)展开定理 (Expansion Theorem)主质量 (Principal Mass)模态质量 (Modal Mass)主刚度 (Principal Stiffness)模态刚度 (Modal Stiffness)正则化 (Normalization)振型矩阵 (Matrix Of Modal Shape)模态矩阵 (Modal Matrix)主坐标 (Principal Coordinates)模态坐标 (Modal Coordinates)模态分析 (Modal Analysis)模态阻尼比 (Modal Damping Ratio)频响函数 (Frequency Response Function)幅频特性 (Amplitude-frequency Characteristics)相频特性 (Phase frequency Characteristics)共振 (Resonance)半功率点 (Half power Points)波德图(Bodé Plot)动力放大系数 (Dynamical Magnification Factor)单位脉冲 (Unit Impulse)冲激响应函数 (Impulse Response Function)杜哈美积分(Duhamel’s Integral)卷积积分 (Convolution Integral)卷积定理 (Convolution Theorem)特征矩阵 (Characteristic Matrix)阻抗矩阵 (Impedance Matrix)频响函数矩阵 (Matrix Of Frequency Response Function) 导纳矩阵 (Mobility Matrix)冲击响应谱 (Shock Response Spectrum)冲击激励 (Shock Excitation)冲击响应 (Shock Response)冲击初始响应谱 (Initial Shock Response Spectrum)冲击剩余响应谱 (Residual Shock Response Spectrum) 冲击最大响应谱 (Maximum Shock Response Spectrum) 冲击响应谱分析 (Shock Response Spectrum Analysis)3 、模态试验分析模态试验 (Modal Testing)机械阻抗 (Mechanical Impedance)位移阻抗 (Displacement Impedance)速度阻抗 (Velocity Impedance)加速度阻抗 (Acceleration Impedance)机械导纳 (Mechanical Mobility)位移导纳 (Displacement Mobility)速度导纳 (Velocity Mobility)加速度导纳 (Acceleration Mobility)驱动点导纳 (Driving Point Mobility)跨点导纳 (Cross Mobility)传递函数 (Transfer Function)拉普拉斯变换 (Laplace Transform)传递函数矩阵 (Matrix Of Transfer Function)频响函数 (FRF,Frequency Response Function)频响函数矩阵 (Matrix Of FRF)实模态 (Normal Mode)复模态 (Complex Mode)模态参数 (Modal Parameter)模态频率 (Modal Frequency)模态阻尼比 (Modal Damping Ratio)模态振型 (Modal Shape)模态质量 (Modal Mass)模态刚度 (Modal Stiffness)模态阻力系数 (Modal Damping Coefficient)模态阻抗 (Modal Impedance)模态导纳 (Modal Mobility)模态损耗因子 (Modal Loss Factor)比例粘性阻尼 (Proportional Viscous Damping)非比例粘性阻尼 (Non-proportional Viscous Damping) 结构阻尼 (Structural Damping,Hysteretic Damping) 复频率 (Complex Frequency)复振型 (Complex Modal Shape)留数 (Residue)极点 (Pole)零点 (Zero)复留数 (Complex Residue)随机激励 (Random Excitation)伪随机激励 (Pseudo Random Excitation)猝发随机激励 (Burst Random Excitation)稳态正弦激励 (Steady State Sine Excitation)正弦扫描激励 (Sweeping Sine Excitation)锤击激励 (Impact Excitation)频响函数的H1 估计 (FRF Estimate by H1)频响函数的H2 估计 (FRF Estimate by H2)频响函数的H3 估计 (FRF Estimate by H3)单模态曲线拟合法 (Single-mode Curve Fitting Method) 多模态曲线拟合法 (Multi-mode Curve Fitting Method) 模态圆 (Mode Circle)剩余模态 (Residual Mode)幅频峰值法 (Peak Value Method)实频-虚频峰值法 (Peak Real/Imaginary Method)圆拟合法 (Circle Fitting Method)加权最小二乘拟合法 (Weighting Least Squares Fitting method) 复指数拟合法 (Complex Exponential Fitting method)4、振动测试的名词术语1 )传感器测量系统传感器测量系统 (Transducer Measuring System)传感器 (Transducer)振动传感器 (Vibration Transducer)机械接收 (Mechanical Reception)机电变换 (Electro-mechanical Conversion)测量电路 (Measuring Circuit)惯性式传感器 (Inertial Transducer,Seismic Transducer)相对式传感器 (Relative Transducer)电感式传感器 (Inductive Transducer)应变式传感器 (Strain Gauge Transducer)电动力传感器 (Electro-dynamic Transducer)压电式传感器 (Piezoelectric Transducer)压阻式传感器 (Piezoresistive Transducer)电涡流式传感器 (Eddy Current Transducer)伺服式传感器 (Servo Transducer)灵敏度 (Sensitivity)复数灵敏度 (Complex Sensitivity)分辨率 (Resolution)频率范围 (Frequency Range)线性范围 (Linear Range)频率上限 (Upper Limit Frequency)频率下限 (Lower Limit Frequency)静态响应 (Static Response)零频率响应 (Zero Frequency Response)动态范围 (Dynamic Range)幅值上限 Upper Limit Amplitude)幅值下限 (Lower Limit Amplitude)最大可测振级 (Max.Detectable Vibration Level)最小可测振级 (Min.Detectable Vibration Level)信噪比 (S/N Ratio)振动诺模图 (Vibration Nomogram)相移 (Phase Shift)波形畸变 (Wave-shape Distortion)比例相移 (Proportional Phase Shift)惯性传感器的稳态响应(Steady Response Of Inertial Transducer)惯性传感器的稳击响应 (Shock Response Of Inertial Transducer) 位移计型的频响特性(Frequency Response Characteristics Vibrometer)加速度计型的频响特性(Frequency Response Characteristics Accelerometer)幅频特性曲线 (Amplitude-frequency Curve)相频特性曲线 (Phase-frequency Curve)固定安装共振频率 (Mounted Resonance Frequency)安装刚度 (Mounted Stiffness)有限高频效应 (Effect Of Limited High Frequency)有限低频效应 (Effect Of Limited Low Frequency)电动式变换 (Electro-dynamic Conversion)磁感应强度 (Magnetic Induction, Magnetic Flux Density)磁通 (Magnetic Flux)磁隙 (Magnetic Gap)电磁力 (Electro-magnetic Force)相对式速度传 (Relative Velocity Transducer)惯性式速度传感器 (Inertial Velocity Transducer)速度灵敏度 (Velocity Sensitivity)电涡流阻尼 (Eddy-current Damping)无源微(积)分电路 (Passive Differential (Integrate) Circuit) 有源微(积)分电路 (Active Differential (Integrate) Circuit)运算放大器 (Operational Amplifier)时间常数 (Time Constant)比例运算 (Scaling)积分运算 (Integration)微分运算 (Differentiation)高通滤波电路 (High-pass Filter Circuit)低通滤波电路 (Low-pass Filter Circuit)截止频率 (Cut-off Frequency)压电效应 (Piezoelectric Effect)压电陶瓷 (Piezoelectric Ceramic)压电常数 (Piezoelectric Constant)极化 (Polarization)压电式加速度传感器 (Piezoelectric Acceleration Transducer) 中心压缩式 (Center Compression Accelerometer)三角剪切式 (Delta Shear Accelerometer)压电方程 (Piezoelectric Equation)压电石英 (Piezoelectric Quartz)电荷等效电路 (Charge Equivalent Circuit)电压等效电路 (Voltage Equivalent Circuit)电荷灵敏度 (Charge Sensitivity)电压灵敏度 (Voltage Sensitivity)电荷放大器 (Charge Amplifier)适调放大环节 (Conditional Amplifier Section)归一化 (Uniformization)电荷放大器增益 (Gain Of Charge Amplifier)测量系统灵敏度 (Sensitivity Of Measuring System)底部应变灵敏度 (Base Strain Sensitivity)横向灵敏度 (Transverse Sensitivity)地回路 (Ground Loop)力传感器 (Force Transducer)力传感器灵敏度 (Sensitivity Of Force Transducer)电涡流 (Eddy Current)前置器 (Proximitor)间隙-电压曲线 (Voltage vs Gap Curve)间隙-电压灵敏度 (Voltage vs Gap Sensitivity)压阻效应 (Piezoresistive Effect)轴向压阻系数 (Axial Piezoresistive Coefficient)横向压阻系数 (Transverse Piezoresistive Coefficient)压阻常数 (Piezoresistive Constant)单晶硅 (Monocrystalline Silicon)应变灵敏度 (Strain Sensitivity)固态压阻式加速度传感器(Solid State Piezoresistive Accelerometer)体型压阻式加速度传感器(Bulk Type Piezoresistive Accelerometer)力平衡式传感器 (Force Balance Transducer)电动力常数 (Electro-dynamic Constant)机电耦合系统 (Electro-mechanical Coupling System)2)检测仪表、激励设备及校准装置时间基准信号 (Time Base Signal)李萨茹图 (Lissojous Curve)数字频率计 (Digital Frequency Meter)便携式测振表 (Portable Vibrometer)有效值电压表 (RMS Value Voltmeter)峰值电压表 (Peak-value Voltmeter)平均绝对值检波电路 (Average Absolute Value Detector) 峰值检波电路 (Peak-value Detector)准有效值检波电路 (Quasi RMS Value Detector)真有效值检波电路 (True RMS Value Detector)直流数字电压表 (DVM,DC Digital Voltmeter)数字式测振表 (Digital Vibrometer)A/D 转换器 (A/D Converter)D/A 转换器 (D/A Converter)相位计 (Phase Meter)电子记录仪 (Lever Recorder)光线示波器 (Oscillograph)振子 (Galvonometer)磁带记录仪 (Magnetic Tape Recorder)DR 方式(直接记录式) (Direct Recorder)FM 方式(频率调制式) (Frequency Modulation)失真度 (Distortion)机械式激振器 (Mechanical Exciter)机械式振动台 (Mechanical Shaker)离心式激振器 (Centrifugal Exciter)电动力式振动台 (Electro-dynamic Shaker)电动力式激振器 (Electro-dynamic Exciter)液压式振动台 (Hydraulic Shaker)液压式激振器 (Hydraulic Exciter)电液放大器 (Electro-hydraulic Amplifier)磁吸式激振器 (Magnetic Pulling Exciter)涡流式激振器 (Eddy Current Exciter)压电激振片 (Piezoelectric Exciting Elements)冲击力锤 (Impact Hammer)冲击试验台 (Shock Testing Machine)激振控制技术 (Excitation Control Technique)波形再现 (Wave Reproduction)压缩技术 (Compression Technique)均衡技术 (Equalization Technique)交越频率 (Crossover Frequency)综合技术 (Synthesis Technique)校准 (Calibration)分部校准 (Calibration for Components in system)系统校准 (Calibration for Over-all System)模拟传感器 (Simulated Transducer)静态校准 (Static Calibration)简谐激励校准 (Harmonic Excitation Calibration)绝对校准 (Absolute Calibration)相对校准 (Relative Calibration)比较校准 (Comparison Calibration)标准振动台 (Standard Vibration Exciter)读数显微镜法 (Microscope-streak Method)光栅板法 (Ronchi Ruling Method)光学干涉条纹计数法 (Optical Interferometer Fringe Counting Method)光学干涉条纹消失法(Optical Interferometer Fringe Disappearance Method)背靠背安装 (Back-to-back Mounting)互易校准法 (Reciprocity Calibration)共振梁 (Resonant Bar)冲击校准 (Impact Exciting Calibration)摆锤冲击校准 (Ballistic Pendulum Calibration)落锤冲击校准 (Drop Test Calibration)振动和冲击标准 (Vibration and Shock Standard)迈克尔逊干涉仪 (Michelson Interferometer)摩尔干涉图象 (Moire Fringe)参考传感器 (Reference Transducer)3 )频率分析及数字信号处理带通滤波器 (Band-pass Filter)半功率带宽 (Half-power Bandwidth)3 dB 带宽 (3 dB Bandwidth)等效噪声带宽 (Effective Noise Bandwidth)恒带宽 (Constant Bandwidth)恒百分比带宽 (Constant Percentage Bandwidth)1/N 倍频程滤波器 (1/N Octave Filter)形状因子 (Shape Factor)截止频率 (Cut-off Frequency)中心频率 (Centre Frequency)模拟滤波器 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机械振动系统的频响函数估计方法研究

机械振动系统的频响函数估计方法研究

机械振动系统的频响函数估计方法研究
张磊;曹跃云;郭光林
【期刊名称】《武汉理工大学学报(交通科学与工程版)》
【年(卷),期】2014(038)006
【摘要】为提高频率响应函数(FRF)的估计精度,基于主成分和总体最小二乘法的思想,分别提出SISO和MIMO测量条件下的FRF估计模型,模型能考虑输入输出随机噪声影响且理论清晰、简单易行.利用振动传递路径系统模型验证提出方法比传统方法更具有效性.依据不同的测量环境、测量对象、精度和效率等要求,提出FRF 测量、估计等环节的有效策略.研究成果为获取精度高、鲁棒性好的FRF提供了有力支撑.
【总页数】5页(P1286-1290)
【作者】张磊;曹跃云;郭光林
【作者单位】海军工程大学动力工程学院武汉430033;海军工程大学动力工程学院武汉430033;海军工程大学电子工程学院武汉430033;海军工程大学电子工程学院武汉430033
【正文语种】中文
【中图分类】U661.44
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中国民航大学2017年硕士研究生《信号与系统》考试大纲

中国民航大学2017年硕士研究生《信号与系统》考试大纲

中国民航大学2017年硕士研究生《信号与系统》考试大纲一、参考教材:郑君里、应自珩信号与系统(第二版)高等教育出版社二、基本要求1.常用典型信号的性质与线性、时不变、因果系统的性质了解信号与系统课程的基本内容,信号与系统的分析处理方法,理解常用典型信号的定义、性质,掌握单位阶跃信号、单位冲激信号的性质及应用;深刻理解线性时不变因果系统的性质,掌握系统的线性、时不变性及因果性的判定。

2.连续时间系统的时域分析了解连续时间系统的时域分析方法的基本概念,理解响应的分解方式-自由响应与强迫响应、零输入响应与零状态响应,掌握单位冲激响应的定义、作用及求法,深刻理解卷积的物理含义、性质,掌握卷积的计算方法。

3.连续信号与系统的频域分析理解连续周期信号的傅里叶级数分析方法,深刻理解傅里叶级数表示的信号幅度谱、相位谱的物理意义;掌握信号的傅里叶变换分析方法,深刻理解傅里叶变换的性质、应用及物理意义,能灵活运用傅里叶变换的性质求解信号的频谱;掌握时域抽样信号频谱的特点及计算,深刻理解时域抽样定理;深刻理解系统的傅里叶变换分析方法与物理含义,掌握无失真传输、理想低通滤波器的性质,掌握调幅信号的频谱分析,熟练掌握信号通过滤波器响应的求解。

4.连续信号与系统的复频域分析了解连续信号复频域分析的基本概念;掌握信号与系统的拉普拉斯变换分析方法,深刻理解拉普拉斯变换的性质、应用及物理意义,能灵活运用拉普拉斯变换的性质求解信号的s域表达式及进行拉普拉斯反变换;掌握s域内的分析电路方法,深刻理解系统函数的概念,并会求系统的系统函数;掌握系统响应的另一种分解方式-暂态响应与稳态响应;深刻理解系统函数零极点分布对时域特性的影响,深刻理解频响函数的概念及物理意义,学会利用频响函数求系统的正弦稳响应,掌握系统稳定性的定义及判定。

5.离散信号与系统的时域分析了解典型的离散信号及其特性,掌握离散系统的线性、时不变性、因果性及稳定性的定义及判定,掌握离散系统的自由响应、强迫响应、零输入响应与零状态响应的定义,理解离散系统的冲激响应,掌握卷积和的概念、性质及计算。

发电机定子绕组端部固有振动频率测试及模态分析

发电机定子绕组端部固有振动频率测试及模态分析

发电机定子绕组端部固有振动频率测试及模态分析摘要:本文主要介绍发电机定子端部绕组进行固有频率测量及模态试验分析方法,定量分析端部绕组的振动状态,通过每次试验的结论,对比历史数据和比较趋势,发现未来运行中的事故隐患,从而避免由发电机定子绕组端部振动过大引起绝缘磨损进而引发短路事故。

关键词:定子绕组端部固有振动频率模态分析一、前言随着发电机单机容量的增加,定子绕组端部受到的两倍频电磁力随之增大。

如果定子绕组端部的固有频率接近100Hz,在运行中绕组端部将会产生较大的谐振振幅,且以绕组端部整体模态频率接近100Hz,振形为椭圆时最为严重。

发电机定子端部绕组松动、磨损造成发电机定子短路、接地的事故时有发生,造成了巨大的直接经济损失和间接经济损失。

给社会生活和生产带来很大危害。

因此,对发电机定子端部绕组进行固有频率测量及模态试验,定量分析端部绕组的振动状态,成为加强对发电机定子端部绕组松动、磨损的有效检查手段之一,也是预防发电机事故的重要措施之一。

发电机定子绕组端部机械振动模态测量属无损检查性试验,可由试验结果预测发电机实际运行时端部的振动状态,不但每次试验的结论可指导发电机的维护和检修,而且通过对比历史数据和比较趋势,可以帮助发现未来运行中的事故隐患,对避免由发电机定子绕组端部振动过大引起绝缘磨损进而引发短路事故有重要的指导意义。

二、固有频率测量及模态试验1.测点的要求1.1测点位置能够在发电机定子结构变形后明确显示试验频段内所有模态的变形特征和模态间的变形区别。

1.2测点数量测点数量不应少于定子槽数的一半。

根据实际情况在汽励两侧定子绕组端部锥体内截面上取3个圆周,在圆周上均匀选取发电机端部上层线棒做为测试点。

根据测试实现的难易程度选择单点激振法还是多点激振法。

2.加速度传感器的固定用真空泥(或其它粘接物)将加速度传感器临时固定于被试线棒上。

1.4激振方式激振方式是锤击法。

根据测试实现的难易程度选择单点激振法还是多点激振法。

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如果S yx不为零,则可得系统的频响函数的第二种计算式7.频响函数的估计(相干分析)7.1. SISO 系统的频响函数及其估计对于SISO 系统,其频响函数的估计有很多计算方法, 主要的有三种估计式。

在没有噪声污染的情况下,它们的估计是等价的。

但是实际上,由于不可避免的 存在噪声,三种估计有所差异。

本节讨论在主要的三种噪声污染下,三种传统估计式与真值之间的误差7.1.1. 随机激励下的频响函数考虑一个SISO 时不变线性系统,其频率响应函数为H 。

设随机输入和响应信号分别为x(t)和y(t),其傅立叶变换分别为X()和Y(),贝U 有上式两端乘以X * ,取时间平均及集合平均,并注意 H 与平均无关,则lim - Y X * H lim - X X TTTT如果S x不为零,则可得系统的频响函数的第一种计算式S xyS x同样,如果在系统输入/出频谱式两端乘以Y *,取时间平均和集合平均,得S yxxyH S xH iS y(1)H 2将系统输入/出频谱式两端取共轭,得*Y乘以原输入/出频谱式,并去时间平均和集合平均,得考虑一个SISO 时不变线性系统,其频率响应函数为 H 。

设系统的实际 输入和响应信号分别为u(t)和v(t),其傅立叶变换分别为U()和2(),它们的 测量信号分别为x(t)和y(t),其傅立叶变换分别为X()和Y()。

输出端噪声的影响若只有输出端受到噪声信号n(t)的污染,并设它与系统的u(t)和v(t)无关 则有S y S yx7.1.2 S yH2S可得系统的频响函数的幅值计算式H a2S y S x频响函数的估计方法xt u t X U y t v t nt Y V NA 、 第一估计式根据第一估计式的定义,有S xy S xlim - Y X TT1 * 1 lim —V X - NTTT由于噪声n(t)与激励u(t),亦即x(t)无关,故根据大数定律,平均次数足够 多时S un为零,则I? SuvHH 1H iS u结果表明:只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第一估计式得到的 频响函数估计是实际频响函数的无偏估计。

B 、 第二估计式根据第二估计式的定义,有H?iS xvS xnS uvunS yyxlim 1Y Y T T lim 1X Y TT1 *1* 1*1lim —V V —N V —— V N -N N TTTTT1 * 1 *lim 一X V — X NTTTS vS vn S nvS nS vS vn S nv S nS vxS nxS vuS nu由于噪声n(t)与响应v(t),以及激励u(t)亦即x(t)无关,故根据大数定律,平 均次数足够多时S vn、S nv和S un 都为零,则式中,H 2vu可见,只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的 频响函数估计是实际频响函数的有偏估计,是过估计H?2H?2S vH 2S vS v第二估计式根据第二估计式的定义,有 lim 1U U TT式中,H a可见,只有输出端响应受到噪声污染时,通过平均,根据第三估计式得到的 频响函数幅值的估计是实际频响函数幅值的有偏估计,也是过估计。

因此,只有输出响应受到噪声污染时,频响函数的三种估计式有如下关系:H l H H a H 2输入端噪声的影响若只有输入端受到噪声信号m(t)的污染,并设它与系统的u(t)和v(t)无关H?aS x *Ylim 1Y TT1* limX X TT1* 1 * 1 * 1limV VN V V NTTT TTS v S vnS nvS n S v S vn S nv S nS uS u由于噪声n(t)与响应v(t)无关,故根据大数定律, S nv都为零,则平均次数足够多时S vn和H?aS v &S U H aS uS y N N第一估计式 根据第一估计式的定义,有则有 xt u t mtytvtH?iS xysXS uvS u S m 结果表明:只有输入端激励受到噪声污染时, 频响函数估计是实际频响函数的欠估计。

第二估计式 根据第二估计式的定义,有 S y S yxH i 1S mS通过平均,根据第一估计式得到的S vS vuH 2可见,只有输入端激励受到噪声污染时,通过平均,根据第二估计式得到的 频响函数估计是实际频响函数的无偏估计。

第二估计式 根据第二估计式的定义,有频响函数幅值的估计是实际频响函数幅值的有偏估计,也是欠估计所以,只有输入激励受到噪声污染时,频响函数的三种估计式有如下关系:H i H a H H2⑶ 输入/输出端复合噪声的影响若系统的输入/输出端分别受到噪声信号 的u(t)和v(t)无关。

则有xt第一估计式根据第一估计式的定义,可以推得可见,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染时,计式得到的频响函数估计是实际频响函数的欠估计, 关。

B 、第二估计式同理,根据第二估计式的定义,可以推导出上式表明,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染时, 二估计式得到的频响函数估计是实际频响函数的有偏估计, 统的输入噪声无关。

C 、 第二估计式根据第二估计式的定义,可以推得ytvtm(t)/ n(t)的污染,并设它们与系统H?iS xyH i1鱼 sU通过平均,根据第一估并且与响应信号中的噪声无 S y S yxS v i 鱼S vuS vH 2S ns v通过平均,根据第 是过估计,并且与系1 S mS U进一步分析上式,可以得出下述结论:在系统输入激励和输出端响应都受到噪声 污染时,通过平均,根据第三估计式得到的频响函数幅值的估计 H?a是较H?i和H?2都更为接近实际频响函数幅值 H的估计。

因此,在系统输入激励和输出端响应都受到噪声污染的情况下,频响函数的 三种估计式有如下关系:H i H a H H 2综上所述,根据上述所有分析过程,可以进一步获得以下几点结论:(1) 频响函数的第一估计式可以抑制输出响应噪声, 第二估计式则可以抑制系 统的输入激励噪声;(2) 在各种噪声情况下,第一、第二估计式给出了实际频响函数的围:H i HH 2 ;(3)在受到噪声的情况下,第三估计式虽然与实际频响函数最为接近, 但是由 于它只能给出频响幅值的估计,无法获得相频特性信息,故在实际中很少使用;7.13 常相干函数根据上面的第二点综合结论,可知:将第一、二无估计式代入上式,可知:2S n1鱼S v S uH1 |上式成为相干函数,记为2阪2H 1XyS XS yH 2根据互谱不等式,显然有,0 Xy 1如果测试信号不受噪声污染,H 1 等于H 2 ,则Xy 等于1。

如果测试信 完全被噪声淹没,Xy 将趋于零。

所以,相干函数反映了测试信号受噪声污染的程度。

相干函数数值越大,说明噪声污染越小。

在无噪声的情况下,2xy从这个意义上而言,对于两个任意信号,相干函数反映了两个信号的相干关系。

如果两个信号的相干函数等于1,则说明这两个信号之间必定存在类似理想无噪 声的线性系统输入/出之间的相干关系。

值得指出的是,线性系统这一点非常重要。

如果系统具有非线性特性,其输 入输出之间的关系不能由传递函数完全表达,相干函数将不等于1,会降低。

通常,在实际情况下,当相干函数大于零但小于 1时,有下面四个主要原因 的一个或多个成立:测量中有外界噪声;两个信号之间的系统不是线性的; 系统有测量输入之外的其它激励源;谱估计中有偏度误差,主要包括采样混叠、频率泄漏、分辨率不够,以 及计算误差等等当系统只有输出响应噪声时,而且与系统的输入/输出都不相关时,频响函数 的第一估计式是系统频响函数的无偏估计,则系统的输出谱可以表示为2 uv(1) ⑵ ⑶ ⑷ H H因此,相干函数的下降可以理解为在各个频率点的输出信噪比的下降。

7.2.1. MIMO系统的频响函数考虑一个MIMO多自由度的时不变线性系统,其频率响应函数为H 。

在m个输入平稳随机激励的作用下,其n个输出响应也是平稳的随机过程。

设随机输入和响应信号分别为x(t)和y(t),其傅立叶变换分别为X()和Y(),则有Y H X展开写成矩阵形式,即Y1H 11 H 12H 1mX1Y2H21 H 22H2m X2Y n H n1 H n2HnmX m上式两端右乘X H ,取时间平均及集合平均,并注意H与平均无关,则S v 2 S x S xyS x2S xS x S y S y通常将相干函数与输出自功率谱的乘积称为相干输出谱。

出谱可以解释为输出功率谱中,由线性系统形成的部分。

上式表明,相干输输出噪声功率谱可以通过下式计算S n S y S v 1 xy S y它可以解释为线性运算时没有计及的由于上述四个原因形成的那部分输出。

上式可以改写成2xy1|7.2. MIMO系统的频响函数及其估计lim 丄 Y X HT THlim T丄X TXS xyH S x式中互谱矩阵为S x1y1S x1y2 S x1 ynS x2y1S x2y2S x2 ynS xySxmylS xmy2SxmynS yxS y自谱矩阵为S x1 x1S x1x2 S x1xmS xS x2x1 S x2x2S x2xmS xmx1S xmx2 S xmxmS y1 y1 S y1y2 S y1ynS yS y2y1S y2y2 S y2ynSynyl Syny2Synyn如果S x不为零,则可得系统的频响函数的第一种计算式S yx从上式可以得知,当输入/输出数目不相等时,S yx 不是方阵,与SISO 系统, 不能利用上式估计频响函数矩阵。

将系统输入/出频谱式两端取转置共轭,得H H以上式右乘原输入/出频谱式,并取时间平均和集合平均,得H l S xyS x 1同样,如果在系统输入/出频谱式两端右乘Y H,取时间平均和集合平均,得S yS y H S x H从上式可以看出,对于一般情况下,上式也很难用于MIMO 系统的频响函数矩阵的估计计算。

所以,对于MIMO 系统,通常采用第一种估计方法去计算频响函数矩阵。

采用这种估计方法的缺点是,在某些频率点处,有可能出现输入自谱矩阵条件数很低时,这时,这种估计将会引起很大的估计偏差;当输入自谱矩阵奇异时,估计失败。

所以,在实际应用中,通常采用H v 估计算法。

一般认为,H v 估计与上述估计在理论上等价。

7.2.2. 频响函数的MISO 估计方法对于MISO 的情况的系统频响函数估计相对简单,在理论上可以进行分析,有助于理解频响函数和相干函数在MIMO 的应用。

在MISO 的估计模型中,由于输入情况很复杂,通常假定输入没有噪声,所有噪声污染都在输出端引入一个输出噪声一并考虑。

对于这种情况下,系统的输入/输出频谱特性之间有qY V N ,i1其中,V i H i X i , i 1,2, ,q由上式,噪声项N及其复共轭可以写成qN Y H i X ii1于是q* * * *N*Y*H *j X*jj1上面两式相乘,得N NY Yq H i Y * X i i 1 q* *H i Y X ii 1 q q * * H j H i X i X ji 1 j 1上式取时间平均和集合平均,得S yqH i S yii 1 q*H iq qH * H i S ji 1 j 1这就为估计频响函数确定了噪声功率谱函数。

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