矩形格构式基础计算书10(1)范文
矩形格构式基础计算书计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、塔机属性
1、塔机传递至基础荷载标准值
矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1.35×25+0×19)=683.44kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×683.44=922.64kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.24m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(544+683.44)/4=306.86kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(544+683.44)/4+(2439.08+19.02×14.3)/4.24=945.89kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(544+683.44)/4-(2439.08+19.02×14.3)/4.24=-332.17kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(734.4+922.64)/4+(3292.76+25.68×14.3)/4.24=1276.95kN
Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L
=(734.4+922.64)/4-(3292.76+25.68×14.3)/4.24=-448.43kN
四、格构柱计算
整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：
I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[916.58+37.44×(46.00/2-4.39)2]=55533.02cm4
整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1663/(55533.02/(4×37.44))0.5=86.36 分肢长细比：λ1=l01/i y0=30.00/3.18=9.43
分肢毛截面积之和：A=4A0=4×37.44×102=14976mm2
格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(86.362+9.432)0.5=86.87 λ0max=86.87≤[λ]=150
满足要求！
2、格构式钢柱分肢的长细比验算
λ1=9.43≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×86.87，40)=40
满足要求！
3、格构式钢柱受压稳定性验算
λ0max(f y/235)0.5=86.87×(215/235)0.5=83.1
查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.668
Q max/(φA)=1276.95×103/(0.668×14976)=127.64N/mm2≤f=215N/mm2
满足要求！
4、缀件验算
缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=14976×215×10-3×(235/235)0.5/85=37.88kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=30.00+30=60cm
作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=37.88×0.6/4=5.68kN·m
分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0439=0.37m
作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=37.88×0.6/(2×0.37)=30.53kN
角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×10×200=1600mm2
角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3
垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=5.68×106/46667=122N/mm2
垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=30.53×103/1600=19N/mm2
((σf /1.22)2+τf2)0.5=((122/1.22)2+192)0.5=102N/mm2≤f tw=160N/mm2
满足要求！
根据缀板的构造要求
缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.37×1000=248mm
满足要求！
缀板厚度：20mm≥max[1/40b1,6]= max[1/40×0.37×1000,6]=9mm
满足要求！
缀板间距：l1=600mm≤2b1=2×0.37×1000=744mm
满足要求！
五、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m
桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2
R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
=2.51×(7.14×8+2.7×19+2×50+1×0+2.99×13+4.22×19)+750×0.5=1199.91kN Q k=306.86kN≤R a=1199.91kN
Q kmax=945.89kN≤1.2R a=1.2×1199.91=1439.89kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin=-332.17kN<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=332.17kN
桩身的重力标准值：G p=l w A pγz=(33-16.63+3+0.68)×0.5×25=251.89kN
R a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×7.14×8+0.7×2.7×19+0.7×2×50+0.7×1×0+0.7×2.99×13+0.7×4.22×19)+251.89
=827.94kN
Q k'=332.17kN≤R a'=827.94kN
满足要求！
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.14×162/4=2413mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1276.95kN
ψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.5×106 + 0.9×(300×2412.74))×10-3=6114.8kN
Q=1276.95kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6114.8kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=448.43kN
f y A S=300×2412.74×10-3=723.82kN
Q'=448.43kN≤f y A S=723.82kN
满足要求！
4、桩身构造配筋计算
A s/A p×100%=(2412.74/(0.5×106))×100%=0.48%≥0.45%
满足要求！
六、承台计算
塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：
F max=F/n+M/(20.5B)=734.4/4+3292.76/(20.5×1.6)=1638.81kN F min=F/n-M/(20.5B)=734.4/4-3292.76/(20.5×1.6)=-1271.61kN
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
V max=959.25kN，M max=586.13kN·m，M min=-949.66kN·m
2、受剪切计算
截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1350-50-22/2=1289mm
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1289)1/4=0.89
塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3-1.6-0.8)/2=0.3m
a1l=(a l-B-d)/2=(3-1.6-0.8)/2=0.3m
计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.3/1.29=0.23，取λb=0.25；
λl'= a1l/h0=0.3/1.29=0.23，取λl=0.25；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
V max=959.25kN≤βhsαb f t l'h0=0.89×1.4×1430×0.8×1.29=1832.38kN
V max=959.25kN≤βhsαl f t l'h0=0.89×1.4×1430×0.8×1.29=1832.38kN
满足要求！
3、受冲切计算
钢格构柱顶部基础承台底有角钢托板，所以无需对混凝土承台进行抗冲切验算4、承台配筋计算
(1)、承台梁底部配筋
αS1= M min/(α1f c l'h02)=949.66×106/(1.04×14.3×800×12892)=0.048
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.048)0.5=0.049
γS1=1-ζ1/2=1-0.049/2=0.975
A S1=M min/(γS1h0f y1)=949.66×106/(0.975×1289×360)=2099mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh0)=max(2099,0.002×800×1289)=2099mm2 梁底部实际配筋：A S1'=2281mm2≥A S1=2099mm2
满足要求！
(2)、承台梁上部配筋
αS2= M max/(α2f c l'h02)=586.13×106/(1.04×14.3×800×12892)=0.03
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.03)0.5=0.03
γS2=1-ζ2/2=1-0.03/2=0.985
A S1=M max/(γS2h0f y2)=586.13×106/(0.985×1289×360)=1283mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h0)=max(1283,0.002×800×1289)=2063mm2 梁上部实际配筋：A S2'=2281mm2≥A S2=2063mm2
满足要求！
(3)、梁腰筋配筋
梁腰筋按照构造配筋4Φ14
(4)、承台梁箍筋计算
箍筋抗剪
计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(4.5-20.5×1.6)/(2×1.29)=0.87
取λ=1.5
混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.43×0.8×1.29/(1.5+1)=1.03kN
V max=959.25kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=1.03kN
nA sv1/s=4×(3.14×122/4)/200=2.26
(V-0.7f t l'h0)/(1.25f yv h0)
=(959.25×103-0.7×1.43×800×1289)/(1.25×270×1289)=-0.17mm2/mm nA sv1/s≥(V-0.7f t lh0)/(1.25f yv h0)
满足要求！
配箍率验算
ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.14×122/4)/(800×200)
=0.28%≥p sv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.43/270=0.13%
满足要求！
(5)、板底面长向配筋面积
梁底需要配筋：A S1=ρbh0=0.0015×4500×1289=8701mm2
承台底长向实际配筋：A S1'=11785mm2≥A S1=8701mm2
满足要求！
(6)、板底面短向配筋面积
梁底需要配筋：A S2=ρlh0=0.0015×4500×1289=8701mm2
承台底短向实际配筋：A S2'=11785mm2≥A S2=8701mm2
满足要求！
(7)、板顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S3'=5981mm2≥0.5A S1'=0.5×11785=5893mm2 满足要求！
(8)、板顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S4'=5981mm2≥0.5A S2'=0.5×11785=5893mm2 满足要求！
(9)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
七、示意图
矩形桩式承台配筋图
矩形桩式暗梁配筋图
矩形桩式桩配筋图
矩形桩式钻孔灌注桩详图
矩形桩式格构柱与承台连接详图
矩形桩式格构柱详图
矩形桩式格构柱逆作法加固图
矩形桩式格构柱截面图
矩形桩式格构柱止水片详图
矩形桩式柱肢安装接头详图
矩形桩式水平剪刀撑布置图
矩形桩式水平剪刀撑连接详图
矩形板式桩基础计算书_201810
矩形板式桩基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.1×25+0×19)=687.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×687.5=928.125kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(464.1+687.5)/4=287.9kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(464.1+687.5)/4+(1552+73.9×1.1)/5.091=608.708kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(464.1+687.5)/4-(1552+73.9×1.1)/5.091=-32.908kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(626.535+928.125)/4+(2095.2+99.765×1.1)/5.091=821.756kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(626.535+928.125)/4-(2095.2+99.765×1.1)/5.091=-44.426kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2
塔吊格构式基础计算书讲解
塔吊格构式基础计算书 宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。 本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m； 塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级； 最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm； 塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个； 塔身宽度B: 2.5m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条； 格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10； 格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm； 格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6； 3、基础参数 桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m；
格构柱塔吊基础方案
南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 塔 吊 基 础 专 项 方 案 江西昌厦建设集团限公司 二○一二年十一月○三日
目录 第一章工程简介 (1) 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、地质、水文条件 (2) 四、塔吊基础概况 (3) 第二章施工部署 (4) 一、技术准备 (4) 二、人员准备 (4) 三、材料准备 (5) 四、现场准备 (6) 五、施工进度计划 (6) 第三章施工工艺及技术措施 (7) 一、施工工艺 (7) （一）立柱桩施工 (7) （二）立柱桩格构柱制作与安装 (9) （三）混凝土浇筑 (11) （四）空孔回填 (11) 二、施工保证措施 (11) （一）格构柱定位、固定与吊装 (11) 第四章施工质量保证措施 (14) 一、班组认真按图纸，按规程操作，建立自检、互检质量保证体系 (14) 二、技术、质量、施工员应根据各分部分项的设计图纸及操作规程进行技术质量验收 (14) 三、基础施工基本要求 (14) 四、灌注桩施工 (15) 五、加强措施及特殊要求 (16) 第五章安全、消防、环保施工保证措施 (17) 一、消防及用电安全 (17) 二、格构柱加工、吊装过程中的安全措施 (17) 三、格构柱施工安全措施 (18) 四、管线保护安全措施 (18) 五、环境保护措施 (18) 第六章成品保护 (18) 第七章塔机安拆作业安全事故应急救援预案 (20) 一、本预案的适用范围 (20) 二、组织机构和应急资源 (20) 三、应急处理程序 (21) 四、应急处理措施 (21)
LOUQIULIANG 南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 五、由于坠落或高空坠物造成的事故处理 (22) 六、由于违反安全操作规程所造成的事故处理 (22) 七、汽车吊倾覆伤人或损坏设备及建筑物的事故处理 (23) 八、塔机安拆作业过程中其它事故的处理 (23) 九、应急响应要求 (24) 第八章矩形格构式塔吊基础计算书 (24) 矩形格构式基础9#、11#楼计算书 (24) 矩形格构式基础10、12楼计算书 (41) 格构柱立面示意图1 (60) 格构柱立面示意图2 (61) 格构柱立面示意图3 (62) 塔吊平面布置图4 (63)
人行道板计算书
桥梁横向计算之四 人行道板（横向）计算书 计算: 复核:
。2011年8月
丁家洼河桥横向计算说明书 目录 一、工程概况 (1) 1. 技术标准和设计参数 (1) 1.1 技术标准 (1) 1.2 设计规范 (1) 二、恒载效应 (2) 三、荷载组合： (2) 四、配筋计算 (3) 五、截面复核 (4) 六、剪力验算 (5) 七、裂缝宽度验算 (5) 八、结论 (7)
一、工程概况 1. 技术标准和设计参数 1.1 技术标准 1.1.1 车辆荷载等级：公路I级 1.1.2 桥面纵坡：小于3% 1.1.3 桥面横坡：2%（单幅单向坡） 1.1.4 0.5栏杆+2m人行道+9.75车行道+0.5双黄线+9.75车行道+2m人行道+0.5 栏杆=25m。主梁间距1.65+3.1*3+1.65m+0.02m+1.65+3.1*3+1.65m =25.22m 湿接缝70cm。 1.1.5 人行道板铺装：6cm厚砖 1.1.6 人行道人群荷载：取q人群=5 2 kN m / 1.1.6 人行道板结构厚度：h=7.0cm 1.2 设计规范 1.2.1 《公路工程技术标准》（JTJ001-97）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.2.3 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.4 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）1.2.5 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
二、恒载效应 （1）成桥以后 先计算简支板的跨中和支点剪力。根据《公预规D62-2004》第4.1.2条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=1.0m 。 简支板跨中弯矩：Mo ＝21231 ()8g g g L ?++? 简支板支点剪力：Qo ＝1231 ()2 g g g L ?++? g1：铺装自重 g2：结构层自重 g3：人群荷载 Mo ＝21231 ()8g g g L ?++? ＝1 (0.06230.0726 5.0) 1.025m 8kN ??+?+=g Qo ＝1231 ()2g g g L ?++? ＝1 (0.06230.0726 5.0)=4.12 kN ??+?+ 三、荷载组合： 基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=++ 作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ =+ + 表1 荷载组合表
桩基础设计实例计算书说课材料
桩基础设计实例 某城市中心区旧城改造工程中，拟建一幢18层框剪结构住宅楼。场地地层稳定，典型地质剖面图及桩基计算指标见表8-5。柱的矩形截面边长为400mm ×500mm ，相应于荷载效应标准组合时作用于柱底的荷载为：5840=k F kN ，180=xk M kN ·m ， 550=yk M kN ·m ，120=xk H kN 。承台混凝土强度等级取C30，配置HRB400级钢筋， 试设计柱下独立承台桩基础。 表8-5 地质剖面与桩基计算指标 解：（1）桩型的选择与桩长的确定 人工挖孔桩：卵石以上无合适的持力层。以卵石为持力层时，开挖深度达26m 以上，当地缺少施工经验，且地下水丰富，故不予采用。 沉管灌注桩：卵石层埋深超过26m ，现有施工机械难以沉管。以粉质粘土作为持力层，单桩承载力仅240~340 kN ，对16层建筑物而言，必然布桩密度过大，无法采用。 对钻（冲）孔灌注桩，按当地经验，单位承载力的造价必然很高，且质量控制困难，场地污染严重，故不予采用。 经论证，决定采用PHC400-95-A （直径400mm 、壁厚95mm 、A 型预应力高强混凝土管桩），十字型桩尖。由于该工程位于城市中心区，故采用静力法压桩。 初选承台埋深d =2m 。桩顶嵌入承台0.05m ，桩底进入卵石层≥1.0m ，则总桩长
L=0.05+1.0+10.4+3.5+9.3+1.0≈25.3m 。 （2）确定单桩竖向承载力 ①按地质报告参数预估 ∑+=i sia P p pa a L q u A q R ()4596910.1803.9105.3304.1061254.044.055002+=?+?+?+?+???+??? ? ????=ππ =1150kN ②按当地相同条件静载试验成果 u Q 的范围值为2600 ~3000kN 之间，则 1500~13002/==u a Q R kN ， 经分析比较，确定采用13502/==u a Q R kN 。 （2）估算桩数与平面布桩 ①初选桩的根数 3.41350 5840==a k R F n ＞ 根，暂取5根。 ②初选承台尺寸 桩距2.14.00.30.3=?==d s m ，并考虑到xk yk ＞M M ，故布桩如图8-29所示： (a) 平面 (b) 立面 图8-29 承台尺寸及荷载图
矩形格构式塔吊基础计算书
矩形格构式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机属性
塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值
k
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.6×25+0×19)=921.6kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×921.6=1105.92kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.667m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(2898.63+921.6+20)/4=960.058kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L =(2898.63+921.6+20)/4+(3646.752+60.637×1.6)/4.667=1762.253kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L
=(2898.63+921.6+20)/4-(3646.752+60.637×1.6)/4.667=157.862kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v h)/L =(3503.356+1105.92+1.35×20)/4+(5583.817+84.892×1.6)/4.667=2384.644kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v h)/L =(3503.356+1105.92+1.35×20)/4-(5583.817+84.892×1.6)/4.667=-66.506kN 四、格构柱计算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[1175.08+49.07×(45.00/2-4.55)2]=67942.227cm4 整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1270/(67942.227/(4×49.07))0.5=68.261
矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期： 2
3 矩形板式基础计算书 计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 塔机型号 QTZ60（浙江建机） 塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m) 40 塔机独立状态的计算高度H(m) 45 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.8 二、塔机荷载 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值
4 塔身自重G 0(kN) 251 起重臂自重G 1(kN) 71.1 起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 29.4 小车和吊钩自重G 2(kN) 3.8 小车最小工作幅度R G2(m) 0 最大起重荷载Q max (kN) 60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax (m) 18.2 最小起重荷载Q min (kN) 15 最大吊物幅度R Qmin (m) 60 最大起重力矩M 2(kN·m) Max[60×18.2，15×60]＝1092 平衡臂自重G 3(kN) 53.48 平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m) 8.67 平衡块自重G 4(kN) 150 平衡块重心至塔身中心距离R G4(m) 13.77 2、风荷载标准值ωk (kN/m 2) 工程所在地 广西 贺州市 基本风压ω0(kN/m 2 ) 工作状态 0.2 非工作状态 0.35 塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅 地面粗糙度 C 类(有密集建筑群的城市市区) 风振系数βz 工作状态 1.763 非工作状态 1.815 风压等效高度变化系数μz 0.862 风荷载体型系数μs 工作状态 1.95 非工作状态 1.95
窗台格构式横梁计算书
窗台格构式加强横梁验算计算书 6.08m高处窗台格构式加强横梁验算计算书 1.基本参数 1.1幕墙所在地区 武汉地区； 1.2地面粗糙度分类等级 本工程按B类地形考虑。 抗震设防 根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，武汉地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用，也就是取：αmax=0.063； 2. 荷载计算 2.1 风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算： w k=βgzμs1μz w0……8.1.1-2[GB50009-2012] 上式中： w k：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； z：计算点标高：10m；（因此处格构式加强横梁安装高度为6.08m，低于10m，按10m考虑。）βgz：高度z处的阵风系数βgz=1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15=1.7 μz：风压高度变化系数；μz =1.000×(10/10)0.30=1.000 μs1：局部风压体型系数； 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1： 1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用； 2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0； 3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。 本计算点为墙面位置，按如上说明，查表得： μs1(1)=0.8 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用： 1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；
塔吊板式基础
矩形板式基础计算书 一、计算依据 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 二、参数信息 1）基本参数
2）承台参数： （图1）塔吊荷载示意图
（图2）塔吊基础布置图 （图3）承台配筋图
三、基础验算 1荷载计算 基础及其上土的自重荷载标准值： G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.812kN 基础及其上土的自重荷载设计值： G=1.2G k=1.2×877.812=1053.375kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×14.1×43/1.2)=535.202kN·m F vk''=F vk/1.2=14.1/1.2=11.75kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+0.9×(690+0.5×14.1×43/1.2)=472.57 kN·m F v''=F v'/1.2=76.68/1.2=63.9Kn 基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 W x=lb2/6=5.3×5.32/6=24.813m3 W y=bl2/6=5.32×5.3/6=24.813m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1026.9×5.3/(5.32+5.32)0.5=726.128kN·m M ky=M k l/(b2+l2)0.5=1026.9×5.3/(5.32+5.32)0.5=726.128kN·m 2、偏心距验算 (1)、偏心位置
矩形板式桩基础计算书
6楼矩形板式桩基础1计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《预应力混凝土空心方桩》JG197-2006 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=6.4×6.4×(1.5×25+0×19)=1536kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1536=1843.2kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1006.97+1536)/4=635.743kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4+(4177+173.5×1.5)/5.657=1420.145kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(1006.97+1536)/4-(4177+173.5×1.5)/5.657=-148.66kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4+(5638.95+234.225×1.5)/5.657=1859.596kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(1359.409+1843.2)/4-(5638.95+234.225×1.5)/5.657=-258.291kN 四、桩承载力验算
大厦塔吊基础专项施工方案
目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (3) 三、塔吊基础设计 (3) 1、布置原则 (3) 2、塔吊选型 (4) 3、塔式起重机的设立要求 (4) 4、选用塔吊的主要性能 (5) 5、地基土力学性质 (6) 6、塔吊基础设计 (8) 四、塔吊格构柱做法、步骤 (10) 五、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理 (10) 六、塔吊基础质量保证措施 (11) 七、安全保证措施 (13) 八、塔吊基础计算书 (13) 1、1#塔吊矩形格构式基础计算书 (13) 2、2#塔吊矩形格构式基础计算书 (26) 九、附图 (68)
塔吊基础专项施工方案 一、工程概况 建设单位：公司 施工单位：有限公司 设计单位：有限公司 围护设计单位：有限公司 勘察单位：察院 监理单位：有限公司 XXXX大厦南侧地块项目位于XXXXXXXXXX。 工程总用地面积6992㎡，总建筑面积20184.45㎡，其中地上建筑面积约12880.25㎡，地下室建筑面积7304.20㎡。本工程±0.000相当于绝对标高（黄海标高）2.9m，施工现场自然地面相对标高为2.500米，则其自然地面相对标高为-0.4米。 工程有2幢高层及若干配套用房组成，其中1#楼12F，建筑高度40m，2#楼12F，建筑高度40m，工程结构设计使用年限为50年，结构安全等级二级，设防烈度7度，砌体施工控制等级B级，地基基础设计等级甲级。 工程桩采用泥浆护壁钻孔灌注桩，均以桩端进入持力层深度不小于1m控制，其中持力层情况为：主楼区域1#楼、2#楼采用桩径600mm，持力层为8层砾砂层，一层地下室区域采用桩径600mm，已有效桩长37米为控制参数。 质量目标：符合现行建设工程验收评定标准，一次性竣工验收合格，按规定进行工程质量备案。 工期目标：总工期655日历天，开工日期2018年1月1日，竣工验收完成日期2019年10月17日。 二、编制依据 1、XX省工程物探勘察院提供的地质勘察报告（塔吊基础所在部位的地质报告复印附后）。 2、XXXXXXXXX基处理中心设计的基坑围护图纸； 3、XXXXXXXXXX设计顾问有限公司提供的工程施工图纸、会审纪要 4、XXXXXXXXXXX限公司提供的QTZ250(TC7035B)型以及QT125(ZJ6019)塔式起重机使用说明书。
JCCAD筏板基础设计
JCCAD筏板基础设计 应用前提条件： 1.上部结构的计算可以提供荷载和凝聚到基础顶面的刚度； 2.有完整准确地地质报告输入，并成功读入到合适位置。 基本参数 基础埋置深度：一般应自室外地面标高算起。对于地下室，采用筏板基础也应自室外地面标高算起，其他情况如独基、条基、梁式基础从室内地面标高算起。 自动计算覆土重：该项用于独基、条基部分。点取该项后程序自动按20kN/m2的混合容重计算基础的覆土重。如不选该项，则对话框中出现单位面积覆土重参数需要用户填写。一般来说如条基、独基、有地下室时应采用人工填写单位面积覆土重，且覆土高度应计算到地下室室内地坪处，以保证地基承载力计算正确。 一层上部结构荷载作用点标高：即承台或基础顶标高，先进行估算，计算完成后进行修改。该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。注意：该参数只对柱下独基和桩承台基础有影响，对其他基础没有影响。 地梁筏板 该菜单定义了按弹性地基梁元法计算需要的有关参数 总信息： 结构种类：基础
基床反力系数：按默认 按广义文克尔假定计算：若此项选择后，计算模型改为广义文克尔假定，即各点的基床反力系数将在输入的反力系数附近上下变化，边角部大，中部小一些，变化幅度与各点反力与沉降的比值有关，采用广义文克尔假定的条件是要有地质资料数据，且必须进行刚性底板假定的沉降计算，否则按一般文克尔假定计算。在此处要与基础梁板弹性地基梁法计算中的沉降计算参数输入中参数相对应。 弹性基础考虑抗扭： 人防等级：不计算 双筋配筋计算压区配筋百分率：0.2％ 地下水距天然地坪深度：按实际 梁的参数： 梁钢筋归并系数：0.3 梁支座钢筋放大系数：1.0 梁跨中钢筋放大系数：1.0 梁箍筋放大系数：1.0 梁主筋级别：二级或三级 梁箍筋级别：一级或二级 梁立面图比例、梁剖面图比例：按默认 梁箍筋间距：200 翼缘（纵向）分布钢筋直径、间距：8mm、200mm 梁式基础的覆土标高：当不是带地下室的梁式基础时，此值为0；否则
塔吊基础施工方案改
潼南县实验二小江北分校及第三幼儿园建设工程 目录 一、工程概述 (2) 二、编制依据 (2) 三、平面布置 (3) 四、塔吊基础型式 (3) 五、工程地质及水文情况 (3) 六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (4) 七、5#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (11) 八、塔吊避雷措施 (13) 九、主要安全技术措施 (13) 十、塔吊基础沉降观测 (13) 十一、多塔作业注意事项 (13) 十二、塔吊安拆方案 (14) 附图 一、工程概述
潼南县实验二小江北分校及第三幼儿园建设工程 杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司，设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。 本标段工程包括5幢16层高层及地下1层车库组成，建筑面积约46550.99m2，地下建筑面积约10000m2。建筑高度48.85m~49.85m。±0.000相当于黄海高程6.15m。 本工程抗震设防烈度为6度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级，建筑设计使用年限为50年。本工程土方开挖时自然地坪标高为:6.25 ,基坑底标高为-5.75，4#塔吊安装高度为：70米，5#塔吊安装高度为：64米。 二、编制依据 1、杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基坑围护图纸； 2、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 5、《钢结构设计规范》（GB50017-2005） 6、《钢结构制作工艺规程》 7、浙江中材工程勘测设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》 8、塔吊生产厂家（浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数。 9、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009） 10、杭建监（2010）第33号文件 11、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006 12、《建筑施工起重机械安装、使用、拆卸安全规程》JGJ196-2010 13、浙江省关于塔吊基础的相关规范 三、平面布置： 根据建筑物平面布置情况，在满足周边环境及现场垂直运输要 求的前提下，现确定设置2台虎霸QTZ80塔吊均安装在地下室中，塔吊位置详见平面布置图，以保证最大覆盖面（塔吊在地下室土方开挖前安装完毕）。 具体位置详见《塔吊平面布置图》 塔吊安装幅度：均为55M。 四、塔吊基础形式： 塔吊基础形式钻孔灌注桩加钢构柱，桩基采用4根φ800钻孔灌注桩，桩心距1.6米，桩身砼强度C30，桩顶标高为-6.350m，桩顶处设一块5.0m×5.0m×0.4m小基础（要求锚桩100mm），混凝土采用C35。四肢角钢（Q235，L140×10）格构柱直接埋设在桩内，与桩搭接3米，格构柱与桩钢筋笼共两处电焊焊接，即格构柱和钢筋笼顶处及格构柱底和钢筋笼处。格构柱柱顶设一块40mm 厚钢板，作为格构柱与塔吊基础节的连接板，标高为-2.0m。详见附图。 五、工程地质及水文情况 详见地质报告 六、4#塔吊矩形格构式基础计算书 1、塔机自身荷载标准值
矩形板式基础计算书(无桩)
矩形板式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
基础布置图
G k=blhγc=6×6×1.25×25=1125kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1125=1518.75kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k''=1330.37kN·m F vk''=F vk'/1.2=54.81/1.2=45.675kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1795.999kN·m F v''=F v'/1.2=73.993/1.2=61.661kN 基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 W x=lb2/6=6×62/6=36m3 W y=bl2/6=6×62/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1330.37×6/(62+62)0.5=940.714kN·m M ky=M k l/(b2+l2)0.5=1330.37×6/(62+62)0.5=940.714kN·m 1、偏心距验算
(1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y =(360+1125)/36-940.714/36-940.714/36=-11.012<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(M k+F Vk h)/(F k+G k)=(1330.37+54.81×1.25)/(360+1125)=0.942m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(62+62)0.5/2-0.942=3.301m 偏心距在x方向投影长度：e b=eb/(b2+l2)0.5=0.942×6/(62+62)0.5=0.666m 偏心距在y方向投影长度：e l=el/(b2+l2)0.5=0.942×6/(62+62)0.5=0.666m 偏心荷载合力作用点至e b一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-e b=6/2-0.666=2.334m 偏心荷载合力作用点至e l一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-e l=6/2-0.666=2.334m b'l'=2.334×2.334=5.447m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5m2
塔式起重机机基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值
k
矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值： G k =bl(hγ c +h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k =1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b 2+a l 2)0.5=(32+32)0.5=4.24m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k )/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F Vk h)/L =(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kN Q kmin =(F k +G k )/n-(M k +F Vk h)/L =(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max =(F+G)/n+(M+F v h)/L =(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kN Q min =(F+G)/n-(M+F v h)/L =(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m 桩端面积：A p =πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2 R a =uΣq sia ·l i +q pa ·A p
塔吊基础施工方案改
目录 一、工程概述 (2) 二、编制依据 (2) 三、平面布置 (3) 四、塔吊基础型式 (3) 五、工程地质及水文情况 (3) 六、4#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (4) 七、5#塔吊矩形格构式桩基础计算书 (11) 八、塔吊避雷措施 (13) 九、主要安全技术措施 (13) 十、塔吊基础沉降观测 (13) 十一、多塔作业注意事项 (13) 十二、塔吊安拆方案 (14) 附图
一、工程概述 杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程，位于杭州市下城区华丰村，康宁路北侧，华中路东侧。本工程建设单位为杭州万泰房地产开放有限公司，设计单位为浙江展诚建筑设计有限公司。 本标段工程包括5幢16层高层及地下1层车库组成，建筑面积约46550.99m 2，地下建筑面积约10000m2。建筑高度48.85m~49.85m。±0.000相当于黄海高程6.15m。 本工程抗震设防烈度为6度，除地下自行车库和地下汽车库建筑耐火等级为一级外，其余建筑耐火等级均为二级，屋面和地下室防水等级均为二级，建筑设计使用年限为50年。本工程土方开挖时自然地坪标高为:6.25 ,基坑底标高为-5.75，4#塔吊安装高度为：70米，5#塔吊安装高度为：64米。 二、编制依据 1、杭政储出（2008）26号地块为商品住宅（二期）工程施工图纸及基 坑围护图纸； 2、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002） 3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 4、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 5、《钢结构设计规范》（GB50017-2005） 6、《钢结构制作工艺规程》 7、浙江中材工程勘测设计有限公司提供的《岩土工程勘察报告》 8、塔吊生产厂家（浙江虎霸建设机械有限公司）提供的该型塔吊的力学参数。 9、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009） 10、杭建监（2010）第33号文件 11、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006
塔吊矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书一、塔机属性 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值
矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=8.4×9×(1.1×25+0×19)=2079kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2079=2806.65kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(6.82+7.42)0.5=10.05m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(600+2079)/4=669.75kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(600+2079)/4+(1200+500×1.1)/10.05=843.88kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(600+2079)/4-(1200+500×1.1)/10.05=495.62kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(810+2806.65)/4+(1620+675×1.1)/10.05=1139.24kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(810+2806.65)/4-(1620+675×1.1)/10.05=669.08kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2 R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
取消矩形板式桩基础QTZ250(TC7030B)计算书(DOC)
矩形板式桩基础QTZ250(TC7030B)计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性 1、塔机传递至基础荷载标准值
承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(1058+750)/4=452kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L =(1058+750)/4+(4250+35×1.2)/5.09=1295.03kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L =(1058+750)/4-(4250+35×1.2)/5.09=-391.03kN 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L =(1428.3+1012.5)/4+(5737.5+47.25×1.2)/5.09=1748.29kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L =(1428.3+1012.5)/4-(5737.5+47.25×1.2)/5.09=-527.89kN 四、桩承载力验算 桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m 桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2 R a=uΣq sia·l i+q pa·A p =2.51×(6.5×15+3.5×180)+1600×0.5=2632.65kN Q k=452kN≤R a=2632.65kN Q kmax=1295.03kN≤1.2R a=1.2×2632.65=3159.19kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算
QTZ80塔吊基础计算书
1号塔吊四桩基础的计算书 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=1039.00kN.m 塔吊计算高度: H=98m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1668kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 3.50m 承台厚度: Hc=1.250m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=800.000m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 16.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔 灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 F k1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 G k=3.5×3.5×1.25×25=382.8125kN 3) 起重荷载标准值 F qk=60kN 2. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1668+0.9×(1039+2294.71)=1332.34kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M k=-1668+4097.15=2429.15kN.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Q k=(F k+G k)/n=(449+382.81)/4=207.95kN Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125)/4+(2429.15+83.62×1.25)/3.54=924.69kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125-0)/4-(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-508.78kN 工作状态下： Q k=(F k+G k+F qk)/n=(449+382.81+60)/4=222.95kN Q kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125+60)/4+(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=616.41kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L =(449+382.8125+60-0)/4-(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=-170.51kN 四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(449+60)/4+1.35×(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=70 2.96kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×(449+60)/4-1.35×(1332.34+46.83× 1.25)/3.54=-359.38kN 非工作状态下： 最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×449/4+1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=1119.13kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L =1.35×449/4-1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-816.06kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条