扣件式钢管楼板支撑计算300
轮扣式钢管楼板支撑计算150
楼面模板支撑计算书1. 计算参数结构板厚150mm,层高6.00m,结构表面考虑隐蔽;模板材料为:夹板底模厚度18mm ；板弹性模量E=6000N/mm 2,木材弹性模量E=9000N/mm 2,抗弯强度f=13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度f=1.40N/mm 2；支撑采用①48X 3.2mm 轮扣mv式钢管:横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m 钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.53cm 2,回转半径i=1.60cm ；钢材弹性模量E=206000N/mm 2，抗弯强度f=205.00N/mm 2,抗剪强度f=120.00N/mm 2。
v板面标高摸板支黑体慕磐设正立面輻2. 楼板底模验算 (1) 底模及支架荷载计算 何载类型 标准单位计算宽度(m)板厚(m) 系设计①底模自重 0.30 kN/m 2X1.0 X1.2 =0.36 kN/m ②砼自重24.00 kN/m 3X1.0X0.15X1.2 =4.32 kN/m ③钢筋荷载1.10 kN/m 3X1.0X 0.15X1.2=0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m 2X 1.0X1.4 =3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 =&38 kN/m底模和龙骨:挠度验算计算组合①+②+③ q2=4.88 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨（次楞）间距L=300mm ，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh 2/6=1000X182/6=54000mm 3,I 二bh 3/12=1000X183/12=486000mm 4。
1）内力及挠度计算 a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数K=-0.105,M=KqL 2=-0.105X8.38X3002=-79191N•mmM1M1剪力系数％=0.606,V=KqL=0.606X8.38X300=1523Nq=e30jf、，■-V■-，-，-"L300厂L 5001 3001300L300计算简图］单位凸q=Wm)b. ①+②+③荷载支座弯矩系数K=-0.105,M=KqL 2=-0.105X4.88X3002=-46116N•mmM2M2、幫二察龙骨1i 1跨中弯矩系数K=0.078,M=KqL2=0.078X4.88X3002=34258N・mmM3M2剪力系数K=0.606,V=KqL=0.606X4.88X300=887NV2V2挠度系数K=0.644,u=Kq,L4/(100EI)=0.644X(4.88/1.2)X3004/(100X6000X486000)=0.07mmu2u2q=4.SB(4.07)c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN(按作用在边跨跨中计算)计算荷载P=1.4X2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。
脚手架钢管、扣件用量计算表
扣件式钢管脚手架主要材料用量计算
满堂脚手架
立杆总数 （根）
3
搭设高度 （m）
10
步距 （m）
5
立杆纵距 （m）
立杆横距 （m）
排数 （排）
长杆总长度 (m)
小横杆数 (根)
5
3
3
36.00
0.00
双排脚手架
立杆总数 （根）
250
搭设高度 （m）
20
步距 （m）
3.2
立杆纵距 （m）
立杆横距 （m）
排数 （排）
小横杆重量 （吨）
钢管总重量 （吨）
Байду номын сангаас
直角构件数 (个)
对接构件数 (个)
旋转构件数 (个)
扣件数量（个）
脚手板面积 （m2）
40.76
8.71
49.47
3987.50
2123.00
636.90
6747.40
1227.60
说明：1、本表以Φ48钢管为例计算，长杆平均长度取5m，包括立杆、纵向水平杆和剪刀撑（满堂脚手架也包括横向水平杆）；小横杆平均长度取立 杆横距+0.5m；
长杆总长度 (m)
小横杆数 (根)
3
1.5
2
10615.00
1134.38
长杆重量 （吨）
小横杆重量 （吨）
钢管总重量 （吨）
直角构件数 (个)
对接构件数 (个)
旋转构件数 (个)
扣件数量（个）
300x800坡屋面斜梁模板钢管支撑架计算书
300x800坡屋面斜梁模板钢管支撑架计算书坡屋面支模荷载计算说明：该坡屋面坡度i=0.283，tanα=0.283 水平面夹角α=15.8°荷载增大系数k=1/cos15.8°=1.04。
以下利用专业软件计算坡屋面结构支模中，大梁及楼板截面高度、模板自重、砼内钢筋含量、每平方米施工荷载等，均乘以1.04后再进行计算。
模板支架搭设高度为17.20米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×830mm，梁两侧楼板厚度125mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用单钢管: 48×3.0。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.0，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 26.500×0.830×0.450=9.898kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.520×0.450×(2×0.830+0.300)/0.300=1.529kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.600×0.450=1.170kN/m均布线荷载标准值为：q = 26.500×0.830×0.450+0.520×0.450×(2×0.830+0.300)/0.300=11.427kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(9.898+1.529)+1.4×0.9×1.170]=16.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3；I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12 = 12.66cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.951kNN2=3.169kNN3=0.951kN最大弯矩 M1 = 0.048kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.048×1000×1000/16875=2.817N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 11.43kN/m为设计值。
300x700梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×0.3＝8.152kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.3＝7.27kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.3＝0.882kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×0.3＝5.385kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×7.27×0.22+0.117×0.882×0.22＝0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/16200＝2.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×5.385×2004/(100×5400×145800)＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×7.27×0.2+1.2×0.882×0.2＝1.811kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×5.385×0.2＝1.185kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝1.811/0.3＝6.037kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.185/0.3＝3.949kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.027×106/4250=6.447N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝0.81kNτmax=2V max/A=2×0.81×1000/398＝4.071N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.057kN，R2＝1.353kN，R3＝1.353kN，R4＝0.057kN正常使用极限状态R'1＝0.038kN，R'2＝0.86kN，R'3＝0.86kN，R'4＝0.038kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝0.812kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.516kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.211×106/4250=49.647N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝1.279kNτmax=2V max/A=2×1.279×1000/398＝6.427N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.171mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.01mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.309kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝3.309kN，立杆3：R3＝3.309kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=3.309/0.6=5.515kN,立杆3:P3=3.309/0.6=5.515kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.015×106/4250＝3.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.09kNτmax＝2V max/A=2×0.09×1000/398＝0.451N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.001mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.232kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.232kN，立杆4：R4=0.232kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.232,0.232]＝0.232kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝5.515kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.232kN，P2＝5.515kN，P3＝5.515kN，R4＝0.232kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.7)＝max[0.232+5.179，5.515，5.515，0.232+5.179]+0.587＝6.102kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝6102.1/(0.199×398)+0.005×106/4250＝78.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/72=0.05≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.675=0.54kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.54+3.6×0.207=4.245kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=722×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×72/2=5644.8kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.245=12.735kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.102/(1×0.15)＝40.681kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。
300×650梁梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(26+1.5)×0.65)+1.5×0.9×2]×1＝26.068kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(26+1.5)×0.65]×1＝23.368kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(26+1.5)×0.65)]×1＝17.975kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×23.368×0.12+0.117×2.7×0.12＝0.027kN·m σ＝M max/W＝0.027×106/54000＝0.491N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.975×1004/(100×5400×486000)＝0.005mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×23.368×0.1+0.45×2.7×0.1＝1.056kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×23.368×0.1+1.2×2.7×0.1＝2.894kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.975×0.1＝0.719kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.975×0.1＝1.977kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.056/1＝1.056kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[2.894,2.894]/1= 2.894kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.056/1＝1.056kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.65-0.14)=0.332kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.65-0.14)=0.332kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(26+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2]×(0.4-0.3/2)/2×1=1.035kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(26+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=1.035kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.056+0.026+0.332+1.035=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.894+0.026=2.92kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.056+0.026+0.332+1.035=2.449kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,2.92,2.449]=2.92kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.719/1＝0.719kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[1.977,1.977]/1= 1.977kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.719/1＝0.719kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.65-0.14)=0.255kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.65-0.14)=0.255kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(26+1.1)×0.14)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.537kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(26+1.1)×0.14)]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=0.537kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.719+0.02+0.255+0.537=1.531kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.977+0.02=1.997kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.719+0.02+0.255+0.537=1.531kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.531,1.997,1.531]=1.997kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.92×0.82，0.5×2.92×0.22]＝0.234kN·mσ=M max/W=0.234×106/53333=4.38N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×2.92×0.8，2.92×0.2]＝1.46kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.46×1000/(2×50×80)＝0.547N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.997×8004/(100×7040×213.333×104)＝0.284mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q'l24/(8EI)＝1.997×2004/(8×7040×213.333×104)＝0.027mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×2.92×0.8,0.375×2.92×0.8+2.92×0.2]=2.92 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.449kN,R2=2.92kN,R3=2.92kN,R4=2.449kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.997×0.8,0.375×1.997×0.8+1.997×0.2] =1.997kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.531kN,R2'=1.997kN,R3'=1.997kN,R4'=1.531kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3.2 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.73主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 11.36可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.306×106/4730=64.759N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.851kNτmax=2V max/A=2×4.851×1000/450＝21.562N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.037mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.518kN，R2=9.703kN，R3=0.518kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.518,0.518]＝0.518kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝9.703kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.362×0.8×1.52/10＝0.079kN·m3、稳定性计算R1＝0.518kN，R2＝9.703kN，R3＝0.518kN立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(4.5-0.65)+M w/l b ＝max[0.518+1×[1.3×(0.5+(26+1.1)×0.14)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8，9.703，0.518+1×[1.3×(0.5+(26+1.1)×0.14)+1.5×0.9×1]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8]+0.751+0.07 9/0.8＝10.553kNf＝N/(φA)+M w/W＝10552.514/(0.634×450)+0.079×106/4730＝53.689N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.5/20=0.225≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算f ak 300kPa满足要求！。
300X700梁模板(扣件式,梁板立柱共用)11计算书
300X700梁模板（扣件式，梁板立柱共用）11计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200梁底支撑小梁根数 4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝29.89k N/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝26.656kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.656×0.12+0.117×3.234×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.812N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×1004/(100×5400×281250)＝0.008mm≤[ν]＝L/25 0＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.656×0.1+0.45×3.234×0.1＝1.212kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.656×0.1+1.2×3.234×0.1＝3.32kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.1＝0.718kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.1＝1.974kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.212/1＝1.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.32,3.32]/1= 3.32kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.212/1＝1.212kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.431kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.431kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×1=1.157kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=1.157kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.32+0.03=3.35kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.829,3.35,2.829]=3.35kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.718/1＝0.718kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[1.974,1.974]/1= 1.974kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.718/1＝0.718kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.43 9kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1 =0.439kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.974+0.02=1.994kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.467,1.994,1.467]=1.994kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.35×0.92，0.5×3.35×0.22]＝0.339kN·mσ=M max/W=0.339×106/32667=10.383N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.35×0.9，3.35×0.2]＝1.884kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.884×1000/(2×40×70)＝1.009N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.994×9004/(100×7040×114.333×104)＝0.847mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm1ν2＝q'l24/(8EI)＝1.994×2004/(8×7040×114.333×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/25 0＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.35×0.9,0.375×3.35×0.9+3.35×0.2]=3.769kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.183kN,R2=3.769kN,R3=3.769kN,R4=3.1 83kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.994×0.9,0.375×1.994×0.9+1.994×0.2] =2.243kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.65kN,R2'=2.243kN,R3'=2.243kN,R4'=1.6 5kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.164×106/4120=39.833N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.769kNτmax=2V max/A=2×3.769×1000/384＝19.63N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.353kN，R2=7.305kN，R3=7.305kN，R4=0.353kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.353,0.353]＝0.353kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.305kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距h d(mm) 1000200 顶部立杆计算长度系数μ1 1.427立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.427×(1000+2×200)=1998mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mmλ=max[l01，l02]/i=2712/16=169.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.427×(1000+2×200)=2367mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.808×1500=3214mmλ=max[l01，l02]/i=3214/16=200.875查表得：φ＝0.182、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.027×0.9×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.353kN，R2＝7.305kN，R3＝7.305kN，R4＝0.353kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.4-0.3/2)/2×0.9=4.79kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.9=4.79kNN d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.1×1.35×0.15×(9-0.7)＝max[0.353+4.79，7.3 05，7.305，0.353+4.79]+1.849＝9.154kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9153.987/(0.18×384)+0.005×106/4120＝133.65N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9/20=0.45≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.448=0.403kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.239=0.215kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×92×0.403+9×0.215=18.265kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.9×[0.15×9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=800kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×18.265=60.276kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=9.154kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=9. 154kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.154kN满足要求！。
100厚楼板支撑计算
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×0.900+0.350×0.900=2.565kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.00×1.00/6 = 15.00cm3；I = 90.00×1.00×1.00×1.00/12 = 7.50cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×2.565+1.4×2.700)×0.350×0.350=0.084kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.084×1000×1000/15000=5.601N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.565+1.4×2.700)×0.350=1.440kN截面抗剪强度计算值 T=3×1440.0/(2×900.000×10.000)=0.240N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.265×3504/(100×6000×75000)=1.189mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013计算书样本-无剪刀撑
µs---支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷 载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数ϕ=1.2×An/(la×h)=1.2× 0.158/(1.2×1.5)=0.105
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q = 0.3×（24×0.1＋1.1×0.1＋0.3+2.5）=1.593kN/m
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.593×1.2=2.103kN。 以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P，经计算，主梁最大变形值 V=2.308mm。
模板工程施工方案
一、 编制依据
1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 3、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 4、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8、《钢结构设计规范》GB50017-2003 9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 10、《木结构设计规范》GB50005-2003 11、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008 12、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87 号 13、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
Mmax
σ=
=
W
0.227×106 28800
=7.88N/mm2 < f=12.5N/mm2
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楼面模板支撑计算书工程名称：1编制单位：1.计算参数结构板厚300mm，层高 5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.20m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚 3.0mm,截面积 4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.01 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.01 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.30 × 1.2 = 8.64 kN/m③钢筋荷载 1.00 kN/m3× 1.0 × 0.30 × 1.2 = 0.36 kN/m④施工人员及施工设备荷载 10.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 14.00 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 23.01 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 9.01 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=500mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M1=K M q1L2 =-0.107×23.01×5002=-615518N·mm剪力系数K V=0.606 ，V1=K V q1L=0.606×23.01×500=6972Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M2=K M q2L2=-0.107×9.01×5002=-241018N·mm跨中弯矩系数K M=0.077，M3=K M q2L2=0.077×9.01×5002=173443N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×9.01×500=2730N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(9.01/1.2)×5004/(100×6000×486000)=1.04mmc.施工人员及施工设备荷载按10.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×10.00=14.00kN ,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×14.00×1000×500=1400000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×14.00×1000×500=-700000N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×14.00=8.40kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(14.00/1.4)×1000×5003/(100×6000×486000)=6.24mm 2）抗弯强度验算M1=-615518N·mm，M2＋M5=-941018N·mm，M3＋M4=1573443N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
M max=1573443N·mm=1.57kN·m，σ=M max/W=1573443/54000=29.14N/mm2楼板底模抗弯强度σ=29.14N/mm2＞f m=13.00N/mm2,不满足要求。
3）抗剪强度验算V1=6972N，V2+ V3=2730+8400=11130N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力V max=11130N=11.13kN，τ=3V max/（2bh）=3×11130/(2×1000×18)=0.93N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.93N/mm2＜f v=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算υmax=1.04+6.24=7.28mm[υ]=500/250=2.00mm楼板底模挠度υmax=7.28mm＞[υ]=2.00mm,不满足要求。
内力图如下图。
(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距1000mm,第一层龙骨(次楞)间距500mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.125，q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=23.01×500/1000=11.51kN/mM max=-K M qL2=--0.125×11.51×10002=--1438750N·mm=--1.44kN·mσ=M max/W=1438750/85333=16.86N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=16.86N/mm2＞f m=13.00N/mm2,不满足要求。
2)抗剪强度验算剪力系数K V=0.625，V max=K V qL=0.625×11.51×1000=7194N=7.19kNτ=3V max/（2bh）=3×7194/(2×80×80)=1.69N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=1.69N/mm2＞f v=1.40N/mm2,不满足要求。
3)挠度验算挠度系数Kυ=0.521，q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=9.01/1.2×500/1000=3.75k N/m=3.75N/mm υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×3.75×10004/(100×9000×3413333)=0.64mm[υ]=1000/250=4.00mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.64mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。
(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1000mm,计算跨数3跨。
第二层龙骨(主楞)采用单钢管A=424mm2；W=4490mm3, I=107800mm4 1)抗弯承载力验算弯矩系数K M=0.171，P=1.250×11.51×1000=14388N=14.39kNM max=K M PL=0.171×14388×1000=2460348N·mm=2.46kN·mσ=M max/W=2460348/4490=547.96N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=547.96N/mm2＞f=205.00N/mm2,不满足要求。
2)抗剪强度验算剪力系数K V=0.685，V max=K V P=0.685×14.39×1000=9857N=9.86kNτ=3V max/(2bh)=3×9857/(1×2×424)=34.87N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=34.87N/mm2＜f v=120.00N/mm2,满足要求。
3)挠度验算挠度系数Kυ=1.096，P，=1.250×3.75×1000=4688N=4.69Nυmax=KυP，L3/(100EI)=1.096×4688×10003/(100×206000×107800)=2.31mm[υ]=1000/250=4.00mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=2.31mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。
3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198每根钢管承载N QK1=2.198×14.39×1000=31629N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):N QK2=1.00×1.00×1×1000=1000N每根钢管承载荷载N QK=N QK1＋N QK1=31629+1000=32629N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=4.70×0.0326×1000=153N水平拉杆5层,拉杆重量=5×(1.00+1.00)×0.0326×1000=326N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=5×14.60=73N支架重量N Gk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=153+326+73=552N钢管轴向力N=1.2N GK+N QK=1.2×552+32629=33291N(2)钢管立杆长细比验算剪刀撑设置加强型顶部立杆段：L O=kμ1(h+2a)=1.0×1.233×(1200+2×0)=1480mm,非顶部立杆段：L O=κ1μ2h=1.0×2.181×1200=2617mm，钢管的i=15.90mm,λ=L O/i=2617/15.90=164.59钢管立杆长细比164.59＜210,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算顶部立杆段：L O=κμ1(h+2a)=1.155×1.233×(1200+2×0)=1709mm，非顶部立杆段：L O=κμ2h=1.155×2.181×1200=3023mm，钢管的i=1.99mm,λ= L O/i=3023/15.90=190.13=0.199,N/(A)=33291/(0.199×424.00)=392.58N/mm2钢管立杆稳定性计算392.58N/mm2＞205N/mm2,不满足要求。