中冷器参数
某柴油机车型CAC中冷器的理论设计
某柴油机车型CAC中冷器的理论设计作者：苏宁宁苏国勇乔书珂来源：《科技视界》2016年第23期【摘要】进气增压冷却是提高柴油机功率、降低柴油机热负荷的重要方法，为了满足柴油内燃机向高速、大功率发展，中冷器进行了相应的蜕变，本文介绍了中冷器芯体的设计与整车的布置的校核，选择最优的芯体，达到减重及降低单车成本的目的。
【关键词】柴油机；中冷器；芯体现柴油车上普遍采用涡轮增压器，空气经过增压器后，压力增加，温度升高，不同的增压比，增压后的出气温度一般可达100-200℃之间，中冷器可降低增压后的空气温度，提高充气效率，达到降低排放的目的。
中冷器分为水冷式和风冷式，下文主要介绍风冷式CAC中冷器，以环境空气为介质来冷却增压发动机进气的热交换器。
1 专业术语中冷器主要有芯体、气室组成。
芯子由散热带、冷却管、主板、侧板等组成，芯体是设计中冷器的关键，芯体设计会用到以下参数：1.1 冷侧中冷器与冷却空气接触面。
1.2 热侧中冷器与增压空气接触面。
1.3 冷侧迎风面积At垂直与冷却空气流动的芯体的正面积，芯体正表面芯高H与芯宽W的乘积。
1.4 散热面积Ac是散热管与散热带的暴露在空气中的外表面积之和。
1.5 热侧空气放热量Qh中冷器在稳定工作状态时，热侧空气所放出的热量，单位为Kw。
Gh：增压空气质量流量，单位Kg/hCph：增压空气热比容，单位KJ/Kg.℃，一般取1.009 KJ/Kg.℃thi：中冷器热侧进气温度，单位℃tho：中冷器热侧出气温度，单位℃1.6 冷侧空气吸热量Qc中冷器在稳定状况下所吸收的热量，单位为Kw。
Gc：冷侧进气质量流量，单位Kg/hCpc：冷侧空气热比容，单位KJ/Kg.℃，一般取1.005 KJ/Kg.℃tci：冷侧空气经过中冷器前进气温度，单位℃tco：冷侧空气经过中冷器后进气温度，单位℃1.7 设计散热量QD在规定条件下将增压空气冷却到规定温度时，热侧空气的放热量，是发动机对中冷器的热侧放热量QD要求的最低限值。
离心空压机中间冷却器概述
离心空压机中间冷却器概述薛斌（沈阳鼓风机厂部，沈阳110021）摘要介绍了如何按离心空压机的参数来选择合适的中间冷却器的结构形式。
关键词离心空压机中间冷却器光管翅片管l 前言目前离心空压机被广泛应用在空分、冶金、化肥、化工、制药、动力站等领域。
离心压缩机要实’现等温压缩，效率优化，保证出口压力和温度指标，各段间要配置中间冷却器。
由于压缩机对各段间允许的压力损失和进口温度的严格要求，决定了中间冷却器设计选型的特殊性。
中间冷却器几乎涵盖了所有管壳式换热器的结构形式，这正体现了它集各种形式换热器优点于一身的设计理念。
同时也是应对多种机型，大跨度工况范围的必然选择。
中间冷却器有压缩机之肺的形象比喻，它的冷却效果和可靠性直接影响压缩机的气动性能和整机效率。
随着为离心空压机配套的中间冷却器的增多，一个适应各种工况和不同机型的冷却器系列也自然形成，在此做一简单概述。
2 中间冷却器的适用范围和设计参数确定为了更深入的理解中间冷却器的多样性和复杂性，了解其适用范围、特征和重要参数的取值依据是非常必要的。
下面是据此归纳的特性表。
表1 中间冷却器技术特性从表1中可以着出：温度范围、允许压力损失、污垢系数三项指标数值挛饯披小，而空气的流量范围、压力范围、相对湿度三项指标变化范围较大。
热负荷（换热量>的大小是决定换热器面积的主要因素，而上述三项指标的大范围工况跨度决定了热负荷（换热量）的差异很大，在中间冷却器几何外形上的反映尤为直观，表2可见一般。
表2中间冷却器特征温度变化范围和允许压力损失范围从数值上看波动范围小，但这两项指标恰恰是中冷器必须严格遵循指标，是保证压缩机在性能曲线上运行的前提。
在国外的中冷器技术协议中，经常见到诸如：出口温度升高一度，压力损失超过一毫巴，扣除货款x%的附加条款，可见这两项指标对整个机组的重要程度。
相对湿度是当时当地大气的相对湿度，随着季节和天气的变化而变化，进入压缩机经过一段压缩和冷却后，饱和分压达到100%，过饱和部分冷凝析出。
散热器设计所需参数
序号
参数名称
单位
备注
1
发动机型号
2
发动机最大功率
kw
3
发动机对应转速
rpm
最大功率时
4
对应水套散热量
kw
最大功率时
5
设计环境温度
℃
6
发动机最大扭矩
N·m
7
发动机对应转速
rpm
最大扭矩时
8
对应水套散热量
kw
最大扭矩时
9பைடு நூலகம்
水套允许最高水温
℃
发动机出水温度
10
冷却液流量
L/min
11
节温器开启温度
℃
12
节温器全开温度
℃
13
冷却液类型
乙二醇：水
14
冷却系统压力
kPa
散热器的最大外形尺寸，长、宽、厚，散热器与整机间的相对位置、连接尺寸，及进出水管位置和直径。
风扇参数
风扇风量-风压参数表
序号
参数名称
单位
数值
备注
1
风扇直径
mm
2
叶尖尖端最大速度
m/min
3
叶片数量
片
4
叶片宽度
mm
5
风扇型式
吹、吸风
2、中冷器需要的参数：
中冷器的散热量，压缩空气进、出口温度，进气量，最大工作压力。
卡车发动机进气系统设计
进气系设计规范根据发动机对进气量的需求计算空滤器的流量允许范围，并选择合适的空滤器增压机计算公式：Qe= n (转) × V 排 × 130%×60/1000/2(m3/h)CY4102BZLQ：Qe= n (转) × V 排 × 130%×60/1000/2=2800*3.856*1.3*0.006/2=421m3/h（1109010Z11QZ-caS进气流量为600m3/h）非增压机计算公式：Qe= n (转) × V 排 × 80%×60/1000/2(m3/h)JM495:Qe= n (转) × V 排 × 80%×60/1000/2=4800*2.693*0.8*0.006/2=310m3/h (1109010Z412进气流量为430m3/h)（考虑到管路中，进气阻力产生的压力降，故选择空滤器时，将空滤器流量设为发动机进气需求量的1.3倍左右）2、中冷器的选择：根据发动机对进气量的需求计算出中冷器所需的降温能力（或所需面积），根据其降温能力（或所需面积）选择适当的中冷器 。
（附1109020N3QZ-uh0的选择、计算过程）3、空滤器位置的确定及出气口方向的选择：根据总布置要求选择空滤器的位置，并决定是否加用支架，然后根据空滤器与发动机的相对位置选择适当的出气口方向。
4、管路设计要求：根据空滤器与增压器之间的相对位置以及增压器与中冷器、中冷器出气管与发动机进气管的相对位置设计管路，同时，必须考虑到气流的顺畅性及其他分组是否会与进气管路干涉。
管路设计时，一般选择“软管--钢管--软管”的设计方案，尽量选用软管过弯，必要时可用钢管过弯，但钢管不得多于一处弯角。
钢管与软管之间采用过盈配合，钢管的外径应该大于软管的内径1～2mm，以避免软管脱落；同样，在变径处，尽量选择软管，因为采用钢管变径，必须拼焊，这样会降低钢管的强度以及钢管的外观。
091210 YC4E160-33(E3800)型柴油机配套参数表
（304.2， 5， 171.4）
27.5 108.5 88
0.84 -0.98 6.43
注： 1、上述数据会因发动机配置不同而有所区别； 2、以曲轴中心线和气缸体后端面的交点为坐标系原点； X 轴：从飞轮端看，发动机前端为正，后端为负； Y 轴：从飞轮端看，向左为正，向右为负； Z 轴：向上为正，向下为负。
项目
性能指标
1 由排气管道和消声器产生的最大排气背压（kPa） 2 通常可接受的排气管直径 （mm）
≤10 60
燃油系统
序号
项目
参数
1
输油泵入口 输油泵入口进油阻力（kPa） 更换新滤清器时极限阻力（kPa）
2 最大回油阻力 （kPa）
3 喷油泵型式
4 喷油嘴型式
5 喷油嘴静态开启压力（MPa）
6 供油提前角(℃A)
ZJ/YC8700361
YC4E160-33 型柴油机配套参数表
6 机油滤清器数量（件）
1
7 机油滤清器额定流量(80℃时)（L/min）
44
8 机油滤清器旁通阀开启压力（MPa）
0.147～0.196
高油位
17
9 油底壳机油容量（L） 低油位
12
纵倾（ °）
20
10 允许倾斜角度
横倾（ °）
20
11 机油冷却器型式 12 许用油底壳最高机油温度（℃）
7 柴滤型式
8 柴滤器额定流量（L/ min） 精滤器
20 50 20 直列 P型 26-27 8±1 纸质滤芯旋装式
1.2
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广西玉柴工程研究院
ZJ/YC8700361
YC4E160-33 型柴油机配套参数表
冷库设计案例
冷库设计案例一、冷库耗冷量的计算（一）各间的建筑面积由设计说明书可知：1、预冷间的建筑面积：180＋96＝276㎡2、冷藏间的建筑面积：192㎡3、冻结间两间的建筑面积：2×48＝96㎡4、贮冰间的建筑面积：192㎡（二）室内外计算参数1、窒内计算温度冻结间：-23℃冷藏间：-18℃预冷间：-4℃贮冰间：-4℃2、窒外计算温度取夏季空气调节平均温度，查表有湛江夏季空气调节日平均温度为30℃（三）库房耗冷量的计算1.计算各房间围护结构传热耗冷量Q1围护结构传热系数K的确定：屋顶：屋盖（上→下）（1）40厚预制混凝土板（2）180厚空气间层（3）二毡三油（4）冷底子油一道（5）20厚水泥沙浆抹面（6）30厚钢筋混凝土屋盖（7）1500厚空气间层（8）聚氯乙烯农用薄膜（9）250厚聚氯苯乙烯泡沫塑料（10）二毡三油（11）冷底子油一道（12）20厚水泥沙浆抹面（13）80厚预制钢筋混凝土板K1= = ≈2.1大卡/米2·时·℃K2= = ≈2.5大卡/米2·时·℃K3= = ≈0.14大卡/米2·时·℃屋顶总传热系数为：K= = ≈0.125大卡/米2·时·℃外墙：（1）20厚水泥沙浆抹面（2）240厚砖墙（3）20厚水泥沙浆抹面（4）冷底子油一道（5）隔汽层冻结间：二毡三油预冷间：一毡二油储冰间：一毡二油冷藏间：一毡二油（6）隔热层冻结间：250厚聚苯乙烯泡沫塑料预冷间：100厚聚苯乙烯泡沫塑料储冰间：150厚聚苯乙烯泡沫塑料冷藏间：200厚聚苯乙烯泡沫塑料（7）防潮层冻结间：二毡三油预冷间：一毡二油储冰间：一毡二油冷藏间：一毡二油（8）240厚预制混凝土砖墙（9）20厚水泥沙浆抹面冻结间：K= ≈0.127大卡/米2·时·℃预冷间：K= ≈0.264大卡/米2·时·℃贮冰间：K= ≈0.195大卡/米2·时·℃冷藏间：K= ≈0.154大卡/米2·时·℃内墙：（1）20厚水泥沙浆抹面（2）240厚预制混凝土砖墙（3）20厚水泥沙浆抹面（4）冷底子油一道（5）一毡二油（6）隔热层冻结间：250厚聚苯乙烯泡沫塑料贮冰间：150厚聚苯乙烯泡沫塑料冷藏间：200厚聚苯乙烯泡沫塑料（7）一毡二油（8）240厚预制混凝土砖墙（9）20厚水泥沙浆抹面冻结间：K= ≈0.128大卡/米2·时·℃贮冰间：K= ≈0.196大卡/米2·时·℃冷藏间：K= ≈0.155大卡/米2·时·℃地坪：地坪（上→下）（1）80厚钢筋混凝土面层（2）15厚水泥沙浆抹面（3）一毡二油（4）隔热层冻结间：250厚软木预冷间：150厚软木贮冰间：200厚软木冷藏间：200厚软木（5）二毡三油（6）冷底子油一道（7）15厚水泥沙浆抹面（8）100厚预制钢筋混凝土板（9）架空层（10）60厚100号混凝土垫层（11）素土夯实冻结间：K= ≈0.214大卡/米2·时·℃预冷间：K= ≈0.319大卡/米2·时·℃贮冰间：K= ≈0.253大卡/米2·时·℃冷藏间：K= ≈0.253大卡/米2·时·℃围护结构传热面积的确定1．预冷间的传热面积F北＝36 ×4.2=151.2㎡F 西＝5×4.2=21㎡F西=F东F地=276㎡F顶=F地2．冻结间的传热面积F北＝12×4.2＝50.4㎡F北=F南F 西＝8×4.2＝33.6㎡F西=F东F地=96㎡F顶=F地3.冷藏间的传热面积F北＝12×4.2＝50.4㎡F北=F南F东＝16×4.2＝67.2㎡F西=8×4.2=33.6㎡F地=192㎡F顶=F地4.贮冰间的传热面积F南＝12×4.2＝50.4㎡F 西＝16×4.2＝67.2㎡F地=192㎡F顶=F地维护结构耗冷量Q1的计算:室外计算温度tw=30℃，冻结间的库房温度tn= -23℃，冷藏间的库房温度tn= -18℃贮冰间的库房温度tn= -4℃，预冷间的库房温度tn= -4℃理鱼间的温度tn= 0℃温差修正系数：库房与房外大气之间取n=1.0，库房与川堂之间取n=0.7库房与库房之间取n＝0.7表有太阳辐射影响的昼夜平均当量温度td有：td北=2.4℃，td南=3.1℃，td东=5.0℃，td西=5.0℃各个房间的耗冷量有：冻结间：北：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.127*50.4*[-4-(-23)]*0.7=85大卡/小时南：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.127*50.4*[(30+3.1)-(-23)]*1.0= 359大卡/小时西：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.127*33.6*[-4-(-23)]*0.7=57大卡/小时东：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.127*33.6*[-18-(-23)]*0.7=15大卡/小时地坪：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.214*96*[30-(-23)]*1.0=1089大卡/小时顶：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.125*96*[30-(-23)]*1.0=636大卡/小时总Q1=85+359+57+15+1089+636=2241大卡/小时预冷间：北：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.264*151.2*[0-(-23)]*0.7=643大卡/小时西：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.264×21×[（30+5）-(-4)] ×1.0=216大卡/小时东：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.264×21×[（30+5）-(-4)] ×1.0=216大卡/小时地坪：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.319×276×[30-(-4)] ×1.0=2993大卡/小时屋顶：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.125×276×[30-(-4)] ×1.0=1173大卡/小时总Q1=643+216+216+2993+1173=5241大卡/小时冷藏间：北：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.154×50.4×[（-4）-（-18）] ×0.7=76大卡/小时南：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.154×50.4×[(30+3.1)-（-18）] ×1.0=397大卡/小时西：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.154×33.6×[（-4）-（-18）] ×0.7=51大卡/小时东：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.154×67.2×[（30+5）-（-18）] ×1.0=548大卡/小时地坪：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.253×192×[30-（-18）] ×1.0=2332大卡/小时屋顶：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.125×192×[30-（-18）] ×1.0=1152大卡/小时总Q1=76+397+51+548+2332+1152=4556大卡/小时贮冰间：南：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.195×50.4×[（30+3.1）-（-4）] ×1.0=365大卡/小时西：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.195×67.2×[（30+5）-（-4）] ×1.0=511大卡/小时屋顶：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.125×192×[30-（-4）] ×1.0=816大卡/小时地坪：Q1=n·K·F·（tZP-tn）=0.253×192×[30-（-4）] ×1.0=1652大卡/小时总Q1=365+511+816+1652=3344大卡/小时食品冷加工或储存时的耗冷量Q2的计算食品冷加工或储存时的耗冷量Q2的计算公式为：Q2=Q2a+Q2b+Q2c+Q2d（一）食品在冷冻加工时的耗冷量：预冷间：Q2= + = =128大卡/小时冻结间：Q2= + = =180.8大卡/小时其中G——食品每日加工量（吨/24小时）h1，h2——加工前后的焓值τ——加工时间B——食品包装系数Cb——包装材料的比热容（二）食品在储存时的耗冷量冷藏间Q2= + = + =1356大卡/小时Q2总=128+180.8+1356=1664大卡/小时冰库贮冰耗冷量Q2由任务书有30×6500＝195000大卡/吨·小时库房通风换气的耗冷量Q3的计算冷库的耗冷量Q3=Q3a+Q3=+30nirn(Hm-Hn)= +30×3×1.42×(77.875-6.573)=25171大卡/小时Hw——室外空气焓值Hn——室内空气焓值n——换气次数Vr——冷藏间净容积ni——操作人员数rn=空气重度电机运行耗冷量Q4的计算1.库房照明耗冷量Q4aQ4a=qa·F=4×（276+192+96+192）=3024大卡/小时其中qa为照明引起的耗冷量，取4大卡/米2·小时F为库房的面积2.电动机运行的耗冷量Q4bQ4b=860·N·η=860·6.6·0.75=4257大卡/小时其中η取0.75，N为电动机的功率，设计用3台，合计功率为6.6千瓦3.库门开启的耗冷量Q4c冻结间：Q4c=qm·Z·Ni=973·2·0.7=1311.8大卡/小时其中qm为库门每开启一小时的耗冷量，数值可以查表得出Ni为条件系数，取0.7Z为库房使用系数，取2冷藏间：Q4c=qm·Z·Ni=815·2·0.9=1467大卡/小时其中qm为库门每开启一小时的耗冷量，数值可以查表得出Ni为条件系数，取0.9Z为库房使用系数，取2预冷间：Q4c=qm·Z·Ni=514·2·0.7=719.6大卡/小时其中qm为库门每开启一小时的耗冷量，数值可以查表得出Ni为条件系数，取0.7Z为库房使用系数，取2贮冰间：Q4c=qm·Z·Ni=598·1·0.5=299大卡/小时其中qm为库门每开启一小时的耗冷量，数值可以查表得出Ni为条件系数，取0.5Z为库房使用系数，取1综合以上计算有Q4c总=1311.8+1467+719.6+299=3797.4大卡/小时4.库房操作工人的耗冷量Q4d冻结间（2个）：Q4d=n·qr·2=3·355·2=2130大卡/小时其中n为操作人员数，qr为每个操作工人单位时间产生的热量，数值可以查表得出冷藏间：Q4d=n·qr=12·318=3816大卡/小时其中n为操作人员数，qr为每个操作工人单位时间产生的热量，数值可以查表得出预冷间（2个）：Q4d=n·qr·2=3*240*2=1440大卡/小时其中n为操作人员数，qr为每个操作工人单位时间产生的热量，数值可以查表得出综合以上计算有Q4d总=2130+3816+1440=7386大卡/小时计算电机运行耗冷量Q4总=Q4a+Q4b+Q4c+Q4d=3024+4257+3797.4+7386=18384.4大卡/小时由以上的计算结果得出制冷压缩机的负荷QjQj=（n1ΣQ1+ n2ΣQ2+ n3ΣQ3+ n4ΣQ4）·R=[(2241+5241+4556+3344) ·1+(1575+195000) ·1+25171·1+(2024+4257+3797.4+7386) ·1] ·1.12=254592大卡/小时=300千瓦其中n1为维护结构传热量的季节修正系数，取1n2为食品热量的机械负荷折减系数，取1n3为同期换气次数，取1n4为冷间内电动机同期运转系数，取1二、制冷压缩机和设备的选型计算（一）压缩机的选型计算选用一台单级压缩机4A V12.5，两台双级的压缩机S8-12.5，三台都是大连冷冻机厂出品。
中冷器的选用
中冷器的选用中冷器的作用中冷器的作用是降低发动机的进气温度。
那么为什么要降低进气温度呢？（１）发动机排出的废气的温度非常高，通过增压器的热传导会提高进气的温度。
而且，空气在被压缩的过程中密度会升高，这必然也会导致空气温度的升高，从而影响发动机的充气效率。
如果想要进一步提高充气效率，就要降低进气温度。
有数据表明，在相同的空燃比条件下，增压空气的温度每下降１０℃，发动机功率就能提高３％～５％。
（２）如果未经冷却的增压空气进入燃烧室，除了会影响发动机的充气效率外，还很容易导致发动机燃烧温度过高，造成爆震等故障，而且会增加发动机废气中的ＮＯｘ的含量，造成空气污染。
为了解决增压后的空气升温造成的不利影响，因此需要加装中冷器来降低进气温度。
中冷器的分类中冷器一般由铝合金材料制成。
按照冷却介质的不同，常见的中冷器可以分为风冷式和水冷式２种。
图1 风冷式中冷器（１）风冷式（图１）利用外界空气对通过中冷器的空气进行冷却。
优点是整个冷却系统的组成部件少，结构比水冷式中冷器相对简单。
缺点是冷却效率比水冷式中冷器低，一般需要较长的连接管路，空气通过阻力较大。
图2 散热芯体风冷式中冷器主要由２部分组成，即散热芯体和两端的气室，散热芯体（图２）主要由流通管和散热片（图３）组成。
图3 流通管和散热片流通管的功能是分割压缩空气并为压缩空气提供１个流通管路，两端与气室相连，因此压缩空气不会出现泄漏的问题。
流通管的形状常见的有长方形、椭圆形以及长锥形３种。
由于流通管的形状不同，中冷器对压缩空气的阻力和冷却效率也不同。
许多中冷器为了提高冷却效率，会在流通管内壁上设置凸起，以增加压缩空气与流通管内壁的接触面积，但是这样会产生较大的气流阻力。
散热片位于上下两层流通管之间，并紧密地与流通管靠在一起，其功能是为流经流通管的压缩空气散热。
当外界较低温度的空气流经散热片时，就能将热量带走，从而达到冷却压缩空气的目的。
多个流通管和散热片组合在一起，并多层重叠，就构成了中冷器的散热芯体。
气体压缩机中冷器的节能节材实验研究
气体压 缩机 中冷器 的节能节材 实验研究
孙 赫 谭祥辉 曾力丁 朱冬生
上海 ２０ ） ０２７ ３ （ 东理 工大学机械 与动 力工程 学院承压 系统 与安全教 育部 重点 实验 室 华
【 摘
要 】 中冷器 的主要功能是排除气体被压缩过 程产 生的热量 ，是提高压缩机效率 的重要设 备。从传 热阻 力看 ，壳程空气 的热阻 占总热组 的 ８ ％以上 ，壳程 气体阻力大 ，风机 或压 缩机 能耗较大 。要 提高 ０ 中冷器 的传热性 能，关键 是强化壳程空气 的对流传热 和减 小壳程空气的流动阻力 。着重介绍气冷
激 振频 率 ，避 免 了因共振 引起 的破损 ，从 而延 长 了 设备 的寿命 ，降低 了维修 费用 。由于流体 的有 效冲 刷 ，也减 少 了污垢 的沉积 ，使 中冷 器长 期运行 在 高 效状 态 ，达到 了节 能的 目的 。 由于 工艺过 程 的不断发 展 ， 气体压 缩机 的整 对 体性 能提 出 了新 的要 求 ，当前 的工 艺生产 装置 （ 特 别是 石油化 工行 业 ）发展 的总趋 势是 安全 、稳 定、 长 周期运 行 ， 而生 产介质 又具 有易燃 、 易爆 、 毒 、 有 有腐 蚀 、易 结垢等特 性 ，这 在客观 上要 求气 体压缩 机 中冷器 要有 较强 的抗垢 性 以及 抗腐 蚀 的能力 等 。 本 文 新 型扭 曲管 中冷 器 的换 热 管 管束 芯 体 和 管板 因没 有 折 流板 的影 响 ，更 方便 采 用 整 体热 浸 锌 处 理 ，以此来 替代 防腐蚀 材料 管束 ，可 以达 到很好 的 抗 腐蚀 能力 ，同时又 能大大 的 降低 制造 成本 ，节省 材料。
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冷却系统匹配参数
整车厂名称：
发动机型号：
TCD2015V06
发动机配置号：
设备使用环境
海拔高度范围（m）
1000m
使用环境温度（℃）
25℃
最高使用海拔高度
最高使用环境温度
40℃
发动机额定功率/转速：(kW/rpm)
300kW/2100rpm
发动机最大扭矩/转速：(N·m/rpm)
1978Nm/1300rpm
水箱中冷器布置形式
水箱、中冷器的材质
标定环境
25℃，一个大气压
额定转速2100rpm
中间转速1300rpm
备注
水箱散热功率（kW）
138
109
中冷器散热功率（kW）
78.5
46.1
增压后空气温度（℃）
190
166
中冷后空气温度(℃)
50
50
空气流量（kg/s）
0.55
0.39
中冷器内阻（mbar）
Max100
Max100
水泵流量(L/min)
430
出水压力(bar)
1.9
水箱允许内阻(bar)
0.35
0.24
水箱耐压（bar）
≥2.5
≥2.5
加水口压力阀压力（bar）
0.8
进出水口温差（℃）
≤8
允许最高水温（℃）
103
节温器打开温度（℃）
79/87
进出水口直径（mm）
ф70
进出中冷器口直径（mm）
ф90
水箱中冷器布置形式
水箱、中冷器的材质
标定环境
25℃，一个大气压
额定转速2100rpm
中间转速1500rpm
备注
水箱散热功率（kW）
155
120
中冷器散热功率（kW）
82.4
42.8
增压后空气温度（℃）
187
155
中冷后空气温度(℃)
50
50
空气流量（kg/s）
0.63
0.40
中冷器内阻（mbar）
Max100
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Max100
水泵流量(L/min)
430
出水压力(bar)
1.9
水箱允许内阻(bar)
0.35
0.134
水箱耐压（bar）
≥2.5
≥2.5
加水口压力阀压力（bar）
0.8
进出水口温差（℃）
≤8
允许最高水温（℃）
103
节温器打开温度（℃）
79/87
进出水口直径（mm）
ф70
进出中冷器口直径（mm）
ф90
Max100
水泵流量(L/min)
375
260
出水压力(bar)
2.4
1.25
水箱允许内阻(bar)
0.35
0.24
水箱耐压（bar）
≥2.5
≥2.5
加水口压力阀压力（bar）
0.8
进出水口温差（Leabharlann ）≤8允许最高水温（℃）
103
节温器打开温度（℃）
79/87
进出水口直径（mm）
ф70
进出中冷器口直径（mm）
冷却系统匹配参数
整车厂名称：
发动机型号：
TCD2015V06
发动机配置号：
设备使用环境
海拔高度范围（m）
1000m
使用环境温度（℃）
25℃
最高使用海拔高度
最高使用环境温度
40℃
发动机额定功率/转速：(kW/rpm)
330kW/2100rpm
发动机最大扭矩/转速：(N·m/rpm)
1978Nm/1300rpm
水箱中冷器布置形式
水箱、中冷器的材质
标定环境
25℃，一个大气压
额定转速2100rpm
中间转速1300rpm
备注
水箱散热功率（kW）
149
109
中冷器散热功率（kW）
83.4
46.1
增压后空气温度（℃）
196
166
中冷后空气温度(℃)
50
50
空气流量（kg/s）
0.56
0.39
中冷器内阻（mbar）
Max100
冷却系统匹配参数
整车厂名称：
发动机型号：
BF6M1015C
发动机配置号：
设备使用环境
海拔高度范围（m）
1000m
使用环境温度（℃）
25℃
最高使用海拔高度
最高使用环境温度
40℃
发动机额定功率/转速：(kW/rpm)
300kW/2100rpm
发动机最大扭矩/转速：(N·m/rpm)
1978Nm/1300rpm