8m实心简支板桥计算书
实心板桥123456
实心简支板桥设计计算书一、设计资料1、桥面跨径及桥宽：标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。
计算跨径：偏安全取L=8m桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下：车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ）(b ) 平 面 尺 寸(a ) 立 面 布 置人群荷载不计。
3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料：（1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPaf ck 1.20=MPaf tk 01.2=MPa f cd 8.13=MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3⨯=人行道、栏杆无； 桥面铺装不计；混凝土容重ｒ＝24kN/m3，钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。
（2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标：MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280='= MPa E s 5100.2⨯=直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标：MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195='=MPa E s 5101.2⨯=6、设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004二、构造布置：设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图：侧 面 图 单位：cm平 面 图 单位：cm三、几何特性计算截面面积：面惯性矩：面积矩：四、主梁内力计算(一)、恒载内力一期荷载集度主梁每延米自重：g=(4×0.5)×25.0=50kN/m二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。
整体式钢筋混凝土简支板桥设计计算书
整体式钢筋混凝土简支板桥设计一、设计标准1、公路等级：二级公路2、设计速度：60km/h3、路基横断面1)车道宽度：3.5m2)车道数：双向4车道3)右侧硬路肩宽度：0.75m4)左侧硬路肩宽度：0.75m4、汽车荷载：公路II级5、标准跨径：£=5m6、桥梁横断面护轮安全带宽0.25m+硬路肩0.75m+6个行车道21m (6x3.5m) + 硬路肩0.75m+护轮安全带宽0.25m7、桥面铺装为厚//= 0.07m水泥混凝土铺装。
二、基本资料1、安全等级：本桥为小桥，安全等级为三级，结构重要性系数为％=0.9；2、环境条件：I类，最小混凝土保护层厚度30mm；3、材料1)混凝土：C25£k=16.7MPa, £d=11.5MPa, =1.78MPa,九=1.23MPa,瓦=2.8x10° MPa；2)钢筋受力主筋：HRB335, £j=280MPa,瓦=2.0x 10‘MPa ,= 0.56分布钢筋：R235 ,直径1 Onim。
三、设计依据1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)4、许光辉，胡明义.公路桥涵设计手册.梁桥(上册).人民交通出版社，2000年7月四、主要尺寸拟定1、支承宽度：b Q = 0.29m2、伸缩缝宽度：0.0lm3、板长：4.98m(=5-2x0.0I)4、计算跨径：/ = 4.98-2x(0.29/2) = 4.69m5、净跨径：/()= 4.98-2x0.29 = 4.40m6、行车道板厚：/? = 0.32m7、护轮安全带髙度：0.28m 详细尺寸见板桥的一般构造图。
五、作用及作用效应计算(一)永久作用及其作用效应本桥考虑的永久作用为结构的自重(即板的自重)与桥面铺装的附加重力。
简支梁桥下部结构计算书
计算书工程名称：设计编号：计算容：桥梁计算书共页计算年月日校核年月日审核年月日专业负责年月日目录一、计算资料 (3)二、桥梁纵向荷载计算 (4)1．永久作用 (4)2．可变作用 (5)三、桥墩、桥台盖梁抗弯、抗剪承载力计算及裂缝宽度计算 (5)四、墩台桩基竖向承载力计算 (6)五、桥台桩身力计算 (6)1、桥台桩顶荷载计算 (6)2、桥台桩基变形系数计算 (7)3、m法计算桥台桩身力 (7)六、桥墩桩身力计算 (8)1、桥墩墩柱顶荷载计算 (8)2、桥墩桩基变形系数计算 (9)3、m法计算桥墩桩身力 (9)七、桥台、桥墩桩基桩身强度校核 (10)1、桥台桩基桩身强度校核 (10)2、桥墩桩基桩身强度校核 (12)一、计算资料1．设计荷载汽车荷载：城—A级人群荷载：按《城市桥梁设计规》(CJJ 11-2011)10.0.5条取用。
2．桥梁跨径及横断面布置跨径组合：3×13m简支梁桥，单孔计算跨径：l0 =12.60 m；桥梁横断面：4.5m(人行道)+15m(混行车道)+ 4.5m(人行道)=24m。
3．桥梁主要构造上部结构采用3跨13m装配式先法预应力空心板梁（使用《中华人民国交通行业公路桥梁通用图》板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）。
下部结构采用桩柱式桥墩、桥台。
墩台基础采用φ120cm钻孔灌注桩。
4．桥梁主要材料(1)、混凝土空心板梁：采用C50砼预制，C40砼封端，板梁铰缝采用C50砼浇注；桥面铺装：10cm厚C50砼现浇层+4cm细粒式沥青砼（AC-13C）+6cm中粒式沥青砼(AC-20C)；墩台盖梁：C30砼；墩台桩基础：C30水下砼。
(2)、钢筋普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，板梁预应力钢筋为Φs15.2高强度低松弛预应力钢绞线。
5．计算依据《城市桥梁设计规》(CJJ11-2011)《公路桥涵设计通用规》(JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D60-2004)《公路桥涵地基与基础设计规》(JTG D60-2004)6．计算容由于设计周期较短，设计时桥梁上部结构套用《中华人民国交通行业公路桥梁通用图》（板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）图纸，不再进行验算，本计算书主要对桥梁墩台、桩基等下部结构进行计算。
8m跨简支板 桥 手动计算书
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥计算书一、设计基本资料1、跨度和桥面宽度标准跨径：8m计算跨径：7.6m桥面宽度：4.5m，净宽：3.9m2、技术标准设计荷载：公路Ⅱ级×0.8，人群荷载取3kN/m2设计安全等级：三级3、主要材料混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C30混凝土；桥面铺装采用10~12cm C40混凝土。
混凝土的重度按26kN/m2计算。
二、构造形式及截面尺寸本桥为C30钢筋混凝土简支板，由4块宽度为0.99m的空心板连接而成。
桥上横坡根据桥面铺装来进行控制。
空心板截面参数：单块板高0.42m，宽0.99m，板件预留1cm的缝隙用于灌注砂浆。
C30混凝土空心板抗压强度标准值f=20.1Mpa，抗压强度设计值c fck=13.8Mpa，抗拉强度标准值f=2.01Mpa，抗拉强度设计值t f=1.39Mpa，tkC30混凝土的弹性模量为E=3×104Mpa。
c图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ）三、 空心板截面几何特性计算1、 毛截面面积计算空心板剖面图详见图2，A=83×42+（4×26/2+4×8/2+12×8-3.14×222/4）×2 =3054.12cm 2图2 中板截面构造及尺寸（单位：mm ）2、 毛截面中心位置2834221(426/2(262/316)48/2(41/312)1283054.126 3.1422/423)2d ⨯⨯+⨯⨯⨯++⨯⨯⨯++⨯⨯-⨯⨯⨯==19.90cm （即毛截面重心离板下边缘距离为19.90cm ）3、毛截面惯性矩计算324221183428342(2119.90)2(2222/4(2319.90))1264I ππ=⨯⨯+⨯⨯--⨯⨯⨯+⨯⨯- =4.86×105cm 4空心板截面的抗扭刚度可简化为如图3所示的箱型截面近似计算所以得到抗扭刚度为：2222641244(9918)(428) 1.731022(428)(9918)22818T b h I cm h b t t ⨯-⨯-===⨯--+⨯+⨯图三 抗扭惯性矩简化计算图（单位：cm ）四、 主梁内力计算1、 永久作用效应计算a 、空心板自重（一期结构自重）G 1 G 1=3054.12×10-4×26=7.94kN/mb 、桥面自重（二期结构自重）G 2桥面栏杆自重线密度可按照单侧8kN/m 计算。
8米板桥设计说明
8m装配式钢筋混凝土简支板桥设计说明一、技术标准与设计规范1、《公路工程技术标准》JTG B01-20032、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20043、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20044、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20005、《公路交通安全设施设计技术规范》（JTG D81-2006)二、主要材料（一）混凝土1．水泥：应采用高品质的强度等级为62.5、52.5、42.5的硅酸盐水泥，同一座桥的板梁应采用同一品种水泥。
2．粗骨料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。
碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。
3．混凝土：预制板钢筋混凝土强度等级采用C30，重力密度γ=26.0kN/3m，弹性模量为E=3.0×410MPa；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土；桥面铺装采用13cm厚水泥混凝土，重力密度γ=24.0kN /3m。
（二）普通钢筋普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）的规定。
凡需焊接的钢筋均应满足可焊性的要求。
本册图纸中R235钢筋主要采用了直径d=8、10mm两种规格；HRB335钢筋主要采用了直径d=10、12、16、20、22、25mm六种规格。
（三）其他材料1．钢板：应符合《碳素结构钢》（GB700－1988）规定的Q235B钢板。
2．支座：可采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业标准的规定。
三、设计要点（一）本通用图以简支板桥为基本结构，采用桥面连续结构，连续长度综合桥梁总体布局而定。
（二）上部行车道板汽车荷载横向分配系数，跨中采用铰接板梁法理论计算，支点采用杠杆法计算。
斜交板考虑角度对横向分配系数的影响。
（三）对于同一跨径、斜度及相同汽车荷载等级，中板取不同桥面宽度引起最大的横向分布系数值作为控制设计值，边板取不同桥面宽度引起的横向分布系数值作为控制设计值。
简支空心板计算说明书(路基宽度12m-l=16m)
公路桥梁空心板设计计算书装配式先张法预应力混凝土简支空心板桥上部结构计算（路基宽度12m，跨径16m，交角0°）设计计算人：复核核对人：单位审核人：项目负责人：编制单位：编制时间：二○一五年八月目录一、设计资料 (1)1.主要技术指标 (1)2.计算依据 (1)3.所用材料及指标 (1)二、结构形式及尺寸的选定 (2)三、计算要点 (3)1.主要设计参数 (3)2.作用类别和作用效应组合 (3)3.施工方案 (4)4.程序计算要点 (4)四、桥梁模型的建立 (4)1.空心板截面的整体化 (4)2.横向荷载分布系数的计算 (5)2.冲击系数计算 (6)3.空心板有限元模型的建立 (6)五、持久状况承载能力极限状态计算 (7)1.正截面抗弯承载力验算 (7)2.斜截面抗剪承载力验算 (8)六、持久状况正常使用极限状态计算 (8)1.正截面抗裂验算 (8)2.斜截面抗裂性验算 (9)3.挠度验算 (9)七、短暂状况和持久状况构件的应力计算 (10)1.短暂状况构件的应力验算 (10)2.持久状况预应力混凝土构件的应力验算 (11)一、设计资料1.主要技术指标桥梁主要的技术指标汇总后，详见表1：表1 桥梁主要技术指标2.计算依据（1）《公路工程技术标准》JTG B01-2014；（2）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003；（6）《公路交通安全设施设计技术规范》JTG D81-2006；（7）《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18-2003；（8）《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/T B07-01-2006。
3.所用材料及指标上部空心板混凝土采用C50，桥面整体化层混凝土采用C50（厚度15cm），普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，预应力钢束采用低松弛高强度钢绞线，主要材料力学指标见表2。
混凝土简支t型梁桥计算书
一、设计资料1.桥面净空净—8m＋2×1.0m人行道2.主梁跨径和全长标准跨径：l=19.50mb计算跨径：l=19.00m=19.46m主梁全长：l全3.设计荷载公路—I级，人群荷载标准值3.5kN/m24.材料钢筋：主钢筋用HRB335，其他用钢筋采用R235；混凝土：C305.计算方法极限状态法。
6.结构尺寸如图1所示，全断面六片主梁，设五根横梁。
二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按修正偏心压力法）I（1）计算I和T翼板的换算平均高度1202140100h =+=（mm ） 求主梁截面重心位置 ()()4182001300120200-16002130020013002120120200-1600a x =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=（mm ） 主梁抗弯惯距()()()4102323mm 10234.7418-21300130020013002001212120-418120200-1600120200-1600121⨯=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯+⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯=I 主梁抗扭惯矩查表得对于翼板：1.0075.01600120b t 11<==，31c 1=对于梁肋：)169.0120-1300200b t 22==，297.0c 2=()4933m1i 3i i i mm 10725.32001180297.0120160031t b c ⨯=⨯⨯+⨯⨯==∑=T I（2）计算抗扭修正系数β查表知，当6n =时，028.1=ξ，并取E G 4.0=，得923.06.1600.1910234.710725.34.0028.1112109=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=E E β（3）计算横向影响线竖标值对于1号边梁考虑抗扭修正后的横向影响线竖标值为()()()()()()[]496.06.1-28.0-6.1-8.0-8.0-8.08.06.18.06.128.06.12923.061a a n 12222222n 1i 2i2111=⨯++++++++⨯+⨯⨯+=+=∑=βη163.0-a a a n 1n 1i 2i5151=+=∑=βη 设影响线零点离1号梁轴线的距离为x ，则163.0x-60.15496.0x ⨯= 解得： m 02.6x =（4）计算荷载横向分布系数1号边梁的横向影响线和布载图示如图3所示。
桥梁设计与计算
桥梁设计与计算一、板桥1、整体式简支板桥（1）适用跨径：8m以内。
（2）截面形式：实心截面。
（3）板宽：以不超过12米为宜，对于城市桥宽，可从桥面中心线断开，化为并列的两桥，这是为了防止因温度变化和混凝土收缩而引起的纵向裂纹以及因汽车荷载产生过大的横向弯矩。
（4）板厚：板高/跨径=（1/16～1/23），随跨径的增大而取用较小值。
2、装配式简支板桥3、整体式连续板桥（1）变高度连续板桥①、跨中截面板厚h=（1/22～1/28）L；②、支点截面板厚h`=（1.2～1.5）h；③、中孔跨径L中=14～25m；④、边孔跨径L边=（0.7～0.8）L中；⑤、横截面形式实心矩形截面或两侧带悬臂翼板（2）等高度连续板桥①、跨径：4×16m 4×13m 4×10m 4×8m （每联）；3×16m 3×13m 3×10m 3×8m （每联）。
②、荷载：汽车-超20级，挂车-120（相当于公路-Ⅰ级车道荷载）汽车-20级，挂车-100（相当于公路-Ⅱ级车道荷载）③、桥面净空：2×净-11.5m，2×净-9,75m（分离式、双幅）净-9+2×1.5m，净-9+2×1.0m；净-7+2×1.0m。
④、桥断面形式：实体悬臂板⑤、横截面尺寸连续截面尺寸表4、简支斜板桥简支斜板桥可分整体式简支斜板桥和装配式简支斜板桥两大类。
前者一般采用实心截面的钢筋混凝土结构，斜跨长在8m以内；后者可以是实心截面，也可以设计成空心截面，斜跨长在8m以内者，多采用钢筋混凝土结构，跨径大于8m者，多采用预应力混凝土结构。
它们的结构尺寸拟定均可参考直板桥。
我国标准图关于斜交角的定义为，它是指桥梁中轴线的垂线与支承线的夹角，这是为了与桥涵水文中关于水流方向的斜交角定义相一致。
显然，当斜交角为0度时，便是普通的直桥。
二、装配式T形、工形简支梁桥1、标准图设计基本尺寸（1）装配式钢筋混凝土T形梁（2）装配式预应力混凝土T形梁（3）装配式后张法预应力混凝土工形组合梁桥三、箱形截面连续梁桥 1、等截面连续梁桥a ）等跨等截面连续梁；b ）不等跨等截面连续梁2、变高度连续梁桥3、箱梁截面形式板式截面连续梁桥已做介绍，T形截面因不利于承受支点处的负弯矩，故目前较少采用。
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8m实心简支板桥计算书钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书2006年11月一、设计资料1、桥面跨径及桥宽：标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m 的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。
计算跨径：偏安全取L=8m桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下：车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ）(b ) 平 面 尺 寸1.82.515.03.0 1.47.0 1.41.47.01.43.0(a ) 立 面 布 置人群荷载不计。
3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料：（1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30；MPa f ck 1.20=MPaf tk 01.2=MPaf cd 8.13=MPa f td 39.1=MPa E c 41000.3⨯=人行道、栏杆无； 桥面铺装不计； 混凝土容重ｒ＝24kN/m3，钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。
（2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标：MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280='= MPa E s 5100.2⨯=直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标：MPaf sk 235=MPa f f sd sd 195='=MPa E s 5101.2⨯=6、设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004二、构造布置：设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图：侧 面 图 单位：cm50400平 面 图 单位：cm400800三、几何特性计算截面面积：面惯性矩：面积矩：四、主梁内力计算(一)、恒载内力一期荷载集度主梁每延米自重：g=(4×0.5)×25.0=50kN/m二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。
恒载作用下梁产生的内力计算:BxMxkN l g R R B A 200285021=⨯=⋅==)(222x l l g x x g x l g M x -⋅⋅=⋅⋅-⋅⋅=)2(22x l gx g l g Q x -⋅=⋅⋅-⋅=恒载内里计算结果：剪力Q (kN)弯矩M （kN ·m ）内力 截面0=χ200 0 24==lχ 100 300 42==lχ400(二)、活载内力采用直接加载求活载内力，公式为：i i i y P m S ∑⋅⋅⋅⋅+=ξμ)1(S ——所求截面的弯矩或剪力；——汽车荷载冲击系数，据通规，该桥基频公式为：ccm EI l f 212π=g G m c =上式中 —结构计算跨径(m), =8m;—结构材料的弹性模量（N/㎡）,—结构跨中截面惯矩（ ）；—结构跨中处的单位长度质量（公斤/m ）； —结构跨中处延米结构重力（N/m ）；g —重力加速度，g=9.81(m/s2)388421100.255.0481.9107.416666610100.38214.3⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f =121.5 HZ > 14HZ据通规4.3.2条， =1.45——多车道桥涵的汽车荷载折减系数； =1.0——沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数； =1.0——车辆荷载的轴重；——沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。
1、跨中截面B跨中弯矩影响线m kN M q ⋅=⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=85.1004)244.14210122101(0.10.145.1B跨中剪力影响线kN Q q 2125.251)5.044.1421015.02101(0.10.145.1=⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=2、 L/4 截面1.5B四分点处弯矩影响线m kN M q ⋅=⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=925.806)5.164.1621015.12101(0.10.145.1B支点截面处剪力影响线kN Q q 4625.403)75.064.16210175.02101(0.10.145.1=⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=3、支点截面 m kN M q⋅=0B支点截面处剪力影响线kN Q q 7125.555)184.182********(0.10.145.1=⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=(三)、内力组合序号 荷载类别弯矩剪力 梁端支座四分点跨中梁端支座四分点跨中① 恒载0 300400200100 0② 活载0 806.9251004.85555.7125403.4625251.2125③ 1.2×①0 360480240120④ 1.40 1129.6951406.79777.9975564.8475351.6975×②⑤ ③+④ 0 1489.7 1886.8 1017.9 684.8 351.6975五、截面设计及强度复核（一）正截面设计：以跨中截面为控制截面1、 取a=35mm 则500-35=465mm求受压区高度X 据新规5.2.2—1公式：)2(0xh x b f M cdd-⋅⋅⋅=⋅ογ即： 整理：解得： 满足要求 （大于梁高，舍去）2、求钢筋面积 ：21.141352807.7140008.13mm f x b f A sd cd s =⨯⨯=⋅⋅=选用直径为22mm 钢筋50根，其面积=19006.6 ： 具体布置见下图：单位:cm %2.0%02.146540006.19006>≈⨯=sv ρ 结论：满足最小配筋率的要求。
（二） 斜截面设计1、按新规计算：（1）、截面尺寸复核：据新规 第5.2.9条：kN V d1.9169.10179.0=⨯=⋅ογ kNh b f k cu 7.51954654000301051.01051.03,3=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⨯--ο因此：其中： — 验算截面处由作用（或荷载）产生的剪力组合设计值（kN ）；— 相应于剪力组合设计值处的矩形截面宽度（毫米）；— 相应于剪力组合设计值处的截面有效高度，即自纵向受拉钢筋合力点至受压边缘的距离（毫米）。
结论：截面尺寸符合设计要求。
（2）、检查是否需要根据计算配置箍筋：据新规 第5.2.10条：kN V d1.9169.10179.0=⨯=⋅ογ 因此：其中： — 预应力提高系数，对钢筋混凝土受弯构件， =1.0；— 混凝土抗拉强度设计值；1.25—板式受弯构件提高系数；2、 结论：可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按新规9.3.13条构造要求配置箍筋。
按最小配箍率配置箍筋：初选直径22mmHRB335钢筋4肢箍筋：221.3804mm d A sv =⋅=π%163.021043.124.024.0%19.020040001.3804min =⨯==>=⨯⨯=⋅⋅=yv t sv v sv sv f f S b A n ρρ其中：结论：箍筋配置满足规范构造要求。
综上： 在支座附近 范围内设计配置箍筋间距100mm ；其余地方间距取200mm3、 采用直径22mmHRB335钢筋四肢箍筋 抗剪强度复核据新规 第5.2.6条 仅需验算距支座 的截面（亦即箍筋数量变化处截面）的抗剪强度，计算如下：kN V hd 3.9767.35140003004000)7.3519.1017(2=+-⨯-=kN V hd 6.8783.9769.02=⨯=⋅ογsv sv k cu cs f f p h b V ⋅⋅+⋅⋅⋅⨯⋅⋅⋅=-ραααο,3321)6.02(1045.0— 异号弯矩影响系数，计算简支梁近边支点梁段的抗剪承载力时，取1.0；— 受压翼缘影响系数，取1.1；— 斜截面内纵向受拉脑筋的配筋百分率， P=1.022%38.0400010042242=⨯⨯⨯=⋅=πρb S A v sv sv故： = 3593 kN因此： ≤结论：斜截面抗剪强度满足设计要求。
六、板梁的正常使用极限状态验算：（一）、板梁的施工阶段应力复核：由于采取整体现浇法施工，无需吊装，不用进行施工阶段应力复核。
（二）、板梁的最大裂缝宽度验算:据新规 第6.4.3条，最大裂缝宽度计算公式:)1028.030(321ρσ⋅++⋅⋅⋅⋅=d E C C C W s ssfk—钢筋表面形状系数，光圆钢筋，取1.4；— 作用（或荷载）长期效应影响系数，38.11.8852.6775.015.012=⨯+=+=s l N N C其中：短期效应组合 =400+0.7×1004.86/1.45=885.1KN长期效应组合 =400+0.4×1004.86/1.45=677.2 KN—与构件受力有关的系数，脑筋混凝土板式受弯构件，取1.15；—钢筋应力；据新规 第6.4.2条，钢筋混凝土构件容许最大裂缝宽度： =0.15mm)0102.01028.02230(100.21.11515.137.10.15⨯++⨯⨯⨯⨯⨯=fk W=0.123毫米< =0.15mm结论：板梁的最大裂缝宽度满足规范要求。
（三）、板梁的变形验算:据旧规：板梁挠度验算公式为：01285.0I E L M f c ⋅⋅⋅⋅=α其中： α—挠度系数，取 5/48；L —计算跨径，8m;c E —C30混凝土弹性模量； 01I —换算截面的惯性矩。
1、 板梁换算截面的惯性矩01I 的计算：受压区高度mm 7.71=χ67.6100.3100.245≈⨯⨯==c s s E E n 2301)(3χο-⋅⋅+⋅=h A n x b I s s23)7.71465(6.1900667.637.714000-⨯⨯+⨯= 46105.20101mm ⨯= 2、 汽车荷载引起的挠度计算：不计冲击系数时汽车静活载弯矩为：结论：满足规范要求。
3、 预拱度设置恒载作用引起的挠度计算：恒载与汽车荷载引起的挠度：结论：据新规第6.5.5条，需设置预拱度。
设置的预拱度值电算部分：。