燃烧学第三章作业
燃烧学—第3章作业

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《燃烧学》--第五章 燃烧学》--第五章
1. If an explosive gas with a activation energy of 40 kJ/mol is held in a container at 300 K. The container is well insulated, therefore restricting the heat lost from the gas. Calculate the critical temperature at which an explosion will take place.
E 4RT0 TB = (1− 1− ) 2R E 4×104 4×8.314×300 = ×(1− 1− ) 4 2×8.314 4×10 = 321.5K
R 02 T TB = T0 + E 8.314×3002 = 300 + 4×104 = 318.7K
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T
1)降低环境温度 ) 2)增加散热 ) 3)降低氧气或可燃物浓度 )
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3 解:体系不自燃时 欲使体系达到临界着火条件, 欲使体系达到临界着火条件,采用方法为 (1)提高器壁温度 ) (2)减少对流换热系数 ) q 或减少表面积 (3)增大体系压力 ) 或提高反应物浓度 ,降低活化能
D B A
《燃烧学》--第五章 燃烧学》--第五章
q放 C q散
T0
T2T3T1
T
T >T >T2, 明 然 不 常 说 自 点 是 数 1 3
2.经实验得到立方堆活性炭的数据如下。 2.经实验得到立方堆活性炭的数据如下。 经实验得到立方堆活性炭的数据如下 (1)计算该活性碳氧化反应的活化能 由外推法计算,该材料以无限长圆柱形式堆放时, (2)由外推法计算,该材料以无限长圆柱形式堆放时,在 25℃有自燃着火危险的最小圆柱直径。 25℃有自燃着火危险的最小圆柱直径。
燃烧学—第3章4

灭火措施3.改善系统的散热条件
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链锁反应理论中的灭火分析
《燃烧学》--第三章 燃烧学》--第三章
灭火条件:根据链锁反应着火理论, 灭火条件:根据链锁反应着火理论,必须使系统中的自由基 增长速度( 增长速度(主要是链传递过程中由于链分支而引起的自由基 增长)小于自由基的消毁速度。 增长)小于自由基的消毁速度。 1.降低系统温度,以减慢自由基增长速度。 降低系统温度,以减慢自由基增长速度。 降低系统温度
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(T − T∞ )
Tm − T − E / RT & q g = ∆H c ρ ∞ K T − T e m ∞
q E E q
& ql =
GC p V
E
(T − T∞ )
《燃烧学》--第三章 燃烧学》--第三章
(q0,T0)
qL
hF/V增加 增加 qL ( q0 , T 0 ) q
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《燃烧学》--第三章 燃烧学》--第三章
灭火措施1.降低系统氧或者可燃气浓度
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《燃烧学》--第三章 燃烧学》--第三章
灭火措施.降低系统环境温度
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《燃烧学》--第三章 燃烧学》--第三章
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燃烧学
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《燃烧学》--第三章 燃烧学》--第三章
上节课内容回顾
强迫着火(点火) 强迫着火(点火)
燃烧学—第3章2

1 1 a +b ln 2 aδ 1 1+ 1− a 1− 1−
和
−1 =
两式相减并整理得: 两式相减并整理得:
δ =
1 1 − 1 −1/ a 2 (ln ) 2a 1 + 1 −1/ a
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8.59 2.27
1000 / Ta ,cr
以 1000 / Ta ,cr
为横轴, 为横轴,
2 以ln(2.52T 2 a ,cr / x0 )
为纵轴作坐标系
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《燃烧学》--第三章
2 ln(2.52T 2 a ,cr / x0 )
1000 273 + 40
1000 / Ta ,cr
1 298
1 Ta,cr
从而求得298K时 自燃的临界尺寸x0C
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y
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《燃烧学》--第三章
例题3-1:经实验得到立方堆活性炭的数据如下。 例题 :经实验得到立方堆活性炭的数据如下。由外推 法计算,该材料以无限大平板形式堆放时, 40℃ 法计算,该材料以无限大平板形式堆放时,在40℃有自 燃着火危险的最小堆积厚度。 燃着火危险的最小堆积厚度。
x0(立方堆半边长 立方堆半边长 立方堆半边长mm) Ta,cr(临界温度K) 25.40 408 18.60 418 16.00 426 12.5 432 9.53 441
解:根据提供的实验数据作下表
2 ln( .52Ta2,cr / x0 ) 2
6.47 2.45
燃烧学 第三章 燃烧化学基础

• 化合物的生成焓
– 当化学元素在化学反应中构成一种化合物时,根据热 力学第一定律,化学能转变为热能(或者相反)。转 变中生成的能称之为化合物的生成焓
– 单位:kJ/mol
• 标准状态摩尔生成焓或者标准摩尔生成焓
– 各化学元素在恒压条件下形成1mol的化合物所产生的 焓的增量,选择温度是298.15K,压力是101.325kPa
阿累尼乌斯定律
• 活化能
– 化学反应是通过粒子碰撞而相互接触完成的,但这并不 意味着任何两个粒子碰撞后都能完成化学反应,只有活 化粒子完成有效碰撞后,才能真正发生化学反应
• 有效碰撞:在化学反应中,能引起化学反应的碰撞为
有效碰撞
• 活化粒子:具有一定能量,足以产生有效碰撞粒子为
活化粒子或自由基
– 活化能:活化粒子与普通分子平均能量之差称为活化能
– 反应物浓度越高, 反映颗粒之间碰撞 几率大,反应速度 越快
aA bB gG hH
v k1Aa Bb 或v k2 Gg H h
• 上式中
– v——化学反应速度 – k——化学反应速度常数 – [A][B]——反应物或生成物
浓度 – a、b——化学反应计量系数
反应级数
• 定义
– 由质量作用定理关系可知,反应速度与反应物浓度存 在着一定的量级关系。浓度因子[A]及[B]的指数和(a+b) 及[C]和[D]的指数和(c+d),称之为反应级数
二、化合物的生成焓
• 在热力学范围内,无法知道内能和焓的绝对值大小,为解
决实际问题需要,规定在室温(298K)和101.325kPa(即 标准状态)下,各元素最稳定单质的生成焓为零。
• 一个化合物的生成焓并不是这个化合物的焓的绝对值,而
消防燃烧学第三章

免责声明本书是由杜文峰组织编写的《消防工程学》,以下电子版内容仅作为学习交流,严禁用于商业途径。
本人为西安科技大学消防工程专业学生,本专业消防燃烧学科目所选教材为这版的书籍,无奈本书早已绝版,我们从老师手上拿的扫描版的公式已基本看不清楚,严重影响我们专业课的学习。
并且此书为消防工程研究生的专业课指定教材,因此本人花费一个月时间将此书整理修改为电子版,希望可以帮助所有消防工程的同学。
由于本人能力有限,书上的图表均使用的是截图的,可能不是很清楚,还有难免会有错误,望广大读者海涵。
西安科技大学消防工程专业2009级赵盼飞 2012、5、28第三章着火与灭火基本理论第一节着火分类和着火条件一、着火分类可燃物的着火方式,一般分为下列几类:1. 化学自燃:例如火柴受摩擦而着火;炸药受撞击而爆炸;金属钠在空气中的自燃;烟煤因堆积过高而自燃等。
这类着火现象通常不需要外界加热,而是在常湿下依据自身的化学反应发生的,因此习惯上称为化学自燃。
2. 热自燃:如果将可燃物和氧化剂的混合物预先均匀地加热,随着温度的升高,当混合物加热到某一温度时便会自动着火(这时着火发生在混合物的整个容积中),这种着火方式习惯上称为热自燃。
3. 点燃(或称强迫着火):是指由于从外部能源,诸如电热线圈、电火花、炽热质点、点火火焰等得到能量,使混气的局部范围受到强烈的加热而着火。
这时火焰就会在靠近点火源处被引发,然后依靠燃烧波传播到整个可燃混合物中,这种着火方式习惯上称为引燃。
大部分火灾都是因引燃所致。
必须指出,上述三种着火分类方式,并不能十分恰当地反应出它们之间的联系和差别。
例如化学自燃和热自燃都是既有化学反应的作用,又有热的作用;而热自燃和点燃的差别只是整体加热和局部加热的不同而已,决不是“自动”和“受迫”的差别。
另外有时着火也称爆炸,热自燃也称热爆炸。
这是因为此时着火的特点与爆炸相类似,其化学反应速率随时间激增,反应过程非常迅速。
因此,在燃烧学中所谓“着火”、“自燃”、“爆炸”其实质是相同的,只是在不同场合下叫法不同而已。
《工程燃烧学》

实用文档
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计算Vn.c产
忽略热分解引起Vn.c产的变化 将燃烧产物分为理论燃烧产物和剩余空气两
部分
Vn.c产 =V0.c产+(Ln-L0).c空 =V0.c产+(n-1)L0.c空
V0、L0根据燃料的成分计算
注意:右边c产是理论实燃用文档烧产物的比热 17
V0CO2、V0H2O、V0N2由燃料成分计算(如何计算?)
说明:此处忽略掉了S
实用文档
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理论发热温度的计算
3、确定烟气比热c产,它强烈相关于温度t产
(1比热近似法) 查表3-3得到各温度下的c产值 (2内插值近似) 查表3-3得各温度下各气体成分
的c值
(3求解方程法) 认为各气体成分c值与温度成2
次级数关系,c=A1+A2t+A3t2,通过查表得到各
系数
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比热近似法
产物整体比热近似值法(表3-3)
根据具体的燃料成分计算V0 =(VCO2+VH2O+VN2 +…) ,并根据表3-3确定c产
适用性:燃烧产物的平均比热受温度的影响不 显著,特别是空气作助燃剂
实用文档
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比热近似法求解过程
影响理论燃烧温度的因素
燃料种类和发热量
主要取决于单位体积燃烧产物的热含量
考虑Qt理 低/V0Q ,低 比考QV 虑空 nQ低cQ 产 的燃 影响Q更分符合规律
空气消耗系数n
在n>=1的情况下,n值越大,理论燃烧温度越低。
因此在保证完全燃烧的情况下,尽量减小n
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影响理论燃烧温度的因素
实用文档
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高温热分解
温 工度业Q 越炉分 高中,, 分只1 2 解考6 越 虑0 0 强 温V ; 度C O 压 , 力 且1 越 只0 高 有8 0 ,大0 分于V 1解H 82 0较0度弱
工程燃烧学_3

第三章着火第三章着火(自燃与引燃)本章重点内容:1. 两种着火机理2. 两种着火类型3. 自燃着火4. 强制着火5. 着火范围(燃烧界限)第三章着火(自燃与引燃)着火是一个从不燃烧到燃烧的自身演变或外界引发的过渡过程,是可燃混合气的燃烧化学反应逐渐加速到反应速度即放热速度极快的、形成火焰或爆炸的过程。
因此,着火过程是一个受到化学反应速度控制的过程。
火焰的熄火过程则与着火过程相反,它是一个从极快的燃烧化学反应到反应速度极慢,以至不能维持火焰的形成或几乎停止化学反应的过程,也是一个化学反应速度控制的过程。
第三章着火(自燃与引燃)除化学动力学控制的燃烧外,实际上不同的燃烧过程受控于不同的物理或化学过程。
在实际的燃烧中,需进行可燃混合气的制备,可燃混合气的预热,激化分子的传输以及化学反应等一系列的相互关联的过程,其中进行得慢的环节决定着燃烧速度。
第三章着火(自燃与引燃)3.1 燃烧反应过程中浓度与温度的关系反应速度与温度的关系常用Arrhenius指数项或简单的指数T m的关系式表示。
反应速度只受初始反应物浓度影响的反应为简单反应或热反应;反应速度受中间产物或最终产物浓度影响的为复杂反应或自催化反应。
研究链反应的最常见的方法是保持体系在反应时的恒定以消除热反应对反应发展的影响,其反应速度式则是以初始反应、中间反应及最终反应中参与反应的各种组分间相互作用的“反应机构”来分析,并且是经实验验证决定的。
/E RTe−第三章着火(自燃与引燃) 3.1 燃烧反应过程中浓度与温度的关系图3-1 简单等温反应速度的衰减情况第三章着火(自燃与引燃)3.1燃烧反应过程中浓度与温度的关系对于绝热火焰温度,设火焰最高温度为,也可推导出式(3.6)。
由于能量损失,较绝热火焰温度Tf为低。
式(3.5)可写成这就是说显焓与化学焓之和在整个过程中始终不变,与热力学第一定律相吻合。
T∞V A V0A0V Ac T+H C c T H C c H Cρρρ∞∞Δ⋅=+Δ⋅=+Δ⋅T∞第三章着火(自燃与引燃) 3.1 燃烧反应过程中浓度与温度的关系图3-2 温升与反应物消耗间的关系第三章着火(自燃与引燃)3.2 着火条件3.2.1 热着火可燃混合剂在某一条件下由外界加热,如火花塞、热容器壁、压缩等,到达某一特定温度时,反应物在此温度下的放热速度大于散热损失的速度,则多余的热量使混合剂温度增高,然后又使反应速度增加,从而混合剂的温度得以连续加速地增高知道放热速度达到很高的数值,于是就发生“着火”燃烧。
第三章燃烧学作业

高等燃烧学第三章课后作业姓名:xx 学号:xxing words only ,explain what is happening in the Stefan problem?解:斯蒂芬问题:玻璃圆筒内装有液体A ,在圆筒内保持一个固定的高度,液体界面设为x=0,气体A 和气体B 的混合物流过圆筒顶部,界面处组分A 的质量分数为i A Y ,。
如果混合物中A 的浓度低于液体-蒸发表面上A 的浓度,就存在传质的驱动力。
需要解决的问题就是求出A 的质量通量''A m 。
利用菲克定律及已知条件最后求得)11ln(,,''iA A AB A Y Y L D m --=∞ρ 。
通过改变i A Y ,的值发现,当i A Y ,很小时,无量纲质量通量)//(''L D m AB A ρ 基本与i A Y ,成正比,当i A Y ,大于0.5后,质量通量增加非常快。
2.How does the mass average velocity vary with distance from the surface of an evaporating droplet at any instant in time ?解:在蒸发过程是准稳态的假设前提下,任意时刻、通过蒸发液滴表面外的任一与液滴同心的球面的质量流量相同,且)1ln(4Y AB s B D r m+=ρπ 。
但质量通量''A m 不同,2''4r m m A π =,随着距液滴表面距离r 的增大而减小。
3.Explain what is meant by “quasi-steady ”flow.解:准稳态流动是指在任何时刻,流动都处于稳定状态。
即流场中的任一点的速度、温度、压力等参数保持恒定,不随时间而变化。
4.Calculate the evaporation rate constant for 1mm-diameter water droplet at 75℃evaporating into dry ,hot air at 500K AND 1 atm.解:已知:水滴mm D 1=,,K T s 34827375=+=,atm P 1=,K T air 500= 物性参数包括:K T boil 100=,kg kJ h fg /2.2257=,18=A MW ,85.28=air MW , 3/84.974m kg l =ρ,K s m D AB 273@/102.225-⨯=(查附录D )先计算Y B :需要先求液滴表面处水的质量分数s A Y ,,利用Clausisus-Clapeyron方程式(2-19):2/TdT MW R h P dP A u fg = 从参考态(K T T atm P boil 373,1===)到348K 进行积分,可求得:)]11(/exp[)1(boilA u fg sat T T MW R h atm P P --==,代入数据得, 3902.0)]37313481(18/83152257200exp[)1(=-⨯-==atm P P sat , 3902.0)1(,===∴atm P P sat s A χ 62.2485.28)3902.01(183902.0,=⨯-+⨯=∴s m ix MW 2853.062.24183902.0,,,=⨯==∴s mix A s A s A MW MW Y χ 3992.02853.0102853.01,,,=--=--=∴∞s A A s A Y Y Y Y B 再求AB D :取平均温度K T T T air s 42425003482=+=+=,用此温度来计算水蒸气的扩散率,由12/3-∝P T D ABs m T D AB /1026.4)273424(102.2)(252/35--⨯=⨯⨯= 最后求ρ:可用理想气体方程和平均混合摩尔质量来估计: 74.26)85.2862.24(21)(21,,=+⨯=+=∞mix s mix MW MW MW 3/7685.0424)74.26/8315(101325)/(m kg T MW R P u =⨯==ρ 最终得蒸发常数:s m B D K Y l AB /1008.9)3992.01ln(84.9741026.47685.08)1ln(8285--⨯=+⨯⨯⨯⨯=+=ρρ。
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第三章作业
使用编程语言求解常微分方程的方法,求解零维系统自燃问题:
k0——频率因子,初值取100.0
E——活化能,初值取1.E5
R——气体常数,初值取8.314
C——可燃混合物中反应物浓度,初值取1.0
n——反应级数,初值取1.0 V——容器体积,初值取1.0 Q——可燃混合物的燃烧热,初值取2.E7
T——容器内可燃混合物温度,初值取与T0相等的数值。
h——散热系数,初值取5.0
S——容器壁散热面积,初值取6.0
T0——容器壁温度,初值取800.0
定解条件:t=0时,T=T0。
以上方程描述了一个零维系统的温度从t=0开始随时间变化的过程。
a)使用在第一章已经介绍过的Euler法,求解上述定解条件下的常微分方程,获得系统温度T随时间t的变化曲线。
b)分别令系统初温T0=300、400、500、600、700、800、900、1000、1100(其他参数不变),获得不同初始温度下的系统升温曲线,并讨论系统初温对热自燃过程的影响。
c)分别令散热系数h=1.0~10.0(T0保持800K),获得不同初始温度下的系统升温曲线,并讨论散热系数对热自燃过程的影响。
问题求解过程如下:
一:程序如下:
#include<stdio.h>
#include<math.h>
#include<fstream>
#include<iostream>
using namespace std;
int main()
{
ofstream ofile;
ofile.open("f:\\myfile.txt"); //打开文件
double k0 = 100, R = 8.314, C = 1.0, n = 1.0, V = 1.0, yita = 5.0, S = 6.0;//定义参数
double rou = 1.0, cv = 4.02;
double E = 1.0e5, Q = 2.0e7;
double d, tao[101], T[101];
double h = 0.1; //设置时间间隔
int i;
double f(double x, double y[100]);
tao[0] = 0.0, T[0] = 800.0; //设置初值
printf("%f,%f\n", T[0], tao[0]);
for (T[0] = 300; T[0]<= 1100; T[0] = T[0] + 100) //求解方程在T0=300到1100
时的温度变化值
{
if (T[0]==800) //当初始温度为800度时改变η使其在1.0至10变化
for (yita = 1.0; yita <= 10; yita++)
{
ofile << yita<< endl;
ofile << '\n'<< endl;
for (i = 0; i < 100; i++)
{
d = (k0*exp(-E / R / T[i])*pow(C, n)*V*Q - yita*S*(T[i] - T[0])) / V / rou / cv; //求解温度随时间变化率
T[i + 1] = T[i] + h*d; //计算下一时刻温度值
tao[i + 1] = tao[0] + h*i;
printf("%f,%f\n", T[i + 1], tao[i + 1]);
ofile << T[i] << endl; //输出T 至文件myfile.txt
}
}
else
for (i = 0; i < 100; i++) //若T0不等于800,使yita=5.0,不改变yita值
{
yita = 5.0;
d = (k0*exp(-E / R / T[i])*pow(C, n)*V*Q - yita*S*(T[i] - T[0])) / V / rou / cv;
T[i + 1] = T[i] + h*d;
tao[i + 1] = tao[0] + h*i;
printf("%f,%f\n", T[i + 1], tao[i + 1]);
ofile << T[i] << endl;
}
ofile << '\n' << endl;
}
ofile.close(); //关闭文件
}
二:程序求解结果
图一:反应温度与初始温度、散热系数关系图
图二:反应温度与散热系数关系图图三:反应温度与初始温度关系图
四:结果分析
由图二易知,随着散热系数的增大,燃烧稳定性下降,从正常燃烧的状态变为不能燃烧的工况;
由图三易知,随着初始温度的增加,燃烧稳定性改善,从不能着火的状态变为能燃烧的工况。