常规隔震支座参数
2013.4.2铅芯隔震橡胶支座参数表
30.4266
300
123
57
28
163
340
470 1.32 0.83
966
19.13 106.7 20 × 250
14.1 121
30.4266
350
158
80
32
198
390
390 1.03 0.63
921
20.19 121.1 20 × 250
14.1 135
29.0293
350
146
72
32
103
43
15
143
270
270 0.73 0.38
256
21.84 40.8 20 × 250
14.1 55
15.0877
200
125
59
13
165
240
380 0.57 0.36
210
16.16 54.0 20 × 250
14.1 68
18.4632
200
114
52
13
154
240
380 0.65 0.41
比
支座重量 （不含锚
栓）
锚栓套筒规 格 M×l1
锚栓 数量
锚栓 单重
锚栓总 重
支座重量 （含锚 栓）
预埋钢板 （δ20）重
量
（mm）
mm
mm
KN
mm
KN mm
mm
mm KN/mm KN/mm KN/mm (%)
kg
mm × mm 套 kg/ kg
kg
kg
套
200
125
59
13
165
建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准_概述及解释说明
建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准概述及解释说明1. 引言1.1 概述建筑隔震橡胶支座作为一种重要的结构材料，在建筑工程中扮演着关键的角色。
它们被广泛应用于各类桥梁、高层建筑和工业设施等结构中，用于降低地震和振动对建筑物的影响，提供良好的抗震性能。
本文旨在综述建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准，以帮助人们更好地了解这一材料并确保其安全可靠使用。
1.2 文章结构本文共分为五个部分。
首先是引言部分，简要介绍文章的背景和目的。
接下来，在第二部分我们将详细介绍建筑隔震橡胶支座的质量要求和检验标准。
第三部分将解释说明建筑隔震橡胶支座的定义、作用以及类型与分类。
在第四部分，我们将讨论检验建筑隔震橡胶支座质量的方法和步骤包括外观检查、力学性能检测以及化学性能检测等。
最后，在结论部分，我们将总结全文的内容，并提出一些相关建议。
1.3 目的本文的目的是为读者提供关于建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准的详细了解。
通过该文章，读者将可以掌握建筑隔震橡胶支座的基本知识，了解其在建筑工程中所起到的作用，并且能够学习如何对这一材料进行质量检验和评估。
希望本文能够帮助相关从业人员更好地应用和管理建筑隔震橡胶支座，确保其符合相应的质量标准。
2. 建筑隔震橡胶支座质量要求和检验标准：建筑隔震橡胶支座是一种用于减震和抗震的重要构件，为确保其正常运行和安全性能，有必要制定相应的质量要求和检验标准。
本节将介绍建筑隔震橡胶支座的质量要求以及检验标准。
2.1 质量要求：建筑隔震橡胶支座的质量要求可从以下几个方面考虑：1. 材料质量：建筑隔震橡胶支座所使用的橡胶材料应具备良好的弹性、耐久性和化学稳定性。
其材料应符合相关国家或行业标准，并通过必要的试验评估其物理力学性能、化学成分等指标。
2. 结构设计：建筑隔震橡胶支座在设计时应满足相应载荷下的强度与刚度需求，且形状尺寸合理。
其设计应考虑到受力情况、环境条件等因素，在充分发挥其隔震作用的同时，保证结构的稳定安全。
减隔震球型支座使用说明书
减隔震球型支座说明书新津腾中筑路机械有限公司二〇〇九年四月目录一、概述二、设计依据三、支座技术性能四、支座安装、维护及更换五、支座规格尺寸一、概述球型支座是我厂与铁道部科学研究院铁建所于九十年代初共同研制成功的一种新型支座，目前已广泛应用于国内公路、铁路、体育场馆等各型建筑工程。
1995年，我厂在球面加工工艺上取得了重大突破，采用全数控加工取代了样板靠模加工方法，不但提高了球面光洁度，而且更好地保证了球面轮廓度精度。
减隔震球型支座是我厂最新研制的一种抗震减震球型支座。
该支座的最大特点：在桥梁正常工作时或发生小型地震时，能发挥标准球型支座的各项性能；当地震强度大于设计强度时，地震产生的水平力大于支座设计水平剪力时，支座上的抗剪装置产生屈服破坏，实现消能；并且能保证桥梁或支座上部结构不发生落梁或落架，地震后支座还能按照普通标准支座的各项性能进行工作，使桥梁和工程结构在地震中的破坏减小到最小程度，并能为结构震后的维修提供了可能。
二、设计依据●交通部标准JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》●中华人民共和国国家标准GB/T17955-2000《球型支座技术条件》●欧洲标准EN1337-2《支座滑动部件》●欧洲标准EN1337-7《球面和柱面聚四氟乙烯支座》三、支座技术性能支座设计转角和位移量可根据桥梁设计转角来确定。
●项目的主要技术指标1、支座竖向承载力分为1000kN、2000kN、3000kN、4000kN、5000kN、6000kN、7000kN、8000kN、9000kN、10000kN、12500kN、15000kN、17500kN、20000kN、22500kN、25000kN、27500kN、30000kN分为18挡。
2、限位方向水平极限承载力为支座竖向承载力的18%-20%。
3、转角0.02rad 。
4、支座滑移、转动摩擦系数：μ≤0.03（－25℃～＋60℃）。
摩擦摆隔震支座规格及性能参数
±200
FPS-Il-5000-300
2700〜4200
0.0K0.06
0.02^0.08
3000/4000/4500
士300
FPS-Il-5000-400
2700-4200
0.01-0.06
0.02-0.08
3000/4000/4500
±400
6000
FPS-Il-6000-100
2200〜3400
0.0K0.06
0.02〜0.08
3000/4000/4500
±400
5000
FPS-Il-5000-100
2700~4200
0.01-0.06
0.02-0.08
3000/4000/4500
±100
FPS-Il-5000-200
2700~4200
0.01-0.06
0.02√).08
3300~5000
0.01-0.06
0.02-0.08
3000/4000/4500
±100
FPS-Il-6000-200
3300〜5000
0.0K0.06
0.02〜0.08
3000/4000/4500
i200
FPS-Il-6000-300
3300~5000
0.01-0.06
0.02-0.08
3000/4000/4500
±100
FPS-Il-9000-200
4700~7500
0.01-0.06
0.02〜0.08
3000/4000/4500
±200
FPS-Il-9000-300
4700-7500
0.01√).06
GPZ(KZ)公路桥梁抗震盆式橡胶支座系列规格表
GPZ(KZ)型系列公路桥梁抗震盆式橡胶支座（DX单向，SX双向，GD固定）主要尺寸表GPZ(KZ)公路桥梁抗震盆式橡胶支座GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座是依据中华人民共和国交通行业标准《公路桥梁盆式橡胶支座》(标准号JT391-1999)及公路工程抗震设计规范(JTJ004-89)，在盆式橡胶支座的基础上增加了消能和阻尼措施。
GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座包括固定支座和单向活动支座两种型式，和与之配套使用的还有双向活动支座。
支座规格按JT391-1999要求分为31级。
支座竖向设计承载力、支座转角、支座摩擦系数及位移均按标准要求设计。
仅固定支座各方向和单向活动支座非滑移方向的水平力由原支座设计承载力的10%提高至20%。
现在．国内外采取的是刚性抗震法和柔性减震法两种抗震方法，刚性抗震需增大结构(包括基础结构和抗震支座结构)尺寸,柔性减震的特点是：减震性能好而刚度较小，在较大地震波的情况下有被破坏的可能。
该系列支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施，增大了支座的耗能能力，极大的改善了支座的抗震性能，因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力，最大限度的限制了桥梁上下部结构之间的相对位移，减小了地震力的放大系数。
非地震时等同一般盆式橡胶支座使用。
由于GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座设计有固定支座和单向活动支座，两种型式支座配合使用比仅在桥梁固定墩上设置抗震支座对提高全桥结构的抗震能力是不言而喻的。
GPZ(KZ)盆式橡胶支座结构形式GPZ(KZ)GD(固定抗震盆式橡胶支座)，主要由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼胶圈等组成。
GPZ(KZ)DX(单向活动抗震盆式橡胶支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈钢滑板及侧向滑移装置等。
减震原理主要是当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后，消能板开始滑移，起到第一道隔震效果；然后阻尼圈发挥第二道阻尼效果，支座起到抗震作用；当地震冲击波超过一定极限时，该系列的刚性抗震起到了第三道抗震效果。
高层建筑基础隔震支座受拉问题的分析与控制
中图分类号：TU973文献标识码：A文章编号：1001-6945（2023）08-75-04经过几十年发展，以叠层橡胶隔震技术为首的隔震技术已经应用于许多落地工程，部分工程经受过真实强震考验，用事实证明隔震技术的优越性和经济性。
然而从早些年建筑发展来看，我国的高层建筑尤其是复杂高层建筑应用该技术很少。
除了经济发展水平原因外，主要原因是房屋高度过高、地震力较大时，结构在强震下产生非常大的倾覆力，使柱底支座产生很大的轴向拉应力而使橡胶支座发生变形、破坏。
当支座高度较高、剪切变形过大时，结构甚至有倒塌风险。
因此，如何控制橡胶支座的受拉应力对隔震技术在高层建筑中的应用和推广变得尤为关键。
对此，国内外专家学者做了大量深入研究，并取得了丰富的研究成果。
王曙光等[1]对十层框架按不同柱网下角部支座进行对比，通过时程分析得出，柱网间距越小，支座就越容易受拉。
还对剪力墙不同方案进行对比，认为规范要求剪力墙结构支座间距不宜过大的规定是不利于支座受拉控制的；熊伟[2]对一框筒隔震结构进行分析发现，层高越高，支座轴力呈线性增长，降低上部结构层高对控制支座受拉是有利的；程华群等[3]认为可采用高抗拉性能支座或普通橡胶支座与滑板支座混合应用来解决支座受拉大的问题；苏键等[4]提出可利用支座承压能力来抵抗拉应力的设计方法。
从以上可以看出，不少学者对控制隔震支座受拉问题研究，多从支座材料、上部结构等方面入手。
尽管不少新型隔震支座已申请专利，但很多没有实用性，且造价高，无法大规模推广。
传统设计思路和流程中，高层隔震建筑往往根据结构竖向压力和厂家试验数据确定支座的初步布置方案，并根据受力结果调整支座的大小。
当结构体型复杂时，边角处竖向力较小部位的支座拉应力反而非常大，为控制拉应力而盲目增大支座的直径是非常不经济合理的，必须探索更好的思路来解决这一问题。
对此，基于某国内第一高隔震楼隔震设计为依据，提出了适当降低隔震支座竖向刚度的方法可有效降低支座在地震作用下的受拉作用，方法简单，方便有效。
双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算
双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算摩擦摆减隔震支座是一种常用于建筑结构和桥梁等工程中的减隔震装置，通过摩擦力和冻结力，使结构在地震或其他振动作用下能够减少位移和能量传递，从而降低结构的震动响应。
在摩擦摆减隔震支座的设计过程中，参数计算是一个关键的环节，它直接影响到减隔震效果的稳定性和可靠性。
本文将对双曲线或摩擦摆减隔震支座参数计算进行深入分析与探讨。
1. 减隔震支座概念解析减隔震支座是指采用摩擦剪切和冻结力相结合的装置，经过特殊设计和安装后，在地震或其他外力作用下可以产生可控摩擦力，以减少建筑结构的振动响应。
它是一种被广泛使用于地震区的结构减隔震技术。
2. 参数计算原理摩擦摆减隔震支座的参数计算主要涉及到以下几个方面：a. 基本参数：包括减隔震装置的尺寸、材料、摩擦系数等。
b. 建筑结构参数：包括质量、刚度、减振需求等。
c. 地震参数：包括设计地震力、地震动特性等。
3. 双曲线摩擦摆减隔震支座参数计算双曲线摩擦摆减隔震支座是一种常见的减隔震装置，其参数计算可以按照以下步骤进行：a. 确定摩擦系数：根据工程实际情况和设计要求选择适当的摩擦系数。
b. 计算冻结力：根据结构质量和地震设计参数等计算冻结力的大小。
c. 计算有效工作面积：根据冻结力和摩擦系数计算有效工作面积。
d. 确定支座尺寸：根据有效工作面积和建筑结构参数等确定支座尺寸。
4. 摩擦摆减隔震支座参数计算的局限性摩擦摆减隔震支座参数计算的过程中存在一定的局限性，主要表现在以下几个方面：a. 模型假设：计算过程中往往需要通过一些假设来简化实际情况，因此计算结果可能存在一定的误差。
b. 参数选择：相关参数的选择对计算结果有较大的影响，不同的参数选择可能会导致不同的减隔震效果。
c. 监测和维护：摩擦摆减隔震支座的参数计算只是一个设计过程，在结构实际使用中需要进行监测和维护，以保证减隔震效果的长期稳定性。
5. 个人观点和理解从个人角度来看，摩擦摆减隔震支座作为一种减隔震技术，具有较好的效果和可行性。
GPZ(KZ)公路桥梁抗震盆式橡胶支座系列规格表
GPZ(KZ)型系列公路桥梁抗震盆式橡胶支座（DX单向，SX双向，GD固定）主要尺寸表GPZ(KZ)公路桥梁抗震盆式橡胶支座GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座是依据中华人民共和国交通行业标准《公路桥梁盆式橡胶支座》(标准号JT391-1999)及公路工程抗震设计规范(JTJ004-89)，在盆式橡胶支座的基础上增加了消能和阻尼措施。
GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座包括固定支座和单向活动支座两种型式，和与之配套使用的还有双向活动支座。
支座规格按JT391-1999要求分为31级。
支座竖向设计承载力、支座转角、支座摩擦系数及位移均按标准要求设计。
仅固定支座各方向和单向活动支座非滑移方向的水平力由原支座设计承载力的10%提高至20%。
现在．国内外采取的是刚性抗震法和柔性减震法两种抗震方法，刚性抗震需增大结构(包括基础结构和抗震支座结构)尺寸,柔性减震的特点是：减震性能好而刚度较小，在较大地震波的情况下有被破坏的可能。
该系列支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施，增大了支座的耗能能力，极大的改善了支座的抗震性能，因此地震发生时可提高桥梁的抗震能力，最大限度的限制了桥梁上下部结构之间的相对位移，减小了地震力的放大系数。
非地震时等同一般盆式橡胶支座使用。
由于GPZ(KZ)系列抗震盆式橡胶支座设计有固定支座和单向活动支座，两种型式支座配合使用比仅在桥梁固定墩上设置抗震支座对提高全桥结构的抗震能力是不言而喻的。
GPZ(KZ)盆式橡胶支座结构形式GPZ(KZ)GD(固定抗震盆式橡胶支座)，主要由上座板、消能板、密封圈、橡胶板、底盆和阻尼胶圈等组成。
GPZ(KZ)DX(单向活动抗震盆式橡胶支座)还有中间钢板、四氟滑板、不锈钢滑板及侧向滑移装置等。
减震原理主要是当支座水平力大于支座设计竖向承载力的20%后，消能板开始滑移，起到第一道隔震效果；然后阻尼圈发挥第二道阻尼效果，支座起到抗震作用；当地震冲击波超过一定极限时，该系列的刚性抗震起到了第三道抗震效果。
建筑隔震支座系列参数
570*570*20
110 188 30 350 1409 2820
705*705*20
130 226 35 350 1623 3590
800*800*22
GZP800 7535 800 147 247 40 350 1875 GZP900 9538 900 165 276.7 45 350 2114 GZP1000 11775 1000 183 305.5 50 350 2353 GZP1100 14248 1100 202 355 55 350 2560 GZP1200 16956 1200 220 395 60 350 2820
等效阻尼 等效
等效阻尼
竖向 刚度
屈服力
方形联结板尺 寸长*宽*厚
比(Heq) 刚度 比(Heq)
%
KN/m
%
KN/mm kN
mm
20
525
14
640 10.5 250*250*12
20
795
14
1060 23.5 360*360*14
20
916
14
1400 32.0 400*400*16
20 1050
型号
GZP200 GZP300 GZP350 GZP400 GZP500 GZP600 GZP700
设计承 载力 (kN)
471 1060 1440 1880 2900 4200 5700
橡胶 直径 mm
200 300 350 400 500 600 700
限界
橡胶 总厚 度mm
支座高 度mm
中孔
变形 (基 准面
4200 5080 6010 6841 7900
隔震支座性能参数简表示例
施工图隔震设计专项说明(示例)一、隔震设计依据(1) 《建筑抗震设防分类标准》GB50223-2008 (2) 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012(3) 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 (4) 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(5) 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 (6) 《橡胶支座第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB20688.3-2006(7) 《叠层橡胶支座隔震技术规程》DECS126 (8) 《建筑结构隔震构造详图》03SG610-(9)《钢结构设计规范》GB 50017-2003 (10)《砌体结构设计规范》GB50003-2011(11)乌鲁木齐市建委《关于加强乌鲁木齐市建筑工程应用减隔震技术质量安全管理工作的通知》（乌建发[2015]128号）(12)其它相关标准二、分析软件上部结构：PKPM-SATWE 软件隔震分析：ETABS/MIDAS GEN 软件,采用时程分析,地震波取七条，分别为：EL 、TAFE 、NOR 、WC 、RGB1 、RGB2 、RGB3。
三、结构概况及主要数据四、隔震支座性能参数简表(示例)(注：有阻尼器、抗风装置、抗拉装置时应补充相关内容。
)五、隔震构造说明及要求1、隔震支座与上、下部结构应有可靠的连接，连接件应能传递罕遇地震下支座的最大水平剪力和弯矩，连接板应进行相关计算（可由产品生产厂家完成和保证）；上支墩底可不设置预埋件；支墩（或支柱）顶面预埋件厚度不宜小于10mm；为避免上支墩底、下支墩（或支柱）顶面由于竖向钢筋水平弯折造成无筋区并造成支座安装困难的弊端，其竖向钢筋可不必水平弯折，伸至底或顶面即可，当顶端有锚固需要时，可采用竖向钢筋端部设锚固件的作法；2、上部结构及隔震层部件与周边固定物应满足如下脱开要求：1）与水平方向固定物的脱开距离不小于隔震层在罕遇地震作用下最大位移的1.2倍，且不小于200mm；对两相邻隔震结构，其缝宽取最大水平位移绝对值之和，且不小于400mm；2）上部结构与下部结构之间应设置完全贯通的水平隔离缝，缝高可取20mm~50mm，并用柔性材料填充；3）应在设计、施工及使用全过程确保上部结构及隔震部件与周边固定物脱开。