过路涵洞设计中的泥石流模拟计算
泥石流沟各类参数计算
频率为P的暴雨洪水设计流量（m3/s）Qp 泥石流堵塞系数Dc 泥石流泥沙修正系数Φ 流量（形态调查法） 断面峰值流量Qc 过流断面面积（m2）Wc 断面平均流速Vc
平均粒径
3.278444883 0.608242801
3 0.0744
9.5 0.65
最大冲起高度
爬高
0.548377594 0.877404151
流域面积
12.6
沟长
3.86
沟床纵比 泥石流容重 清水比重 固体物质比重
0.0744
1.641
1
道宽 Wc面积
Vc Qc
Qp
Dc
Φ
1+Φ
Qc
81.86253068 1.5
0.65
1.65 202.6098
最大粒径 12
2.080083823 0.272763634 查表（规范）
1.5 0.65
245.8833662 75
3.278444883
查表 计算
一次泥石流冲出的固体物质总量QH （m3） 泥石流历时T （s）
K
1200 0.264
泥石流整体冲压力（×104Pa） 泥石流容重 泥石流流速 建筑物受力面与泥石流冲击压力方向的夹角 重力加速度 建筑物形状系数
78.68267718 275.3894 167.2007 383.5780513 324.566 1229.416831
Q（1%）
Q（2%）
Q（5%） Q(形态法）
90565.68692
79293.40648
64186.77306 77895.85041
QH （1%）
泥石流计算书1
1.泥石流水文参数计算1.1 计算断面的确定泥石流计算断面的选择主要为流域内典型断面。
1.2 计算公式和参数主要计算公式及参数取自《四川省水文手册》、《泥石流灾害防治工程设计规范》（DZ/T0239－2004）以及《泥石流灾害防治工程勘查规范》（DT/T0220－2006）。
根据泥石流防治工程的需要，对泥石流流体重度、流速、流量、一次冲出量、一次固体冲出物质总量、泥石流整体冲压力、爬高、最大冲起高度、弯道超高等进行计算和校核。
1.3 主要参数校核1.3.1 短历时暴雨公式当t＜1小时 H tp=S p·t1-n1P n1p=a1+b1·lgp当t=1-24小时 H tp=S p·t1-n2p n2p=a2+b2·lgp S p=H24p·24n2p-1 1.3.2 长历时暴雨公式当T=1-7日 H Tp=H24p·T mp m p=a+b·lgp式中：H tp——短历时t小时的设计暴雨量（mm）；H Tp——长历时t日的设计暴雨量（mm）；H24p——年最大24小时的设计暴雨量（mm）；n1p、a1、b1——短历时（t＜小时）设计暴雨的公式指数及其参数；n2p、a2、b2——短历时（t=1-24小时）设计暴雨公式指数及其参数；m p、a、b——长历时（t=1-7日）设计暴雨的公式指数及其参数，据四川省水文手册附图2-9、2-10查得a=0.45, b=0.01；p——设计频率（%）；S p——设计暴雨雨力（mm/小时）；计算结果见下表：单位：mm 表1-1各种历时设计暴雨量1.3.3 洪水①洪峰流量计算由于棉簇沟泥石流无洪水实测资料，只能用间接法求得洪峰流量，根据暴雨资料，用推理公式计算最大流量，计算成果汇总见表1-1，基本公式：Q P=0.278 ψ· F·S/τn产流参数采用公式：u=（1-n）n(n/(1-n))(S/h n)(1/(1-n))=3.6·F-0.19汇流参数采用公式：m=0.318·θ0.204式中： Q P ——最大流量（m3/s）；ψ——洪峰径流系数，ψ=1-τn·μ/ S P；τ——流域汇流时间（小时），τ=τ0·ψ-1/（4-n）；τ0——当ψ=1的汇流时间，τ0= 【0.383/(m/θS P1/4)】4/（4-n）；m——汇流参数，m=0.055θ0.72；S P——设计暴雨雨力（mm/小时），S P=H24P·24n2p-1；n——暴雨公式指数；F——集水面积（km2），取1.5km2；θ——流域特征系数，θ= L/（J1/3F1/4）；L——沟道长度（km），取1.5km；J——平均坡降（‰），取193.0‰；其余参数见上述。
泥石流流量、流速的测定和计算-secret
泥石流流量、流速的测定和计算
泥石流流量、流速的测定和计算
1 流量的计算
(1)形态调查法
Qm=Fmum 19.3-1
式中Qm—泥石流流量(m3／s)；
Fm—泥石流体的横断面面积(m2)；
um—泥石流流速(m／s)。
【例题17】某地平均每11年发生一次泥石流，泥石流流体的横断面面积为20m2 ，泥石流流速为3.5m/s，按形态调查法进行计算，根据《岩土工程勘察规范》(GB50021—2001)中有关泥石流分类规定，该泥石流为( )。
A、Ⅰ1；
B、Ⅰ2；
C、Ⅱ1；
D、Ⅱ2；
答案：D
【解答】根据题意有：Fm=20m2；um=3.5m/s；
按形态调查法计算：Qm=Fmum=20×3.5=70m3/s；界于30～100 m3/s之间，属于第二个亚类，即Ⅰ2或Ⅱ2；
另外，平均每11年发生一次，属低频泥石流Ⅱ；故应选择Ⅱ2，答案为D。
过路涵洞设计中的泥石流模拟计算
过路涵洞设计中的泥石流模拟计算吴保生（清华大学）摘要：本文针对过路涵洞设计对泥石流进行了模拟计算。
首先在美国联邦高速公路局现有河流模拟与桥渡冲刷流管模型（BRI-STARS）的基础上，增加了泥石流的模拟计算功能，并根据实测泥石流资料对模型进行了验证。
然后采用修改后的模型，对位于美国科罗拉多州斯奴马西峡谷段的第SH-82号高速公路扩建工程中的泥石流涵洞，进行了不同设计方案的泥石流模拟计算，给出了可靠的涵洞与渠道水力设计参数。
模拟计算结果的分析表明，对于输送泥石流的过路涵洞，若采用传统的水力学计算方法，将会导致设计涵洞尺寸的严重不足。
修改后的BRI-STARS模型可以作为过路涵洞设计中泥石流模拟的有效工具，可用于同类条件下过路涵洞设计的水力计算。
关键词：泥石流模拟; 过路涵洞; BRI-STARS; 流管模型作者简介：吴保生(1959-)，男，清华大学博士。
收稿日期：2000-11-281 引言泥石流是公路交通中经常遇到的重大自然灾害之一。
在泥石流多发地区，泥石流携带的大量泥沙颗粒常常会在路面突然堆积，造成道路交通的中断和堵塞；特别是一些较大的泥石流，还可以凭借其巨大的能量将道路和桥梁冲毁，造成严重的交通事故和巨大的经济损失。
位于美国科罗拉多州斯奴马西峡谷段（Snowmass Canyon）的第SH-82号高速公路，便经常受到来自位于其靠山坡一侧流域的大小不等的泥石流的威胁，图1是现有SH-82号高速公路穿过典型泥石流堆积扇时的情形。
由于公路交通发展的需要，科罗拉多州高速公路局计划在现有SH-82号高速公路的内侧再增加一条道路，使之成为双向封闭的单行高速公路。
为了避免路面的正常运行受到泥石流的频繁威胁，拟对来自靠山坡一侧大小不等流域的泥石流采取必要的工程措施加以控制。
初步设计采用了在路面下设置过路涵洞的方法，将来自流域的泥石流通过涵洞输送到公路下侧的谷地[1]。
在传统的过路涵洞设计中，对于泥石流的水力计算并没有现成的方法可寻。
泥石流运动参数的计算方法
泥石流运动参数的计算方法
马欢;张绍和;刘卡伟
【期刊名称】《西部探矿工程》
【年(卷),期】2010(022)006
【摘要】泥石流的运动参数主要包括容重、流速、流量和冲击力等.泥石流容重主要通过现场调查试验法和形态调查法得到;泥石流流速的计算公式主要有:基于谢才-曼宁公式得到的常用公式、弯道泥位超高法、<规范>推荐的公式和经验估算公式等;泥石流流量的计算方法主要有雨洪修正法、形态调查法、综合成因法等;泥石流对遭遇目标的冲击力包括两种:一种是泥石流的整体冲压力,第二种是泥石流中单块最大冲击力.泥石流的这些运动参数不仅反映了泥石流的规模、强度和流体性质,还直接决定着泥石流防治建筑物的类型、结构和尺寸,是泥石流研究和防治工程设计的基础.
【总页数】4页(P122-125)
【作者】马欢;张绍和;刘卡伟
【作者单位】中南大学地学与环境工程学院,湖南,长沙410083;中南大学地学与环境工程学院,湖南,长沙410083;中南大学地学与环境工程学院,湖南,长沙410083【正文语种】中文
【中图分类】TU434
【相关文献】
1.矮子沟泥石流影响因素及运动参数分析
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5.新型地锚张弦梁式泥石流格栅坝构件受力的简化计算方法
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涵洞+通道水文计算程序
1-2x2.0 1.0
备注
2 K119+795.0 0.05 1.5 11 0.044 0.25 Ⅱ 0.9 110 260
#NAME? 1.00 1.00 #NAME? 涵洞
1-4x3.5 1.0 兼过人，洞内设计台阶
3 K120+087.0 0.06 1.5 27 0.113 0.24 Ⅱ 0.9 110 260
0.357
#NAME? 1.00 1.00 #NAME? 涵洞
1-2x2.0
#NAME? 1.00 1.00 #NAME? 分离式立交 1-16m
1.531 #NAME? 1.00 1.00 #NAME? 涵洞
1-4x3.5
1.0
3.5m宽的碎石路，外业初定为1-6x4.5的通道，由于大里程方
1.0 向水田与被交道的高差较大，该路、排水都比较困难，内业修
计算：
复核：
成安渝 高速公
涵洞水力计算表
第2页 共2页 图号：C15-14
0.439 0.449
0.255 0.253
#NAME? 1.00 1.00 #NAME?
1.730 1.645
1.102 1.053
#NAME? 1.00 1.00 #NAME? #NAME? 1.00 1.00 #NAME? #NAME? 1.00 1.00 #NAME? #NAME? 1.00 1.00 #NAME? #NAME? 1.00 1.00 #NAME? #NAME? 1.00 1.00 #NAME? #NAME? 1.00 1.00 #NAME?
1.5 35 0.292 0.12 Ⅱ 0.9 110 260 1.5 37 0.032 1.14 Ⅱ 0.9 110 260 1.5 68.6 0.037 1.83 Ⅱ 0.9 110 260 1.5 30 0.188 0.16 Ⅱ 0.9 110 260 1.5 35 0.250 0.14 Ⅱ 0.9 110 260 1.5 57 0.204 0.28 Ⅱ 0.9 110 260 1.5 67 0.137 0.49 Ⅱ 0.9 110 260 1.5 85 0.142 0.60 Ⅱ 0.9 110 260
泥石流运动特征参数计算
泥石流运动特征参数计算刘丹【摘要】泥石流运动特征参数主要包括容重、流速、流量和冲击力等.这些参数不仅反映了泥石流自身特性,还影响后期泥石流治理,是泥石流研究和防治工程设计中的一项重要内容.目前,国内关于运动特征参数的计算方法主要有理论公式、经验公式、半经验公式和实验公式.本文介绍了泥石流工程中运动特征参数计算的常用方法,分析了各自特点和适用范围,为了使各项参数取值更加符合实际,还应当考虑现场勘测和试验结果.【期刊名称】《四川建材》【年(卷),期】2017(043)005【总页数】3页(P82-84)【关键词】泥石流;运动特征;参数【作者】刘丹【作者单位】四川建筑职业技术学院土木工程系,四川德阳 618000【正文语种】中文【中图分类】P642.23泥石流是一种典型的固液两相流[1]，也是一种常见的山地灾害，一旦发生，将会造成较大的人员伤亡和经济损失。
目前，泥石流的防治措施主要有两种：工程措施和生物措施。
文献[2]指出：泥石流的物理力学参数随机性大，属于典型的不良复杂地质，这给后期的防治工作带来挑战。
崔鹏[3]认为由于基础资料相对缺乏，泥石流沟的各种特征参数计算不够准确，有时甚至导致泥石流工程治理失败。
泥石流运动特征参数主要包括泥石流容重、流速、流量和冲击力等。
泥石流运动特征参数的合理选取，是泥石流研究和工程防治设计的一项重要内容。
目前，国内关于运动特征参数的计算方法主要有理论公式、经验公式、半经验公式和实验公式。
本文介绍了泥石流工程中运动特征参数计算的常用方法，分析了各自特点和适用范围，以期为泥石流防治工程设计中运动特征参数的合理取值提供借鉴。
计算断面的选取原则有：①出于工程防治措施和公路设施的考虑，桥位处断面一般都应该选择在内；②出于计算断面特点的关系，特殊断面一般选择为计算断面，如弯道处、大跌水处、断面急剧变化处等；③出于分析泥石流汇流特征的考虑，支沟交汇处一般选择在内；④出于布置工程措施的考虑，一般适合布置防治措施的绝佳位置也会考虑在内。
泥石流年淤积量计算
泥石流年淤积量计算
泥石流年淤积量的计算通常是基于实地监测数据进行统计和分析。
以下是一种计算方法：
1. 首先确定监测区域内的泥石流通道的长度L（单位：米）和宽度W（单位：米）。
2. 利用泥石流监测点记录的流速数据，在整个监测区域内选取多个位置，测量泥石流的平均流速V（单位：米/秒）。
3. 计算泥石流的平均流量Q（单位：立方米/秒）= L x W x V。
4. 将泥石流的平均流量Q乘以泥石流流动的时间T（单位：秒），即可得到泥石流的总淤积量V（单位：立方米）= Q x T。
需要注意的是，以上只是一种一般的计算方法，实际计算过程中可能会考虑更多因素，如泥石流的沉积密度等。
具体的计算还应结合实际情况和相关专业知识进行。
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泥沙研究 2001年8月Journal of Sediment Research第4期过路涵洞设计中的泥石流模拟计算吴保生(清华大学,北京100084)摘要:本文针对过路涵洞设计对泥石流进行了模拟计算。
首先在美国联邦高速公路局现有河流模拟与桥渡冲刷流管模型(BRI-ST ARS)的基础上,增加了泥石流的模拟计算功能,并根据实测泥石流资料对模型进行了验证。
然后采用修改后的模型,对位于美国科罗拉多州斯奴马西峡谷段的第SH-82号高速公路扩建工程中的泥石流涵洞,进行了不同设计方案的泥石流模拟计算,给出了可靠的涵洞与渠道水力设计参数。
模拟计算结果的分析表明,对于输送泥石流的过路涵洞,若采用传统的水力学计算方法,将会导致设计涵洞尺寸的严重不足。
修改后的BRI-ST ARS模型可以作为过路涵洞设计中泥石流模拟的有效工具,可用于同类条件下过路涵洞设计的水力计算。
关键词:泥石流模拟;过路涵洞;BRI-ST ARS;流管模型中图分类号:P642.23 文献标识码:A 文章编号:04682155X(2001)04200342071 引言泥石流是公路交通中经常遇到的重大自然灾害之一。
在泥石流多发地区,泥石流携带的大量泥沙颗粒常常会在路面突然堆积,造成道路交通的中断和堵塞;特别是一些较大的泥石流,还可以凭借其巨大的能量将道路和桥梁冲毁,造成严重的交通事故和巨大的经济损失。
位于美国科罗拉多州斯奴马西峡谷段(Snowmass Cany on)的第SH-82号高速公路,便经常受到来自位于其靠山坡一侧流域的大小不等的泥石流的威胁,图1是现有SH-82号高速公路穿过典型泥石流堆积扇时的情形。
由于公路交通发展的需要,科罗拉多州高速公路局计划在现有SH-82号高速公路的内侧再增加一条道路,使之成为双向封闭的单行高速公路。
为了避免路面的正常运行受到泥石流的频繁威胁,拟对来自靠山坡一侧大小不等流域的泥石流采取必要的工程措施加以控制。
初步设计采用了在路面下设置过路涵洞的方法,将来自流域的泥石流通过涵洞输送到公路下侧的谷地[1]。
在传统的过路涵洞设计中,对于泥石流的水力计算并没有现成的方法可寻。
本文采用一维泥石流数学模型对过路涵洞设计中的泥石流进行了模拟计算,提出了可靠的过路涵洞与渠道水力设计参数。
2 流域基本特征第SH-82号高速公路的斯奴马西峡谷段位于美国科罗拉多州的Basalt和Aspen之间。
该峡谷段两侧的大小流域可以分为两种类型[2]:高阶流域和低阶流域。
高阶流域的河网通常大于3阶,流域面积在21.8ha到36.0ha之间,流域平均坡降在36%和57%之间。
底阶流域的河网通常只有1～2阶,流域面积在4.4ha到40.5ha之间,流域平均坡降在53%和78%之间。
位于斯奴马西峡谷段两侧的流域,在河谷和坡脚地带大多有大量的泥石流堆积物。
这些堆积物呈喇叭状由从流域出口向河谷延伸,形成典型的冲积扇外形,见图1。
堆积物的表面一般是比较均匀的;沿堆积扇垂向的取样分析表明,泥石流在这一地区是十分活跃的,呈周期性发生。
历史上在该地区所发生的泥石流,多是由6至9月份之间强度较大的暴雨和春季5月份迅速融化作者简介:吴保生(1959-),男,清华大学博士。
收稿日期:2000211228图1 现有高速公路穿越典型泥石流堆积扇鸟撖图Fig.1 A photo showing the highway passing through the debris fans的雪水所触发的。
年平均降水量约为490.2mm ,其中53.4%为7～4月份的融雪、46.6%为6～10月份的降雨所产生。
3 泥石流模拟泥石流是由泥沙颗粒和水组成的泥浆,其中水的体积比一般小于50%(NRC ,1982)[3],通常是由某一时段的暴雨或迅速融雪所产生。
泥石流作为非牛顿体,它的运动基本上是以间歇的高速层流运动为主。
若不考虑泥石流内部的不均匀性等的影响,则描述泥石流运动的一维基本方程组可以表示为9Q 9x +9A 9t=0(1)9Q 9t +9(αQ 2ΠA )9x +gA 9Y 9x+S f +S e +S i =0(2)其中 式(1)为连续方程,式(2)为能量守恒方程。
式中A 为水流过水断面;g 为重力加速度;Q 为流量;S f 为由紊动剪切力所产生的摩阻坡降;S e 为由河道断面局部扩张或收缩引起的坡降;S i 为由内部粘性耗散所产生的摩阻坡降;t 为时间;x 为沿河道的距离;Y 为泥石流的水(表)面高度;α为非均匀流速分布校正系数。
从数值模拟的角度出发,河道水流可以分为洪水(颗粒的体积比含量小于20%)、泥石流洪水(颗粒的体积比含量在20%和40%之间)和泥石流(颗粒的体积比含量在40%和50%之间)[2]。
根据其粘性颗粒的含量,泥石流又可以分为粘性泥石流和颗粒泥石流。
粘性和颗粒泥石流的模拟方法一般包括(Jinand Fread ,1999)[4]:(a )适合模拟粘性泥石流的粘塑技术;(b )适合模拟颗粒泥石流的颗粒滑动技术;和(c )适合模拟粘性和颗粒泥石流的综合阻力系数技术。
(a )粘塑技术 对于粘性泥石流,通用的指数流变方程可以表示为τi (y )=γm S i (h -y )=τy +μ9u 9yη(3)式中 h 为水深;y 为距河床的距离;u 为沿水流方向的点流速;γm 为泥石流水沙混合体的容重;μ为动力粘滞系数;η为指数方程中的粘性剪切力指数(对宾汉流体,η=1);τi 和τy 分别为内部剪切力和屈服应力。
如果将S i 表示为屈服应力、粘性和有关水力要素的函数,可以得到[4]S i =τy γm D 1+(m +1)(m +2)Q 0.74+0.656m τy μm DA 1m +0.15(4)式中 m =1Πη;D 为水力半径。
有关参数一般表示为体积含沙量的函数。
一般来讲,粘性泥石流要求较小的流速和较大的水深来克服水沙混合体的屈服应力τy 。
(b )颗粒滑动技术 颗粒滑动技术是建立在床面颗粒的稳定性分析基础之上的,考虑了河床坡降、孔隙水压力、泥沙颗粒在床面的摩擦角及涨水和落水过程的影响。
相应的内部粘性耗散所产生的摩阻坡降可以表示为[4]S i =h cos θx -x 1x 2-x 1e tan <bed h +K a Πp -1ex -x 1+1h 9h 9x (5)式中 e 为系数;x 1和x 2分别为孔隙水压力恢复区和泥石流前坡的位置;K a Πp 为常数系数;θ为以度数表示的河床坡降;<bed 为内摩擦角。
(c )综合阻力系数技术 由内摩擦、粘性及紊动产生的剪切力可以用一个综合剪切力来代替,并表示为容重、阻力坡降和水力半径的函数,即τt =γm RS t(6)式中 S t 为综合能坡;τt 为泥石流床面总剪切力。
由此,所有的阻力项便可以用一个与曼宁糙率系数相似的综合阻力系数n t 来表示S t =n 2t f (Q ,R ,A )(7) 根据Jin 和Fread (1999)[4]的研究,粘塑技术一般适合于模拟河床比降小于<bed (20°～30°)的泥石流,而颗粒滑动技术则适合模拟河床比降大于<bed 的泥石流。
对于本研究来说,尽管有些河段的河床比降略大于20°,但多数河段、特别是所关心问题河段的河床比降均小于17°,因而本研究选用粘塑技术。
另外一个在选择模拟方法时应该考虑的因素是泥沙颗粒的大小及粘性细颗粒泥沙含量的多少。
在该地区泥石流冲积扇及沉积物取样表明,其组成中平均有55%是细颗粒泥沙(M ock ,1999)[2]。
较多的粘性细颗粒泥沙含量也要求选用粘塑技术比较合适。
对于综合阻力系数技术来说,只要虚拟的曼宁糙率系数的大小选择合适,其使用范围似乎并没有什么具体的限制。
采用何种泥石流模拟技术和方法,还应根据所研究流域和河网的具体特点来确定。
对于本研究来说,有关流域和河网的主要特点可以概括如下:(1)在所研究的区域内,特别是在靠近冲积扇的上游地带具有良好发育的河网。
对设计过路涵洞来说,其来流河段要么已具有一定的冲刷河槽,要么将开挖一定的导流河槽。
由收缩和扩散引起的局部水头损失是可以忽略不计的,并且不存在建筑物对水流的阻塞现象。
在一般情况下,水流运动可以用一维或准二维模型来描述。
(2)就洪水波的传播和变形而言,河床的坡降是比较陡的。
在保证有足够精度的条件下,水流的运动完全可以用运动波方程(S 0≈S f )来模拟。
水流运动方程中的重力项占了主导地位,因而忽略局部加速度引起的能量损失的渐变流方程便可以用来描述水流的运动。
(3)泥石流由流域出口输送至公路的距离是比较短的。
若以事先给定的流域出口处的泥石流作为模拟河段的来流条件,那么在非常短的时间内,来流的非恒定性便可传播到河段的下游端,结果,洪峰流量的变形是很小的,非恒定的泥石流便可以用一系列概化的恒定流过程来描述。
(4)根据当地的地形条件,设计过路涵洞拟由底坡不同的若干涵洞段组成,表现为由陡坡段与缓坡段相接的变化。
水流在由陡坡段过渡到缓坡段时,在一定的流量下将可能以水跃的形式相衔接。
因而,模型应具有在不间断的条件下模拟过渡水跃的功能。
考虑到以上所述研究流域与泥石流的特点及泥石流过路涵洞的设计要求,本研究拟将非恒定的泥石流简化为一维恒定渐变流进行模拟计算。
为此选择了美国高速公路局研究开发的BRI -ST ARS 模型(M olinas ,1989;M olinas and Wu ,2000)[5,6]作为基础,经过修改后增加了泥石流模拟功能,包括了适合于模拟粘性泥石流的粘塑技术和通用的综合阻力系数技术。
BRI -ST ARS 模型是一个准二维的渐变流通用流管模型,在河流模拟和桥渡设计中广泛采用,一个较为突出的特点是该模型既能够模拟缓流的回水水面线,又能够模拟急流水面线,当由急流过渡到缓流产生水跃时,模型自动以水跃的形式将急流和缓流衔接起来。
模型之所以能够同时模拟急流和缓流以及相应的水跃,是因为模型的水流计算同时使用了能量和动量两个控制方程。
4 模型的验证1997年9月在所研究区域内的编号为M 的流域发生了一场泥石流,本次泥石流是由暴雨触发形成的。
由于设计和研究的需要,H -P 土木技术公司于1999年就该次泥石流形成的河槽进行了调查(M ock ,1999)[2],并给出了若干横断面的最高水面线。
根据所测量的冲积扇面积和厚度,估计本次泥石流堆积的总体积约为2523m 3,相应的径流过程约为15～20年一遇。
图2是泥石流所塑造河槽的一个典型断面,相应的河床比降平均约为12%。
以下我们将用该泥石流来对所建立的模型进行验证。
图2 横断面计算与实测水面线比较Fig.2 Cross section with observedand computed water surface 为了使用上述有限的观测资料来验证修改后的模型,按照图2所示断面形态构造了一个底坡为12%的概化河段。