空心板梁预应力张拉计算书
16米空心板梁张拉计算书
16米空心板梁张拉计算书大武至久治（省界）公路扩建工程DJ10合同段预应力钢绞线伸长量的计算书中铁十八局集团第三工程有限公司花久10标项目经理部二〇一四年七月二八日16m空心板梁张拉计算书一、工程概况：本合同段16m后张法预应力砼空心板梁28片，其中中板22片，边板6片。
在板梁预制厂集中预制，预制厂设在砼拌和站附近，设9个预制台座，。
1、钢绞线采用专业厂家生产的符合（GB/T5224-2003）标准的Фs15.24钢绞线，公称截面积为140mm2，抗拉标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.98×105Mpa。
锚具采用M15型锚具及配套设备，管道采用金属波纹管。
钢绞线采用后穿法，张拉时采用两端张拉，采用应力应变双控制，锚下控制应力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
张拉力＝钢绞线强度×规定百分比×钢绞线公称面积×钢绞线根数15-3：F=1860×0.75×140×3×10-3＝585.9KN；15-4：F=1860×0.75×140×4×10-3＝781.2KN；15-5：F=1860×0.75×140×5×10-3＝976.5KN；二、钢绞线张拉计算1、计算公式及参数钢绞线平均张拉力的计算()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 (1) P p —钢绞线的平均张拉力，N ； P —预应钢束张拉端的张拉力，N ；x —从张拉端至计算截面孔道长度（考虑千斤顶工作长度，取30cm ）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ；K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数，金属波纹管取0.225；2、伸长量计算理论伸长值PP P E A LP L =(2) △L —钢绞线理论伸长值，cm ； P p —钢绞线的平均张拉力，N ；L —从张拉端至计算截面孔道长度（应考虑千斤顶工作长度）A p —钢绞线公称面积，140mm 2；E p—预应力钢束弹性模量，1.98×105Mpa MPa；千斤顶工作长度经实际测量为60cm。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 f=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出pk厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先张法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式张拉机P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa1.0σcon =0.01829×2369.6÷2×1.0+0.08=21.75 MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPaP=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2551.9÷2×0.25+0.08=5.91MPa0.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3281KN. 一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa1.0σcon =0.01715×3281÷2×1.0+0.22=28.35MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa0.5σcon =0.01715×3645.6÷2×0.5+0.22=15.85MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式张拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
20米空心板先张法控制张拉计算书
20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。
二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。
1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。
对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。
a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。
20m预应力空心板梁张拉计算书
20m 预应力空心板梁张拉计算书设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径φ15.2mm ，公称面积Ag=140mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式：()P P p E A l p l =∆式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm23、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm27、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σk A p=195300N8、千斤顶计算长度：39cm9、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：分三段计算P=0.75×1860×140=195300NX直1=0.878m；X曲=1.396m；X直2=15.058/2=7.529m；L直1=0.878+（0.39+0.05）=1.318mL曲=1.396mL直2=7.529m第一段：L直1=878+（390+50）=1318mmP=σk A p=195300Nk X直1+μθ=0.0015×1.318+0.25×0=0.002P p=195300×（1-e-0.002）/0.002=195105NΔL直1= P p L直1/（A p E p）=195105×1318/（140×1.95×105）=9.4mm第二段：L曲=1396mm P=195105Nθ曲=4°×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.396+0.25×0.0698=0.0196P p=195105×（1-e-0.0196）/0.0196=193212NΔL曲= P p L曲/（A p E p）=193212×1396/（140×1.95×105）=9.9mm 第三段：L直2=7529mm P=193212Nk X直1+μθ=0.0015×7.529+0.25×0=0.0113P p=193212×（1-e-0.0113）/0.0113=192130NΔL直1= P p L直1/（A p E p）=192130×7529/（140×1.95×105）=53mmΔL1=(ΔL直1+ΔL曲+ΔL直2)= 9.4+9.9+53=72.3mm两端伸长值：2ΔL1=2×72.3=145mm同理，N2束一端的伸长量详见《20米空心梁板预应力张拉引伸量计算表》。
20m空心板预应力张拉说明、压浆及张拉计算书
20m空心板预应力张拉说明、压浆及张拉计算书张拉总述20m空心板根据设计图要求，当梁体砼强度达到设计强度的85%后且龄期不小于7d方可张拉。
采用两端同时张拉，张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2。
具体张拉程序如下：N1预应力钢束张拉力：0→0.15δ→δk持荷2分钟锚固N2预应力钢束张拉力：0→0.15δ→δk持荷2分钟锚固张拉参数见计算表。
一、预应力钢铰线的加工1、钢绞线进场后按规范要求进行检验，合格后方可进行加工；2、钢绞线必须保持清洁、干燥，在存放和搬运过程中要避免机械损伤和有害的锈蚀，进场后如存放的时间过长，必须再次检查，合格后方可加工；3、钢绞线严格按照设计长度下料，同一束中各根钢绞线下料长度的相对差值不得大于5mm;4、钢绞线的切断，应采用切断机或砂轮机，不得采用电弧切割；5、预应力钢绞线和锚具使用前必须按有关规定进行抽检；6、预应力钢绞线穿束前，必须对预应力钢绞线进行下料、编束，油泵、千斤顶必须进行校验，以确定张拉力与油表的对应关系；7、穿束时前端用卷扬机牵引，后端用人工协助；8、待砼强度达到设计强度的85%后进行张拉作业，张拉采用油表读数与伸长量双控制的方法，每一束拉完后看其断丝、滑丝情况是否在规定的要求范围，若超出规范需重新穿束张拉，锚固时也要作记号，防止滑丝；9、如果预应力钢绞线的伸长量与计算值超过6%，要找出原因，可以重新进行校核和测定预应力钢绞线的弹性模量。
二、张拉注意事项1、力筋安装尽可能在孔道内松弛程度一致，使其受力均匀。
2、两端同时张拉时，两千斤顶升降压、画线、测伸长值等工作应同步进行。
3、预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固，预应力筋锚固的外露长度不得小于30mm，多余的预应力筋切割严禁采用电弧焊或氧焊切割，强调用砂轮机切割。
4、对千斤顶工作锚夹片，要随时检查，发现滑丝应及时更换。
5、千斤顶应分期进行标定，一般使用200次标定一次。
6、张拉人员应采用安全防护措施，设安全警示牌，头戴安全帽，进行预应力张拉时，严禁在力筋张拉方向站人，张拉工作人员应站在侧面，以防不测。
13m空心板梁预应力张拉计算书
13m空心板梁预应力张拉计算书漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件 (1)二、张拉方法 (1)三、张拉程序 (1)四、锚具、钢绞线 (1)五、钢绞线的穿束 (1)六、千斤顶、油表 (1)七、张拉操作 (1)八、实际伸长量的计算和测量 (2)九、伸长率的计算 (2)十、预应力钢束的封头 (2)十一、施加预应力的注意事项 (2)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (2)十三、钢绞线伸长量计算 (5)十四、孔道压浆 (6)十五、安全措施 (7)十六、预应力施工人员和机具统计表 (7)后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序0→初应力（10%）→25%应力→50%应力→75%应力→1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为：13.0m(h=0.7m)简支梁张拉顺序为：左N1→右 N2→右N1→左N2，钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下:板位钢束编号参数计算长度（mm）下料长度（mm）延伸量（mm）束数预应力钢束共长（m）张拉端锚具（套）波纹管总长（m）螺旋筋总长（m）中板1 m=3 12606 13806 39.72 27.6 4×15-3 24.7 12.12 n=3 12634 13834 39.2 2 27.74×15-3 24.7 12.1 边板1 m=4 12606 13806 39.72 27.64×15-4 24.6 16.82 n=3 12634 13834 39.2 2 27.74×15-3 24.7 12.1六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
16米预应力空心板梁张拉计算方案
XX市XX防洪二期工程16m预应力空心板梁张拉计算书X X建设有限公司XX市XX防洪二期工程项目部二O 年月16米预应力空心板梁张拉计算方案一、基础数据本标段16米预应力空心板梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MPa。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0→初应力→20%σcon →σcon（持荷2min）锚固，张拉顺序为N1→N2二、预应力钢束张拉力计算1、设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:Fn=σcon ×A×n进行计算，如下：中跨板梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN中跨板梁N2 钢束锚下张拉力：F2=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
各钢束张拉力如下表:中跨16米空心板梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）钢束编号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n)截面积(A)mm²张拉力（Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 3 140 585.9边跨板梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN边跨板梁N2 钢束锚下张拉力：F2=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =585.9KN边跨16米空心板梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）钢束编号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n)截面积(A)mm²张拉力（Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 4 140 781.2 三、压力表读数计算顶号：201004，表号：130914630，回归方程：y=19.202x-5.6338；顶号：205066，表号：130914645，回归方程：y=19.169x+7.2673油表读数见下表16m空心板梁中跨张拉数值表（单位MPa）表号130914630 130914645 顶号10% 20% 100% 10% 20% 100%201004 N1 4.36 8.43 40.97 N2 3.34 6.39 30.8205066N1 3.7 7.77 40.37N2 2.67 5.73 30.1816m空心板梁边跨张拉数值表（单位MPa）表号130914630 130914645 顶号10% 20% 100% 10% 20% 100%201004 N1 4.36 8.43 40.97 N2 4.36 8.43 40.97205066N1 3.7 7.77 40.37N2 3.7 7.77 40.37四、理论伸长量的复核计算以中跨为例复核计算设计图纸所示伸长量：16m空心板梁设计图纸钢束伸长量一览表（单位cm)编号N1 N2中跨 4.89 4.81边跨 4.89 4.811、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：∆L=PpL/（ApEp）式中：Pp-----预应力筋平均张拉力（N）；L------预应力筋的长度（mm）；Ap------预应力的截面面积；Ep------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；2.预应力筋伸长值计算N1预应力筋伸长值：Pp1=P×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 781.2×[1-e-(0.0015×0.52445+0.25×0）]/(0.0015×0.52445+0.25×0)=780.893KN△L1=Pp×L/（Ap×Ep）=（781.2+780.893）/2×0.52445/（140×4×1.95×105）=3.75mm；Pp2=Pp1×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 780.893×[1-e-(0.0015×4.18879+0.25×12×π/180）]/(0.0015×4.18879+0.25×12×π/180）=758.437KN △L2=Pp×L/（Ap×Ep）=（780.893+758.437）/2×4.18879/（140×4×1.95×105）=29.523mm；Pp3=Pp2×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 758.437×[1-e-(0.0015×6.318+0.25×0）]/(0.0015×6.318+0.25×0）=754.854KN△L3=Pp×L/（Ap×Ep）=（758.437+754.854）/2×6.318/（140×4×1.95×105）=43.777mm；△L4=△L2=29.523mm；△L5=△L1=3.75mmL=(△L1+△L2+△L3+△L4+△L5)×2=（3.75×2+29.523×2+43.777=110.323mm。
预应力空心板梁张拉计算书
嘉兴电厂二期工程运灰道路工程预应力空心板梁张拉计算书嘉兴电厂二期工程运灰道路1标段项目部2005年8月嘉兴电厂二期工程运灰道路工程预应力空心板梁张拉计算书（后张法）一、工程概况嘉兴发电厂运灰道路工程I标段，位于平湖市黄山乡境地内，杭州湾以北的六里湾，分为乍全公路拓宽段及六里湾大道新建段，变更后本标段共有两座桥梁，一号桥K0+378.3，结构形式为：3－16m+20m+16m，交角80度；四号桥K0+825，结构形式为：1－20m，交角135度。
桥梁上部结构均为预应力混凝土空心板梁，设置端部弯起的预应力钢绞线和OVM锚具，工地现场预制，后张法施工。
梁高分别为80cm和90cm,中板宽均为99cm，边板宽均为99.5+25＝124.5cm，本标段共有板梁68片，其中20m中板28片，边板6片，16m中板28片，边板6片。
全桥梁板主要工程数量如下：1、Φj15.24钢绞线：21252.72kg2、50号混凝土：563.54m33、Ⅰ级钢筋：1597.23kg4、Ⅱ级钢筋：4460.57kg5、OVM15-3锚具：224套6、OVM15-4锚具：272套7、OVM15-5锚具：48套8、D内径＝56mm波纹管：4490.64m9、D内径＝67mm波纹管：504.3m张拉设备的配置及标定情况：配备两套张拉设备，第一套：100T1＃（3126＃）油压表编号为“4598”,第二套：100T2＃（3122＃）油压表编号为：“4716”，张拉设备均由浙江省嘉兴市计量检定测试所进行校验，校验设备采用YE－5000KN型压力机，100T3126＃千斤顶与4598油压表配合使用，100T3122＃千斤顶与4716油压表配合使用。
标定报告祥见附表。
二、下料长度根据图纸要求钢绞线下料预留65cm工作长度，则16m空心板下料长度为：N1=848.1cm，N2＝853.45cm，20m空心板下料长度为：N1＝1048.1cm，N2＝1053.15cm。
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漳州台商投资区奥特莱斯大道工程
后张法13m空心板梁预应力
张拉方案及计算书
中铁二局奥特莱斯大道项目部
2014-6-18
目录
后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书
一、张拉条件
砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。
二、张拉方法
所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序
0→初应力（10%）→25%应力→50%应力→75%应力→应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为：
(h=简支梁
张拉顺序为：左N1→右 N2→右N1→左N2，
钢束应对称交错逐步加载张拉；
四、锚具、钢绞线
本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm
验书，并送有关检测单位进行效验。
五、钢绞线的穿束
钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下:
六、千斤顶、油表
均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作
千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量
初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2；
△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；
△L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）；
九、伸长率误差的计算
（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值×100%，张拉过程中该误差应小于6%。
十、预应力钢束的封头
张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm的要求。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
十一、施加预应力的注意事项
1、钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧筋现象。
2、锚具中心线与孔道中心线重合。
3、张拉机油箱应保持85%的油位，不足时用相投油液补充。
4、连续张拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不的漏油。
5、张拉机具出现不正常现象，应重新进行效验。
十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表
锚下控制力：=×1860=1395Mpa
单根φ钢绞线张拉力=1395×106××10-4=195300（N）=(KN)
—(140mm2为单根φ钢绞线截面面积)
各线性回归方程详见“千斤顶标定报告”。
中梁、边梁各级张拉应力详见下表：
龙江小桥13m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算
龙江小桥13m预应力空心板梁张拉钢绞线张拉应力计算
十三、钢绞线伸长量计算
P P=P(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）△L=P P×L/A P×E P
P P —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） e —常数（e=）
k —孔道偏差摩擦系数（取）
x —从张拉端至计算截面积的孔道长度，该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度350mm 。
μ—孔道摩擦系数（取）
θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） L —预应力筋长度（mm ）
A P —预应力筋的截面面积（mm 2）(取140mm 2) E P —预应力筋的弹性模量（取×105N/mm 2）
当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增加张拉力，单根钢绞线伸长量不变。
分段详细计算见下表：
龙江小桥
13m 预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(N1)
钢绞
线 编
号
预应 力
筋 分段
预应 力筋
分段 长度
L (mm)
局部 偏差
对摩
擦的
影响 系数 k
分段中
各曲线
的切线
夹角和
θ
(rad)
预应
力筋
和孔
道壁
的摩
擦系
数u
张拉
控制
力
(KN)
预应 力
筋 截面
Ap (mm2)
预应 力筋
弹性 模量
Ep (N/mm2)
kx+u θ
(x 单
位:m)
e
-(kx+u
θ)
分段 起点
张拉 力
Pq (KN)
分段 终点 张拉 力Pz=Pq e -(kx+u θ) (KN)
分段 平均 张拉 力P (KN)
分 段 伸长量 △L(mm)
总伸 长量 (一
端) L(mm
N1
ab
2190 0 140 195000
bc 524 140 195000 cd
3939
140
195000
龙江小桥13m 预应力空心板梁张拉钢绞线理论伸长量计算(N2)
钢绞线编
号
预应
力筋
分段
预应
力筋
分段
长度
L (mm)
局部
偏差
对摩
擦的
影响
系数k
分段
中各
曲线
的切
线夹
角和
θ
(rad)
预应
力筋
和孔
道壁
的摩
擦系
数u
张拉
控制
力
(KN)
预应力
筋截面
积
Ap (mm2)
预应力筋
弹性模量
Ep (N/mm2)
kx+uθ
(x单
位:m)
e-(kx+u
θ)
分段起
点张拉
力
Pq(KN)
分段终点
张拉力
Pz(KN)
分段平
均张
拉力
P(KN)
分段
伸长
量△
L(mm)
总伸长量
(一
端) L (mm) N2
ab 2200 0 140 195000
bc 1222 140 195000
cd 3245 0 140 195000
钢束图:
附注:1、采用两端同时对称张拉。
十四、孔道压浆
预应力钢绞线张拉后，10h-14d内应尽快组织压浆。
压浆所用的水、水泥、外加剂等均由实
验室确定并符合设计和规范要求。
压浆前对孔道进行清洁处理，并用压缩空气清理。
水泥浆在使
用前和压入过程中要连续搅拌，不得通过加水来提高水泥浆因延迟所减低的流动度。
压浆采用活
塞式压浆泵。
直至另一端饱满出浆并与规定稠度相同为止。
对水平或曲线孔道，压降的压力宜为；
压降的充盈度应达到孔道另一端饱满且排气排出与规定流动度相同的水泥浆为止，为保证管道中
充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于的一个稳定期时间不少于3分钟。
每片梁均要制取3组
压浆试件，标准养护28天，来测定水泥浆质量。
压浆完成后，对需封锚边梁应立即将锚具周围冲
洗干净，并对梁端砼凿毛，然后按设计浇注封端砼。
当水泥浆强度达到设计要求后，方可进行移
梁和架梁。
十五、安全措施
1、施工前对所有施工工作人员进行必要培训，使之掌握安全操作所需的知识和技能。
2、量测预应力筋的伸长值，应停止开动千斤顶。
3、在高压油管的接头应加强防护套，以防喷油伤人。
4、张拉时安排人专门统一指挥。
5、张拉两端严禁站人，张拉由专人负责。
十六、预应力施工人员和机具统计表
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2.张拉设备。