大型动叶可调轴流通风机性能计算
风机与压缩机05-轴流通风机的设计计算
4
由大量试验，υ 与 ns 的关系如图 5-7：
图 5-6
图 1.0 − log 0.55 log15 − log 30
(log ns
−
log 30)
+
log 0.55
υ
=
− 10
0.8624955log ns
+ 1.0143734
υ
− = 10
0.904504
log
ns
+ 1.0637792
（1） 等环量设计： Δp = ρuΔCuη
ΔCu
=
ΔΡ ρuη
式中：η 全压效率，参照已有的风机选取，或自行估算：
（2） 变环量设计：
计算几何平均断面的扭速 ΔCuM
DM =
Dt2 + Dh2 2
ΔCuM
=
ΔΡ ρu M η
=
ΔΡ ρη πDM n
60
7
ΔCu rα = ΔCuM rMα
确定变环量的指数α ＝0~1
C
' x
=
p1* − p2* p1* − p1
sin 2 β m sin 2 β 1
t b
实际升力系数
C
' y
：
C
' y
b t
=
2
sin 2 sin(β
βm m+ε
)
Δwu wz
= 2 sin 2 β m (sin β mcosε ) Δwu
1+ tgεctgβ m
wz
因为 cosε ≈ 1
tgε
=
单独叶轮级 叶轮加后导叶 叶轮加前导叶
（5-5a） （5-6） （5-5b） （5-7）
300MW机组动叶可调轴流送风机调整及故障处理
有操作 方便 、 节性 能好等优点 ， 调 但其核心机构均为动调执行机构 ， 其结构精 密， 对装调 、 维护均有较 高要 求， 文试 本 图分析 改型风机在 实际运用 中的常见异 常并提 出处理建议 。
关 键词 ： 送风机 ； 动叶 ； 异常分析 ； 故障处理
Ｔ ｅａ ｊ ｓ ｎ ｎ ｌｓ ｆ ｈ ｖ ｂｅｂａ ｅｖ ｒ ｂｅｓ ａｔ ｌｗｅ ｈ ｄｕ ｔ ｔ ａｙ ｉ ｏ ｅｍｏ ａ ｌ ｌｄ ａ ｉ ｌ ｈ ｆ ｂｏ ｒ ｍｅ ａ ｓ ｔ ａ
第 ４期
朱建宏 ： ０ Ｗ 机组动叶可调轴 流送风机调整及故障处理 ３ Ｍ ０
１ ７
柄上 ， 叶柄 由叶柄轴 承支撑 。叶柄末 端装有 调节杆 ， 调节杆 末端 的滑块 装 在 调节 盘 上 ， 节盘 与油 缸用 调 螺栓连 接 （ 液控 部分 照片如 图 １ 。 ）
锅 炉送风 机 的常 规选 型 方 案被 广 泛采 用 ， 以贵 州 黔
西 中水发 电有 限公 司 ３０ ０ ＭＷ 机 组 为 例 ， 厂 的锅 该
表 动 叶可 调 轴 流 风 机 性 能 参 数
１ 动叶可调轴流送部分 ， 一部分为控
制 头 （ 油 阀） 它不 随轴 转 动 。另一 部分 为 油缸 及 错 ， 活塞 ， 它们 与 叶轮一 起 转 动 ， 活塞 没 有 轴 向位 移 ， 叶 片装 在 叶柄 的外 端 ， 个 叶片 用 六个 螺 栓 固定在 叶 每
２１ ００年 ４月 第 ｌ ３卷 第 ４期
２１ ０ ０，Ｖ ｌ ３，Ｎｏ ４ ｏ ，１ ．
贵州电力技术
ＧＵＩ ＺＨＯＵ ＥＣ ＵＣ ＯⅥ Ｒ ＥＬ ＴＩ Ｐ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
发 电研 究
Ｐ ｗ ｒＧｅ ｅ ａｉｎ ｏ ｅ ｎ ｒｔ ｏ
大型动叶可调轴流通风机性能计算
叶绕流，其本质是叶栅流动而不是孤立翼 型 流
动，在 叶 栅 稠 度 小 于 1 的 时 候，用 孤 立 翼 型 的 吹 风试验数据具有足够的准确性；而叶栅的试验数
δ3 E（0.15τ-0.1τ）（1+4*10-4β1Aτ）i
据主要是为了解决孤立翼型试验数据在大压力、
式中，δ、δ1、δ2、δ3 分别为叶栅落后角、零弯
KE／g E1.15-2.7E／g
以考虑叶 栅 变 工 况 和 大 冲 角 情 况 下 的 落 后 角 计
算模型，具体如下：
KΔz／t E0.99
δ Eδ1+δ2+δ3
（3）
以上公式中，采用了平均半径处的叶片法向
间距 g，叶 片 顶 端 间 隙 E，叶 片 高 度l，轴 向 间 隙
δ1 E5*10-4β1A［1+0.8（τ-1）］0.238.8-dd
i>0
线速度定 义 的 失 速 边 界 点 的 马 赫 数，S1s是 失 速 流量下的相对来流气流角的正切。
第二种方法是笔者［2］在总结 Koch［6］提出的
Ki E（1+0.003i2）0.633
i<0
方法 基 础 上，改 进 并 拟 合 出 相 应 的 计 算 公 式。
Koch提出以二元扩压器类比轴流通风机的级，利
0.08372 14.188
91.8
5
540.0
7.3
219.7
9.848
7.425
0.08376 13.659
88.3
6
562.5
8.7
211.8
9.847
7.419
0.08372 13.168
85.2
7
300MW 机组双级动叶可调轴流式引风机性能探讨
300MW 机组双级动叶可调轴流式引风机性能探讨摘要】：为了提升机锅炉机组的运行管理质量，优化其管理措施，基层单位需要加强机组的运行质量，通过对应的处理方法，改善300MW的机组双机双级动叶处理质量。
本文结合300MW机组双级的可调轴流式处理效果分析，现将优化性能的处理方式和改善方法阐述如下。
【关键词】：300MW机组；双级动叶；可调轴流式；引风机；性能探讨由于原引风机选型较大，取消增压风机后，引风机在低负荷运行时，经常落入失速区，为消除风机失速，不得不在低负荷时采取提高送引风机出力以消除风机失速，使得风机电耗不降反升，这给运行指标调整和设备安全带来严重影响。
为消除此安全隐患，经过严密的热态试验，2014年，对我厂#1、#2号炉原静叶可调轴流式引风机进行换型改造，更换为双级动叶可调轴流式引风机，改造后的引风机经过试验，风机效率明显提高，电耗明显大幅下降，由于采用双级动叶可调轴流式引风机，性能曲线较平滑，引风机失速现象彻底消失，使引风机安全性能大幅提高。
风机是火电厂的重要辅助设备，且轴流风机的处理通过耗能消耗处理被广泛运用，且其具有流量系数大，压力系数高的特点，动叶可调轴流风机的性能多大于常规的容量机组，结合某热电公司的300MW机组运行状态，针对其一次加热以及单炉处理等方式，可以实现延期挡板的调节功能，完成全钢构架以及平衡通风和露天布置处理，且整个墙对冲燃烧时候，炉尾部也可发生SCR脱销反应，完成两台三分式的处理，本文针对300MW的机组引风机双级动叶处理进行研究，通过主轴控制的方式，将电动机的输出和机械能进行整合，调解叶轮控制处理体系，实现其处理质量。
1.分析引风机叶片漂移存在的原因轴流风机的工作原理基于空气动力学轮廓理论。
气体以迎角进入叶轮，并且在机翼的后部产生高度。
同时，必须在机翼的腹部沿相反的方向产生相等的力，以使排气叶轮沿轴向螺旋向前运动。
同时，由于风机入口处的压差的影响，气体被连续吸收。
轴流通风机的性能及其测试分析
70质量与标准2019年第7期中国机械MACHINE CHINA1轴流通风机的性能1.1普通轴流通风机的性能由于轴流通风机的主要工作原理，就是当气体从攻角进入通风机的叶轮后，在通风机的背翼上产生上升的作用力，并在通风机的翼腹上同时产生作用力大小相同但是作用方向相反的力，使气体在通风机的作用力下发生运动。
并且，轴流通风机的进口处还会利用压差，将周围的气体不断吸入轴流通风机中，使周围的气体发生流动。
通常情况下，当轴流通风机的攻角越大时，其产生的上升力则越大，整个通风机的压差通常也更大。
且当轴流通风机的攻角达到一定的临界值后，吸入的气体将偏离原本的运行轨道，发生气体旋涡现象，进而使轴流通风机内的压力严重下降，轴流通风机的运转出现失速问题。
1.2低压轴流风机的性能在实际低压轴流风机运行过程中，能够将低噪声和经济运行效果更好地展示出来，并对未来发展进行关注。
对于整个轴流风机的有效设计，能够将叶轮空间扭曲程度更好地展示出来。
现阶段，很多工程轴流通风机在叶片设计上多使用等环量流型设计，极容易出现根部扭曲问题，降低其安全可靠程度。
为了将根部流动特性改善，相关工作人员需要借助变环量和不同流型径向组合形式，对上述问题进行改善，确保等环量流型得到稳定展示，并确保其根部流动的合理性。
2轴流通风机的性能测试分析2.1轴流通风机的性能参数轴流通风机的性能参数通常可以分为通风机的流量、通风机的压力、通风机的功率以及通风机的功率和转速。
其中，通风机的流量，也可以被称为通风机的风量，主要是指在单位时间范围内在通风机内实际流通的气体的总体积。
其又可以分为通风机的体积流量，即通风机的性能参数Qv（m 3/s），与通风机的质量流量，即通风机的性能参数Qm（kg/s）。
通风机的体积流量与质量流量之间的关系通常为pQv =Q m 。
通风机运转过程中的实时流量可以通过装设在通风机管路上的流量计进行测量。
通风机的压力，也经常被称为通风机的风压，主要是指气体在通风机内流通时的压力升高值。
轴流式风机的性能测试及分析
轴流式风机的性能测试及分析轴流式风机的性能测试及分析摘要轴流式风机在⽕⼒发电⼚及当今社会中得到了⾮常⼴泛的运⽤。
本⽂介绍了轴流式风机的⼯作原理、叶轮理论、结构型式、性能参数、性能曲线的测量、运⾏⼯况的确定及调节⽅⾯的知识,并通过实验结果分析了轴流式风机⼯作的特点及调节⽅法。
关键词：轴流式风机、性能、⼯况调节、测试报告⽬录1绪论1.1风机的概述 (4)1.2风机的分类 (4)1.3轴流式风机的⼯作原理 (4)2轴流式风机的叶轮理论2.1概述 (4)2.2轴流式风机的叶轮理论 (4)2.3 速度三⾓形 (5)2.4能量⽅程式 (6)3轴流式风机的构造3.1轴流式风机的基本形式 (6)3.2轴流式风机的构造 (7)4轴流式风机的性能曲线4.1风机的性能能参数 (8)4.2性能曲线 (10)5轴流式风机的运⾏⼯况及调节5.1轴流式风机的运⾏⼯况及确定 (11)5.2轴流式风机的⾮稳定运⾏⼯况 (11)5.2.1叶栅的旋转脱流 (12)5.2.2风机的喘振 (12)5.2.3风机并联⼯作的“抢风”现象 (13)5.3轴流式风机的运⾏⼯况调节 (14)5.3.1风机⼊⼝节流调节 (14)5.3.2风机出⼝节流调节 (14)5.3.3⼊⼝静叶调节 (14)5.3.4动叶调节 (15)5.3.5变速调节 (15)6轴流风机性能测试实验报告6.1实验⽬的 (15)6.2实验装置与实验原理 (15)6.2.1⽤⽐托静压管测定质量流量6.2.2风机进⼝压⼒6.2.3风机出⼝压⼒6.2.4风机压⼒6.2.5容积流量计算6.2.6风机空⽓功率的计算6.2.7风机效率的计算6.3数据处理 (19)7实验分析 (27)总结 (28)致谢词 (29)参考⽂献 (30)主要符号pa-------------------------------------------------------------------------------当地⼤⽓压()p a pe-------------------------------------------------------------------------------测点平均静压()p a pm----------------------------------------------------------------------------测点平均动压()p aqm -------------------------------------------------------------------------------平均质量流量()skgpsg1-----------------------------------------------------------------------------风机⼊⼝全压()p a psg2----------------------------------------------------------------------------风机出⼝全压()p a pFC----------------------------------------------------------------------------风机全压()p a pSFC---------------------------------------------------------------------------风机静压()p a Q------------------------------------------------------------------------------体积流量()sm3 V-------------------------------------------------------------------------------流体平均流速()s m p e-----------------------------------------------------------------------------风机有效功率()KW P a-----------------------------------------------------------------------------轴功率()KW η-------------------------------------------------------------------------------风机效率()00n-------------------------------------------------------------------------------风机转速()minrL------------------------------------------------------------------------------平衡电机⼒臂长度（m）G------------------------------------------------------------------------------风机运转时的平衡重量（N）0G----------------------------------------------------------------------------风机停机时的平衡重量（N）D------------------------------------------------------------------------------风机直径（m）α------------------------------------------------------------------------------流量系数ε-------------------------------------------------------------------------------膨胀系数1绪论1.1风机的概述风机是将原动机的机械能转换为被输送流体的压能和动能的⼀种动⼒设备其主要作⽤是提⾼⽓体能量并输送⽓体。
轴流风机设计风量计算公式
轴流风机设计风量计算公式轴流风机是一种常见的工业风机，它通过轴向的风流来进行气体输送和通风换气。
在设计轴流风机时，需要计算风量以确保其满足工艺需求。
本文将介绍轴流风机设计风量计算公式，并对其应用进行讨论。
轴流风机设计风量计算公式可以通过以下公式来表示：Q = A V。
其中，Q表示风量，单位为立方米每秒（m³/s）；A表示风机出口截面积，单位为平方米（m²）；V表示风速，单位为米每秒（m/s）。
在实际应用中，计算风机出口截面积A的方法可以根据具体情况而定。
一般来说，可以通过风机的出口直径来计算出口截面积，公式如下：A = π (D/2)²。
其中，A表示风机出口截面积，单位为平方米（m²）；π表示圆周率，约为3.14；D表示风机出口直径，单位为米（m）。
通过上述公式，可以计算出轴流风机的设计风量。
在实际应用中，需要根据具体的工艺需求和系统参数来确定风机的设计风量。
下面将对轴流风机设计风量的应用进行讨论。
首先，需要根据具体的工艺需求来确定轴流风机的设计风量。
在工业生产中，通常会有一定的通风换气要求，需要根据车间的大小和气体浓度来确定风机的设计风量。
同时，还需要考虑到气体输送的距离和管道阻力，以确保风机的设计风量能够满足实际的气体输送需求。
其次，需要根据系统参数来确定轴流风机的设计风量。
在设计通风系统时，需要考虑到系统的压力损失和阻力，以确保风机的设计风量能够克服系统的阻力并实现气体输送。
同时，还需要考虑到系统的安全性和稳定性，以确保风机的设计风量能够满足系统的运行要求。
最后，需要根据轴流风机的性能参数来确定设计风量。
在选择轴流风机时，需要考虑到风机的风压和风量特性，以确保所选风机能够满足实际的通风换气需求。
同时，还需要考虑到风机的运行效率和能耗，以确保风机的设计风量能够满足系统的节能要求。
综上所述，轴流风机设计风量计算公式可以通过风量=出口截面积风速来表示。
在实际应用中，需要根据具体的工艺需求、系统参数和风机性能来确定设计风量，以确保风机能够满足实际的通风换气需求。
《轴流通风机的工程设计方法》
轴流通风机的工程设计方法信息来源：中国风机网 -风机常识发布时间： 2006-8-2风机是量大面广的通用机械产品；风机是利用一个或多个装有叶片的叶轮的旋转和气体或空气的相互作用来压缩和输送气体或空气的流体机械；风机是透平压缩机、透平鼓风机和通风机的总称。
通风机：在进口压力和温度分别为 101.3kPa 和 20 ℃、相对湿度为 50% 的标准空气条件下，全压小于等于 30kPa 的风机称为通风机。
通风机主要有离心式和轴流式两大类。
在轴向剖面上，在叶轮中气流沿着半径方向流动的通风机为离心通风机；离心通风机为轴向进气径向排气。
在轴向剖面上，气流在旋转叶片的流道中沿着轴线方向流动的通风机为轴流通风机；轴流通风机为轴向进气和排气。
相比较而言，离心通风机压力大、流量小；轴流通风机压力小、流量大。
轴流通风机的分类如下：1)按压力分类GB/T 19075-2003/ISO 1334.9：1999《工业通风机词汇及种类定义》中指出：低压通风机的压比低于 1.02 ，参考马赫数小于 0.15 。
当处理标准空气时，其压升小于 2kPa 。
中压通风机的压比大于 1.02 而小于 1.1 ，参考马赫数小于 0.15 ，对应压升为2kPa 至 10kPa 。
高压通风机的压比和压升大于上述值。
标准进一步指出：通风机叶轮依据其圆周速度将产生或高或降的压力，并定义了各种“通风机类型”的压力范围，即各类通风机在最高效率和最高转速时，通风机的压力不低于下表 1-1 中给定的值。
在任何情况下，被定义的通风机压力应不超出通风机在最高转速时所产生的最大压力的 95 ％通风单位质量功 y最大压力 pmax机名代码kJ/kg 分类称(用于标准空气 )kPa0＜ y≤ 0.60≤ pmax≤0.700.6 ＜y≤ 0.83低压L0.7 ＜pmax ≤1.00.83 ＜ 1.0＜ pmax ≤1.61y≤ 1.33说明忽略通风机内空气密度的变化1.33 ＜21.6＜ pmax ≤2.0 y≤ 1.6731.67 ＜y≤30.7 ＜pmax ≤1.04空气密度的变化是否忽略，中压M3＜y≤ 5.25 3.6 ＜pmax ≤6.35取决于5.25 ＜y≤ 8.336.3＜ pmax ≤106所要求的精度8.33 ＜y≤ 13.337不可忽略10＜pmax ≤1613.33 ＜通风机内高压16 ＜pmax ≤22.48H空气密度的变y≤ 18.6722.4 ＜pmax ≤ 3018.67 ＜y≤ 259化透平压缩＞25＞30机2)按轮毂比分类按照轮毂直径和叶轮外径之比即轮毂比，轴流通风机有低压、中压和高压型式之分，这表示在给定的流量下，轴流通风机所产生的压力是低的、中等的或高。
轴流风机计算能效方法
轴流风机计算能效方法
1. 确定风机的功率、风量和风压
首先需要测量或计算风机的功率、风量和风压，这些参数是计算能效的基础。
功率可以通过电流、电压和功率因数等参数计算得出；风量可以通过风速和截面积计算；风压可以通过压力传感器或差压传感器等设备测量得出。
2. 计算风机的扭矩和转速
风机的扭矩和转速可以通过工程手册或实验测量等方法得出。
扭矩和转速的计算可以采用下面的公式：
T = K ×P / n
n = 60 ×P / (2πN)
式中，T为扭矩，K为转矩系数，P为功率，n为转速，N为电机机械转速。
3. 计算机械能和电能
计算机械能和电能是计算风机能效的关键步骤，计算公式如下：
机械能= 扭矩×转速
电能= 电压×电流×功率因数×时间
其中，机械能即为风机输出的机械能，电能为风机消耗的电能，功率因数为电机的功率因数，时间为电机工作的时间。
4. 计算风机的能效
考虑到风机输出的机械能和消耗的电能之间存在损失，因此需要计算风机的能效。
风机的能效计算公式如下：
能效= 机械能/ 电能
将上述计算所得的机械能和电能带入计算公式即可得到风机的能效。
根据能效的计算结果，可以进行效率的优化和改进，提高风机的能效。
动叶可调轴流风机性能和结构介绍
动叶可调轴流风机性能和结构介绍动叶可调轴流风机性能和结构介绍⼀、引进技术为使我公司风机能更好地为电⼚服务，上海⿎风机⼚有限公司于1979年12⽉与德国TLT公司（全称为Turbo-lufttechnik Gmbh 德国透平通风技术有限公司）以许可证协议⽅式引进该公司轴流风机的全套技术。
引进部分包括：设计、⼯艺、⽣产、检验、服务、销售及其配套技术（如：消声器、油站、轴承等）。
由于我公司在我国风机⾏业通风机领域内是第⼀家实现技术引进的，因⽽对所需技术及世界上知名的有关⼚商有充分的选择余地。
在经过细致⽽科学的分析后，我公司选择了德国TLT公司。
这是基于以下原因：1.德国是产煤国家，对应⽤于粉尘介质的风机有着很丰富的经验，如叶⽚耐磨措施及密封性问题、机组的检修⽅法等，均有完善的研究；2.只有TL T公司的技术最适⽤于燃煤机组,切合中国国情。
3.⼯艺的实践性与我国的国情及我公司情况接近，易于保证产品的质量且能较快地实现成批⽣产，如叶轮结构采⽤焊接完成，⽐铸件较易掌握；4.先进的⽓动性能及结构和技术提供完整性好，从试验、设计、质控、销售等⼀整套完整技术的提供，为"量体裁⾐"变形设计创造了前提。
5.业绩⼴泛，在国际轴流风机市场具有绝对的领导地位。
简述为安全、可靠、技术先进、⼯艺科学。
⼆、性能特点动叶可调轴流风机，因为它在运⾏中可以调节动叶⽚的安装⾓，其⼯况范围不是⼀条曲线，⽽是⼀个⾯。
所以流量变化范围⼤及⾼效率运⾏区宽⼴。
对于⼤容量机组，特别是⼤容量变⼯况机组采⽤动叶可调轴流式风机，其节能效果⾮常显著，降低运⾏成本。
本次投标风机采⽤"量体裁⾐"的风机设计⽅法。
第⼀步：以⽤户的要求参数输⼊计算机，对引进的全套896种模型级进⾏匹配筛选根据⽤户的安全可靠性要求、余量要求、调节⼯况运⾏需要、性能保证点、效率考核点、单机运⾏需要、加⼯及运⾏业绩等多个因素按优先次序排序；第⼆步：⽤叶型组合、叶⽚弦长变换、轮毂匹配、叶⽚数优化、叶⽚⽓流进⼝⾓更改等8种⽅法再进⾏优化调整。
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中弧线最
大挠度f 15.966
最大挠度 到前缘距离a
103.3
2
472.5
2.1
246.4
9.847
7.430
0.08372 15.319
99.1
3
495.0
4.0
236.9
9.850
7.407
0.08372 14.729
95.3
4
517.5
5.7
228.2
9.852
7.413
计算该风机的导叶和动叶的损失，具体如下：
4.失速流量点的计算公式和理论
D
E1-
W2 W1
+ΔWW1τ1u
失速流 量 是 轴 流 通 风 机 性 能 曲 线 上 非 常 重 （2） 要的量，本文采用两种方法计算了失速流量点。
第一种方法是刘伟［5］提出的，该文从统计试验数
wref Esi2nτβ2*（0.005+0.2375D -
该风机的结构参数以鼓风机制造厂提供的图
求出轴流通风机轴向间隙的气流分布。利用叶栅 样为准。该风机的型号为 ASN-2070／900可调 法计算风机的损失和气流角，得出了动叶可调轴 轴流通风机，技术参数：
流通风机的性能。采用两种方法预测该风机的失 速流量，与试验结果一致。
关键词：轴流式通风机 动叶可调 性能计算
其次，该风机的出口导叶周向均匀分布，也是 单圆板成型，叶栅稠度也大，是典型的单圆板叶栅 设计方法［1］。因此，出口导叶的计算必须按照叶 栅计算方法计算。
一、引言
动叶可调轴流通风机随着动叶的转动，可以 适应风机流量的变化，同时，由于风机的动叶运行 效率高，所以，动叶可调轴流通风机可以在较广泛 的风量和风压工作范围内保持高效运行，具有较 大的高效节能优势。
KE／g E1.15-2.7E／g
以考虑叶 栅 变 工 况 和 大 冲 角 情 况 下 的 落 后 角 计
算模型，具体如下：
KΔz／t E0.99
δ Eδ1+δ2+δ3
（3）
以上公式中，采用了平均半径处的叶片法向
间距 g，叶 片 顶 端 间 隙 E，叶 片 高 度l，轴 向 间 隙
δ1 E5*10-4β1A［1+0.8（τ-1）］0.238.8-dd
据中作 数 据 拟 合，提 出 一 种 工 程 应 用 的 经 验 方 法。具体计算公式如下：
0.05D2+0.125D3）
（2A）
S1s Eb0+b1Mus
（4）
w E KiKsKRewref
式中，b0、b1 是叶片平均半径处的叶片安装 （2B） 角的函数，可从文献［5］中图3查出。Mus是平均
Ki E1+0.003i2
出口导叶出口两个。采用以下方程计算出了各个 献［2，3］。
计算站上的流场沿半径的分布，具体公式如下：
2.流动损失的计算
从前面的分析可知，进口导叶和出口导叶都
1 2
dCl2 dr
E
A（r）+B（，进 出 口 导 叶 的 损 失 计 算 （1） 完全可以按照文献［2］综合的方法计算。首先，
0.08372 14.188
91.8
5
540.0
7.3
219.7
9.848
7.425
0.08376 13.659
88.3
6
562.5
8.7
211.8
9.847
7.419
0.08372 13.168
85.2
7
585.0
10.1
204.6
9.850
7.409
0.08372 12.721
82.3
8
607.5
11.4
197.5
9.846
7.407
0.08372 12.279
79.4
9
630.0
12.5
190.8
9.848
7.409
0.08372 11.863
76.7
10
675.0
14.6
179.2
9.850
7.425
0.08372 11.139
70.9
11
720.0
16.4
169.1
9.847
7.432
i>0
线速度定 义 的 失 速 边 界 点 的 马 赫 数，S1s是 失 速 流量下的相对来流气流角的正切。
第二种方法是笔者［2］在总结 Koch［6］提出的
Ki E（1+0.003i2）0.633
i<0
方法 基 础 上，改 进 并 拟 合 出 相 应 的 计 算 公 式。
Koch提出以二元扩压器类比轴流通风机的级，利
Abstract：Usingthestreamlinecurvaturemethodand thefullradialequilibriumequations，theductflowcalculationsofanaxial-flowfanarepresentedinthispaper.Basedonthecascadecorrelationsaboutthecascadelossesanddeviationangles，theperformancesof thefanatdifferentstaggeranglesoftherotorarepredicted，moreover，thestallmarginsarealsoobtained bymeansoftwosemi-experimentalmethods.Allthe computationalresultsareingoodagreementwiththe experiments. Keywords：AxialflowfansRotatablerotorPerforLanceprediction
稠度较大情况下不能使用的问题，其试验数据在 度叶栅基准落后角、有弯度叶栅的落后角和冲角
相当大的范围内覆盖了孤立翼型设计法的适用 对叶栅落后角的影响。其中，β1A、af 为叶栅进口
范围，而且具有更高的准确度。因此，本文决定 安装角、叶型最大挠度处的相对距离，其余符号
采用在叶栅设计方法中广泛使用的扩压因子来 的物理意义同前。
0.08372 10.513
68.0
12
765.0
18.0
159.9
9.849
7.417
0.08372
9.942
64.3
13
810.0
19.4
151.4
9.849
7.423
0.08372
9.413
60.9
14
855.0
20.7
144.0
9.849
7.417
0.08372
8.953
57.9
15
900.0
叶绕流，其本质是叶栅流动而不是孤立翼 型 流
动，在 叶 栅 稠 度 小 于 1 的 时 候，用 孤 立 翼 型 的 吹 风试验数据具有足够的准确性；而叶栅的试验数
δ3 E（0.15τ-0.1τ）（1+4*10-4β1Aτ）i
据主要是为了解决孤立翼型试验数据在大压力、
式中，δ、δ1、δ2、δ3 分别为叶栅落后角、零弯
风机技术 2004年第2期 ／ 设计试验
大型动叶可调轴流通风机性能计算
ThePerformancePredictionofaLargeAxial-flowFanwitha RotatableRotor
李景银 西安交通大学流体机械研究所
武兴民 西安电力高等专科学校动力系
【摘要】采用流线曲率法，计算完全径向平衡方程，
7.485
48.4
图1 翼型几何尺寸示意图
三、性能计算方法与模型
B（r）E（sinσ+cosσtgγ）C1l∂∂Cll-cRos1σ*
1.流动控制方程 计算轴流通风机轴向间隙的气流速度分布采
（1-tgσtgγ）
（1B）
其中，γ是径向计算站与径向的夹角，本次计
用的是完全径向平衡方程，共设置了6个计算站， 算为0≠，σ为流线方向与转动轴的夹角，由计算得 即进口导叶前两个，动叶进口一个，动叶出口一个， 出。公式的具体计算方法和推导过程可以见文
Cp* E0.4+ln（l／g2）／6.0
间隙面积、流道面积、平均半径弦长和叶片高度。
修正系数计算公式如下：
3.叶栅落后角的计算 叶栅落 后 角 的 大 小 对 轴 流 通 风 机 做 功 能 力
KRe E（1.3R*e105）0.022
的影响十分关键，文献［2］在总结文献［4］大量的 试验数据和数据拟合方法的基础上，提出一套可
Δz 和叶栅栅距t。 计算出了动叶和导叶的最大压升系数后，又采
用以下方法计算出轴流通风机级的相对压升系数：
δ2
E
0.21（2af）2+0.002β2 ﾍτ／θ-0.002
Cp E ACCpmpa，xr，r +（1-A）CCpmpa，xs，s E
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大型动叶可调轴流通风机性能计算
ACp，r +（1-A）Cp，s 式中 A是反动度，当 Cp、Cp，r、Cp，s任何一个 量达到 0.98 或 1 时，就 认 为 风 机 达 到 了 失 速 流 量。
二、风机几何参数的处理和分析
参数，如叶型前缘与弦线的夹角β1，叶型后
2003年5月23日收到 西安市 710049
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大型动叶可调轴流通风机性能计算
缘与弦线的夹角β2，叶型最大相对厚度d 等都基 本上是一个值，这清楚地表明了动叶是采用某种
型设计法设计的。但是，该动叶叶型不是常用的 孤立 叶 型，因 此，其 升 阻 力 性 能 曲 线 是 未 知 的。