钢结构节点计算表
钢结构柱脚节点构造及计算
钢结构柱脚节点构造及计算摘要：1.钢结构柱脚节点的构造2.钢结构柱脚节点的计算3.总结正文：钢结构柱脚节点构造及计算钢结构柱脚节点是钢结构建筑中非常重要的一个组成部分，它的主要作用是将钢柱与基础结构连接起来，承受钢柱传来的荷载。
钢结构柱脚节点的构造和计算是钢结构设计中的重要内容，下面将分别介绍。
一、钢结构柱脚节点的构造钢结构柱脚节点的构造主要涉及到以下几个方面：1.柱脚底板的构造：柱脚底板需要具有足够的强度和刚度，以承受钢柱传来的荷载。
通常情况下，柱脚底板采用厚钢板或混凝土板，并在其上设置螺栓或焊接等方式，将钢柱与底板连接起来。
2.柱脚与基础的连接：柱脚与基础的连接通常采用混凝土基础或钢筋混凝土基础。
在混凝土基础顶面，需要设置抗剪键，以增加柱脚与基础的连接强度。
3.防锈措施：钢结构柱脚节点在使用过程中，可能会受到腐蚀的影响。
为了提高柱脚节点的使用寿命，通常需要采取一些防锈措施，如喷涂防锈漆或镀锌等。
二、钢结构柱脚节点的计算钢结构柱脚节点的计算主要涉及到以下几个方面：1.荷载计算：钢结构柱脚节点需要承受钢柱传来的各种荷载，包括轴向荷载、弯矩、剪力等。
在计算时，需要根据实际情况合理地考虑这些荷载。
2.强度计算：钢结构柱脚节点的强度计算，需要考虑材料强度、几何尺寸、连接方式等因素。
在计算时，需要根据相关规范和设计手册，进行合理的强度验算。
3.稳定性计算：钢结构柱脚节点的稳定性计算，需要考虑柱脚底板的稳定性、基础的稳定性等因素。
在计算时，需要根据相关规范和设计手册，进行合理的稳定性验算。
总结钢结构柱脚节点是钢结构建筑中非常重要的一个组成部分，它的构造和计算是钢结构设计中的重要内容。
钢结构工程量计算表格
钢结构工程量计算表格是一种用于计算钢结构工程中各种构件和材料数量的工具。
这个表格通常包括以下内容：
1. 工程名称和部位：用于标识计算对象的名称和部位。
2. 构件类型：包括钢柱、钢梁、钢支撑、钢平台等。
3. 材料规格：如型材的型号、钢板的厚度和材质等。
4. 长度或数量：指构件的长度或数量。
5. 单位：如米、个等。
6. 单价：指构件或材料的单价。
7. 合价：指构件或材料的总价。
在进行钢结构工程量计算时，需要根据设计图纸和工程要求，将各种构件和材料的长度或数量、规格等信息填入表格中，并根据单价计算出总价。
最后，将所有构件和材料的总价相加，得到整个钢结构工程的总造价。
这个过程需要对
钢结构工程的各个环节有深入了解，并具备一定的工程量计算技能。
钢结构焊接节点详图
手工电弧焊
—————
背面空间不能进入的
FV—5 坡口方向按图中
熔透角焊缝
注释
(t=10x40 )
—————
背面空间不能进入的 对接焊缝
FV—6 坡口方向按图中
注释
6mm ≤t ≤ 14mm
应用于 FCAW 不能
MY—1
使用的对接接头的焊 坡口方向按图中
接，反面气刨。
注释
6mm ≤t ≤ 14mm
钢结构
旧底图登记号 底图登记号
标记 数量 编制 校对 审核 标检 审定
修改单号 打字
签字
日期
日期
焊接接头节点详图
焊接接头节点详图
起重机钢结构焊接接头节点详图按照下表进行。
焊接方法
接头草图
尺寸
第2页
应用范围
焊缝节点符号
埋弧自动焊
t≤ 14mm. 车间拼板，双面焊接
AI--1
埋弧自动焊
埋弧自动焊
埋弧自动焊
焊接，反面气刨。
注释
t＞14mm t1-t≥4mm L = 4(t1-t)
应用于 FCAW 不能 MX—3
使用的对接接头的 坡口方向按图中
焊接，反面气刨。
注释
t≤ 16mm.
的全焊熔接透，角反焊面缝气接刨头。坡口M方注V向释—按1图中
t＞16mm D=2t/3 的全焊熔接透，角反焊面缝气接刨头。坡口M方注K向释—按1图中
—————
背面空间不能进入的 对接焊缝
MV—3 坡口方向按图
中注释
—————
球扁钢的合拢时对接 坡口形式，包括内坡口 和外坡口，根据球扁钢 的尺寸和位置决定室 内破口和外坡口。
FV--7
钢结构节点计算
“梁梁拼接全螺栓刚接”节点计算书====================================================================计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v3.5.0.0计算时间：2012年12月02日16:53:51==================================================================== H1100梁梁拼接全螺栓刚接一. 节点基本资料节点类型为：梁梁拼接全螺栓刚接梁截面：H-1100*400*20*34，材料：Q235左边梁截面：H-1100*400*20*34，材料：Q235腹板螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：10行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：50 mm，行边距50 mm翼缘螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：2行；行间距70mm；4列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距50 mm腹板连接板：730 mm×345 mm，厚：16 mm翼缘上部连接板：605 mm×400 mm，厚：22 mm翼缘下部连接板：605 mm×170 mm，厚：24 mm梁梁腹板间距为：a=5mm节点前视图如下：节点下视图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 6.77 最大126 满足列边距(mm) 50 最小33 满足列边距(mm) 50 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小44 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.066 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 163 最小162 满足承担剪力(kN) 8.93 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7670 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小33 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.021 1 满足净面积(cm^2) 129 最小106 满足净抵抗矩(cm^3) 13981 最小13969 满足抗弯承载力(kN·m) 6485.0 最小6055.8 满足抗剪承载力(kN) 3516.1 最小2813.2 满足孔洞削弱率(%) 21.71% 最大25% 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况：组合工况2，N=0 kN；V x=135.4 kN；M y=172.3 kN·m；2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力：V=135.4 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：10行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：50 mm，行边距50 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=135.4/20=6.77 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x2+∑y2=833000 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+6.77)2]0.5=6.77 kN≤125.55，满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为50，最小限值为33，满足！列边距为50，最大限值为88，满足！外排列间距为70，最大限值为176，满足！中排列间距为70，最大限值为352，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为50，最小限值为44，满足！行边距为50，最大限值为88，满足！外排行间距为70，最大限值为176，满足！中排行间距为70，最大限值为352，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！。
钢结构柱脚节点设计
所以：ha lw 2h f 且取10的倍数。
a b1 L
ha
c a1 c t1 B t1
B、靴梁旳截面验算
按支承在柱边旳双悬臂外伸梁受均布反力作用。
M q l l R e 2
V q l R
e
a b1
上式中的q为线荷载，按实际 情况计算。
lL
R
R
q’
M
l
l
抗弯： M 6M f
1～1.5倍。
c a1 c t1 B t1
B a1 2t1 2c
a1— 构件截面高度； t1— 靴梁厚度一般为10～14mm； c— 悬臂宽度，c=3～4倍螺栓直
径d，d=20～24mm，则 L 可求。 注意B、L均应取整。
a b1 L
取定B、L后应验算基础顶面压应力要求：
q N An c fc
隔板
柱 隔板 锚栓
肋板 b1
锚栓用以固定柱脚位置，沿轴线布置2个，直径2024mm。
（二）柱脚计算
靴梁
1.传力途径
底板
N
柱 隔板 锚栓
c a1 c t1 B t1
隔板
隔板（肋板）
a b1 L
柱 靴梁
底板
实际计算不考虑
混凝土基础
焊缝布置原则： 考虑施焊旳以便与可能
柱脚零件间旳焊缝布置
2.柱脚旳计算
a b1 L
b1/a1
β
0.3 0.026
0.4 0.042
0.5 0.056
0.6 0.072
0.7 0.085
0.8 0.092
0.9 0.104
1.0 0.111
1.1 0.120
≥1.2 0.125
钢结构表格算量gjgt
钢结构工程量计算规则
一、计算内容：
钢材重量按不同规格分别计算，计算单位为吨。
构件重量计算公式：重量(吨)＝材料密度×体积（m3）
二、计算方法：
钢材重量计算：钢材重量＝钢材长度×钢材宽度×钢材厚度（单位：吨）
钢柱重量计算：钢柱重量＝柱高×柱截面积×钢材密度（单位：吨）
钢梁重量计算：钢梁重量＝梁高×梁截面积×钢材密度（单位：吨）
钢板重量计算：钢板重量＝钢板长度×钢板宽度×钢板厚度×钢材密度（单位：吨）钢支撑重量计算：钢支撑重量＝支撑长度×支撑直径×钢材密度（单位：吨）
其他钢构件重量计算：其他钢构件根据其结构形式、尺寸及钢材密度进行换算或估量，如采用规范数据表格中的相应数值进行计算。
三、注意事项：
计算时要考虑加工余量、焊缝质量系数、腐蚀裕量等因素。
对于需要焊接的钢构件，应按照焊接工艺要求计算焊缝重量。
在计算过程中，要确保数据的准确性，避免出现误差。
钢结构支座计算书
钢结构⽀座计算书⽀座计算书计算依据计算依据是《钢结构连接节点设计⼿册》，ZZ1⽀座为半球节点⽀座，ZZ2⽀座为平板拉压⽀座。
⼀、已经参数：⽀座所⽤材料：Q235B锚栓所⽤材料：Q235锚栓抗拉强度设计值2/140mm N f a t =抗剪键所⽤材料：Q235B抗剪键屈服强度设计值2/215mm N f y =钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值：2/205mm N f =ZZ1⽀座底板下混凝⼟强度等级设计值：C45ZZ1⽀座底板下混凝⼟强度等级设计值：C50ZZ1半球⽀座直径：250mmZZ1半球壁厚：10mmZZ2⽀座焊接球直径：350mmC45混凝⼟轴⼼抗压设计值：2/1.21mm N f c =C45混凝⼟轴⼼抗拉设计值：2/8.1mm N f c =C50混凝⼟轴⼼抗压设计值：2/1.23mm N f c = ⾓焊缝抗拉、抗压和抗剪强度设计值：2/160mm N f w f =对接焊缝抗拉强度设计值：2/175mm N f w t = 对接焊缝抗剪强度设计值：2/120mm N f w f =⽀座反⼒最不利⼯况：ZZ1：X=256.13/-269.09；Y=317.04/-353.68；Z=78.98/-149.04ZZ2：X=55.80/-72.83；Y=199.92/-160.52；Z=215.98/-269.66 ⼆、 ZZ1半球⽀座计算（1）所需锚栓⾯积计算21922;140269090;mm A A f R A ea ea a t t ea ≥≥≥根据刚节点设计⼿册锚栓选⽤表，取四个M30的Q235锚栓，四个锚栓的⾯积为22192222444*561mm mm >=，四个锚栓的抗拉承载⼒设计值为78.5*4=314kN>264.7kN ，满⾜要求。
采⽤双螺母。
（2）底板尺⼨计算29.110871.23256130a mm f N b c ==≥? 29.1108740000200200mm >=?根据规规定，底板不宜⼩于200*200mm ，取底板尺⼨为400*400mm 。
钢结构节点计算书
H400x250x8x12
பைடு நூலகம்
=(450-0.95*400)/2 =(300-0.8*250)/2 =*1000/(300*450) =300*450 =500*800 =0.35*11.9*SQRT(400000/135000)
Fb>Fp故满足 =50*SQRT(3*0/(0.75*310))
=(250-8)/(2*(400/2-12)) =3*(250-8)^2*0 =4*(1+3.2*0.644^3)*0.75*310 =SQRT(0/1725)
刚架柱柱脚节点计算
一、已知条件： 压力N 拔力F 剪力T 柱脚截面型号： 柱高h 翼板宽bf 腹板厚tw 翼板厚tf 柱底板材料 钢筋抗拉强度设计值fy 输入锚栓型号 锚栓材料 锚栓数目 短柱混凝土标号 短柱长度L 短柱宽度W 二、底板边缘受弯计算 计算柱底板长D 计算柱底板宽B 计算m =(D-0.95*h)/2 计算n =(B-0.8*bf)/2 计算底板压应力Fp =N/(B*D) 柱底板面积A1 =D*B 混凝土短柱面积A2 =W*L 混凝土抗压强度fc 混凝土短柱承压强度Fb=0.35*fc*SQRT(A2/A1) 结论： 计算板厚t =MAX(m,n)*SQRT(3*Fp/(0.75*fy)) 三、三边支撑计算 底板是否有中间加劲 计算系数q1 =(bf-tw)/[2*(h/2-tf)] x1 x2 计算板厚t =SQRT(x1/x2) 四、确定底板厚t 五、锚栓抗拉检验 锚栓拉应力τ =F/A 结论： 六、抗剪键设置 90 73 3 400 250 8 12 Q345 310 M24 Q235 4 C25 800 500 450 300 35 50 0 135000 400000 11.9 7.17 0 是 0.644 0 1725 0 16 49.8
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一、二、三、四、梁：H 500*500*10*20
柱： A w =㎜2
A f =㎜2
A=㎜2
=㎜4
=2*[500*20^3/12+20*500*(500/2-20/2)^2]=㎜4
I =I w +I f =㎜4
W t =㎜3
五、弹性设计：
1、剪力 Vw=Aw*fV=4600*180=
KN
全截面承受弯矩：
Mt =Wt*fy =4,935,120.00*310=N·mm
=KN·mm
1529887200*1152666667/1233780000/1000
=KN·mm
2、μ≥0.5
N v b =KN
=
KN
(80^2)*2*3=(80^2)*2*3
=
38400+38400=
100,580.53*80/76800=KN 100,580.53*80/76800
=KN
[(92.0+104.8)^2+104.8^2]^0.5
=
KN ≤
N v b
3、-㎜
2
㎜
2
≥Anw
4600+2*10000=
828
81,113,333+1152666667=翼缘截面惯性矩：I f 弹性抵抗矩：1233780000/(500/2)=
4,935,120.00
力的取值：
1529887200在剪力Mq 作用下,每个螺栓受力：100,580.53翼缘分担弯矩：
81,113,333
1,429,306.67
腹板螺栓验算：采用M20高强螺栓，抗滑移系数
螺栓双剪,承载力设计值为：125.55
截面：全截面惯性矩：10000
截面面积：24600
腹板截面惯性矩：I w 10*（500-2*20）^3/12=
腹板面积：10*(500-2*20)=4600单侧翼缘面积：20*500=节点号：
截面及特性：
连接形式：腹板采用高强度螺栓连接，翼缘采用全熔透焊接连接。
工程名称： M f =腹板分担弯矩：Mw =Mt*Iw/I =1529887200*81,113,333/1233780000/1000
M t *I f /I=1500*800*45*50
Nv=Vw/n=828/9
92.0
在弯矩作用下，受力最大的螺栓的受力：ΣXi 2 =38400ΣYi 2 =
38400
ΣXi 2 +ΣYi 2=
76800
Nmx=Mq*ymax/（ΣXi2 +ΣYi2）=104.8Nmy=Mq*xmax/（ΣXi2 +ΣYi2）=104.8
受力最大的螺栓所受合力：(（Nv+Nmy ）2+N mx 2)^0.5=
223.0腹板拼接板验算：拼接板规格：
14*260*530
腹板净截面面积：A nw=4600-3*22*10=
3940
拼接板净截面面积：Ans=
2*14*（260-22*3）=
5432
12337800001152666667梁与柱的刚性拼接连接计算
拼接板承受的剪应力:τ=Anw*fv/Ans=3940*180/5432=Inw=81,113,333-3*22^3*10/12-2*10*22*(80^2)
=Ins=2*[14*260^3/12-14*22^3/12*3-2*22*14*(80^2)]
=㎜
4
≥Inw
σ=Mw*y/Ins=100,580.53*130/33,051,330.7*1000=
395.6N/㎜2=[395.6^2+130.6^2]^0.5=
416.6
N/㎜2≤1.1f=
341
4、翼缘完全熔透的对接焊缝强度验算：
σx=M/Bt f (h-t f )=1,429,306.67/[500*20*(500-20)]=298N/㎜2<f t w =
310N/㎜2
5、连接板焊缝h f:
h f =12
σf M =6M/(4*0.707*h f *l w 2)=6*100,580.53/(4*0.707*12*260^2)=263N/㎜2
τ
f
v =V/(4*0.707*h f *l w )=
828/(4*0.707*12*260)=
94N/㎜
2
((σ
f
M /βf )2+(τ
f
v )2))0.5=235N/㎜2
<
f f w =200N/㎜2
六、截面塑性抵抗矩：Wpn=
10*230*230+500*20*(500-20)=
M u =b(t f)(h-t f )f u =500*20*(500-20)*470=
KN.m
M p =W p f y =5329000*310=1652KN.m
M u =
2256KN.m
>1.2M p =KN.m 腹板净截面面积的极限抗剪承载力：
V u1=0.58A wn f u =0.58*3940*470=1074KN 腹板连接板净截面面积的极限抗剪承载力：V u2=0.58A ns f u =0.58*5432*470=
1481KN
腹板连接板焊缝的极限抗剪承载力：V u5=0.58A w f f u =0.58*0.707*2*12*260**470=1203KN 腹板高强度螺栓的极限抗剪承载力：
V u3=0.58n f nA e b f u b =0.58*2*9*352.4*1040=3826.2
KN V u4=nd Σtf cu b =9*20*10*1.5*470=
1269KN V umix =min(V u1,V u2,V u3,V u4,V u5)=1074KN 1.3(2M p /l n )= 1.3*2*1652/6=715.87KN
<
V umix =1074KN 0.58h w t w f y =
0.58*(500-2*20)*10*310=827.1KN
<
V umix =
1074KN
1982.45329000腹板净截惯性矩：
折算应力((σ^2+τ^2)^0.5)/1.1
极限承载力设计验算：
78,270,713.0
拼接板净惯性矩：
33,051,330.7
拼接板受弯是边缘弯曲应力：((263/1.22)^2+94^2))^0.5=130.6
N/㎜2≤f v
2256。