与PKPM对比问题.
YJK与PKPM对比
YJK与PKPM对比YJK和PKPM计算之间的比较和差异（内部培训材料，仅供学习参考）YJK和SATWE都使用三维杆单元来计算梁和柱，使用壳单元来计算剪力墙和楼板（楼板或膜单元），它们在这方面是相同的然而，YJK 从SATWE不能满足当前工程需求的大量需求这一事实出发，采用了比SATWE更先进的机械有限元计算和分析技术。
机械有限元是一个不同于工程设计的技术领域。
YJK采用了当今该领域产生的大量先进技术，适用于YJK的机械有限元核心计算，这是目前越来越复杂的工程计算。
在北京大学力学系陈普教授团队成果的基础上，陈普教授担任北京大学力学系系主任，是袁吴明教授SAP84团队的核心骨干。
他在国外做了十多年的博士后，在美国的CSI公司工作。
陈普教授在工程计算方面有着深厚的造诣，应该是中国静力和动力计算及求解方面的顶尖专家之一。
YJK机械有限元核心计算的改进如下:1 .采用该领域的大量先进技术，如生死单元技术，实现一个模型的多重计算；合理应用偏心刚性区域、主从节点、协调不协调单元等技术（简称MPC），通过在指定的自由度和一个或多个自由度之间建立一定的关系，并在构件偏心处理、短梁与短墙的融合、刚性楼板、刚性连接、墙与墙的不协调关系等方面加以应用，可以避免计算异常，提高计算稳定性，减少计算单元的数量。
在墙体单元的优化计算和精度、适应性、稳定性计算等方面都有了很大的改进。
局部振动鉴别以发现模型缺陷；有效质量系数自动达标算法:一种新的偶然偏心算法（瑞利-里兹投影反射光谱法）；新的重力二阶效应算法等2，它补充了SATWE比例阻尼算法中缺少的许多功能:在计算地震作用时，混凝土结构和钢结构组成的混合结构可以根据不同的阻尼比进行计算。
根据应变能的加权平均值计算等效阻尼比，属于抗震规范第10.2.8条要求的“模态阻尼比法”。
地震作用计算采用里兹矢量法:Etabs、Midas等软件也提供了地震作用质量参与系数不易计算的情况，如大型多塔结构、大跨度体育场结构、大型平面结构、竖向地震作用计算等。
YJK与PKPM差异说明
YJK建筑结构设计软件工程应用2013年1月常见问题常见问题•导PKPM模型时应注意哪些问题？•YJK与PKPM上部结构计算结果为何有差异，产生的原因是什么？•基础设计常见问题•从PKPM转过来•多塔定义及多塔中的属性定义不能转，如层高、材料强度等；（下个版本可转）•使用上网转PKPM方式时，特殊构件定义转过来之后单构件级别的属性变成手工指定状态，会导致YJK中楼层级别的属性中定义的材料强度等无效，需在YJK中手工删除特殊构件定义的属性（本地转换不存在这个问题）；•参数中的风荷载体型系数之类的不能转过来；•对于带转换构件的结构，YJK会自动将转换层及上两层作为一个施工工段，还会把梁托柱等情况的两层作为一个施工段；•虽布置了人防荷载，YJK还需在计算参数中勾选计算人防荷载，才进行人防荷载的计算；•转到PKPM•模型、荷载能转；•设计参数不能转，可能存在在PMCAD中修改参数无法保存问题，可尝试在SATWE前处理中修改设计参数；•YJK中已经按标准层设置的参数无法转过去，如箍筋等级、钢号等；•在YJK中用空间结构菜单建立的模型部分不能转到PKPM。
•比移比的差异，偶然偏心计算时，偏心距计算方法不同–YJK先按《广东规程》方法计算等效宽度，再计算偏心距；–PKPM取楼层平面外包矩形相应宽度来计算偏心距。
•高位转换刚度比差异–YJK采用单位力法，执行《高规》附录E.0.3；–PKPM采用串联并联法，先计算单层竖向构件抗弯刚度，再计算整体剪弯刚度；•剪切刚度算法不同–YJK采用《高规》附录E.0.1，对于异形柱，采用相应方向柱肢高度；–PKPM按《抗震规范》计算，只与截面面积有关。
•抗倾覆力矩计算时，–YJK根据各层质心的均值确定力臂长度，并取小；–PKPM取底层平面外包矩形相应宽度的一半；•规定水平力计算时，–YJK计算到嵌固端；–PKPM计算到地下室顶•有地下室时，PKPM计算的地震作用有效质量系数可能比YJK大：–当YJK计算的有效质量系数达到99%时增加计算振型数再计算，YJK的基底剪力不会明显增大。
PKPM, 斯维尔等住区热环境分析软件对比
PKPM-TED住区热环境软件与斯维尔住区热环境TERA功能详细对比作为一名设计狗还是绿建设计狗，平常就是跟模拟软件打交道了，本人虽然是学渣，但是对于软件这块还是比较精通一些的，绿建模拟软件也学用过一些国外跟国内的，国外软件主要是针对国内的绿建标准没法做到完全对应标准出具报告书，需要自己二次加工编写报告书，截取计算结果。
国内个人用的比较多的是PKPM室外热环境，偶尔也会用一下斯维尔热环境，但是用的过程中还是发现了两款软件的巨大差异的，以下是我从我的项目中使用软件后得到的一些体验对比：（1）模型通用性：PKPM模型可以做到一模多用，斯维尔热环境声模型不完全通用作用：绿建室外模拟类别很多，模型完全通用，实现真正的一模多用，才能尽可能的降低用户的上手难度。
斯维尔其他室外模块建的模型不能在他们自己的室外热环境中完全识别，只能识别建筑和道路，却无法识别绿化带、水体、活动场地等对场地热环境分析也有影响的模型，必须重复重新建模；PKPM热环境和其他室外模块模型完全通用，100%相互识别，无需重复建模，只需要在对应实体上设置参数即可。
斯维尔声环境模型-建好了绿化、广场等模型→斯维尔热环境读取该模型-无法识别绿化、广场等PKPM室外热环境模型→PKPM室外声软件读取该模型，完全识别所有模型构件（2）支持模拟标准作用：随着19绿建国标的实施，各地方标准也相继进行了修订，和国标相比，大部分地标都提出了特殊需求，因此只支持国标模拟的软件无法满足各地绿建模拟和审查需求。
这个是我最大的体验之一，我做到上海的绿建项目时，居然斯维尔里面只能选择19国标，而上海地区已经采取地标了，也就是说斯维尔住区热环境只支持19国标模拟要求，不支持地方标准，且无法输出对应各地方审查要求的报告书。
PKPM住区热环境则是支持国标外，还支持各地现行地标的模拟要求，并且可以输出满足各地审查要求的报告书。
PKPM标准选择—支持国标和各地地标（3）材料参数设置灵活度：对于这一点，就是斯维尔热环境无法对材料参数进行自定义和优化作用：场地下垫面材料的热物性对场地热环境的影响很大，在场地热环境分析中可通过对材料的热物性设置进行热环境优化。
关于YJK与PKPM计算的对比和区别
关于YJK与PKPM计算的对⽐和区别关于YJK与PKPM计算的对⽐和区别YJK与SATWE都采⽤三维的杆单元计算梁柱、采⽤壳单元计算剪⼒墙和楼板（楼板或使⽤膜单元），从这点来说两者相同。
但是YJK正是根据SATWE不能满⾜⽬前⼯程需要的⼤量要求出发，采⽤了⽐SATWE更加先进的⼒学有限元计算分析技术，⼒学有限元是⼀个与⼯程设计不同的技术领域，YJK使⽤了当今在该领域产⽣的⼤量先进技术，从⽽适⽤⽬前越来越复杂的⼯程计算YJK的⼒学有限元核⼼计算，采⽤了北京⼤学⼒学系陈璞教授团队的成果，陈璞教授曾任北京⼤学⼒学系主任，是袁明武教授SAP84团队的核⼼⾻⼲，他作为博⼠后留学各国⼗⼏年，在美国CSI公司也⼯作过，陈璞教授在⼯程计算⽅⾯具有深厚造诣，在静动⼒计算和求解器⽅⾯应属于国内顶尖的专家。
YJK的⼒学有限元核⼼计算⽅⾯的改进如下，1、采⽤了当今该领域⼤量先进技术如死活单元技术实现⼀种模型多项计算；合理应⽤偏⼼刚域、主从节点、协调与⾮协调单元等技术（简称MPC），即令指定的⾃由度与⼀个或多个⾃由度建⽴某种关系，⽤在构件偏⼼处理、短梁短墙归并、刚性楼板、刚性连接、墙墙不协调关系等很多⽅⾯，可避免计算异常、提⾼计算的稳定性和减少计算单元数量；在墙元的优化计算及准确性、适应性及稳定性计算⽅⾯做了⼤量改进；局部振动判别查找模型缺陷；有效质量系数⾃动达标算法；新的偶然偏⼼算法（瑞利-⾥兹投影反射谱法）；新的重⼒⼆阶效应算法等。
2、补充了很多SATWE缺失的功能⽐例阻尼算法：计算地震作⽤时可对砼结构和钢结构组成的混合结构按照不同阻尼⽐计算，它按照应变能加权平均的⽅式计算等效阻尼⽐，属于抗震规范10.2.8条要求的“振型阻尼⽐法”；R itz向量法计算地震作⽤：⽤于地震作⽤质量参与系数不容易算够的情况，如较⼤规模的多塔结构、⼤跨的体育场馆结构、平⾯规模较⼤的结构、竖向地震作⽤计算等，该⽅法在Etabs、Midas等软件也有提供；⾃定义节点约束和⽀座信息：指定两节点间的约束关系和弹性刚度，指定⽀座的弹簧刚度或者强制位移，⽤于结构不同部分之间的复杂连接；指定构件施⼯次序：按照Etabs、Midas等软件的类似功能⽅式，适应任意施⼯次序，从⽽加强层伸臂桁架、砼核⼼筒与外钢框架、上连体等复杂施⼯次序结构准确计算；墙元能⽀持⾯外荷载，解决了地下室外墙的⽔⼟压⼒计算等墙受⾯外荷载的计算问题。
PKPM新旧版本柱配筋差别大的问题答复
我是SATWE的研发人员，楼主所说的问题在平时的电话和邮件中已经回答了很多次了。
如果楼主再发现疑问后能马上向我们咨询的话，我的任何一个同事，哪怕是任何一个最初级的测试人员都能立刻作出解释的。
一个电话或者邮件就能解决问题，不需要麻烦楼主这样费时费力的到处发帖（可能还发了短信）。
事实上前面有不少回帖已经切中了问题的要害，说明还是有不少PKPM10版用户对软件、对20规范还是了解得挺清楚的。
但是也有一些用户可能刚开始用或者还没有用过10版，所以我想也趁此机会总结一下这个问题，以避免更多的人以后犯这种低级错误。
首先，在进行两个模型对比的时候，一定要保证力学模型的一致性，楼主提供的08模型和10模型结果，从周期上比较就有明显的差异，第一周期08版是0.8008，10版是0.7349，周期没对上，后面的比较都是没有任何意义的，稍有常识的用户都应该了解这一点。
那为什么新旧版周期会有这么明显的差异呢？主要原因是10版模型里选择了按10混凝土规范的方法计算梁刚度放大系数，而08版模型采用的是全楼统一的刚度放大系数1.2，这两个模型没有可比性。
将10版的刚度系数改为和08版一致后，除风荷载相关的结果有微小差异外（脉动增大系数的算法略有区别造成的），从周期、地震作用、位移到内力，新旧版结果都一致。
这时才能进行下一步的配筋结果的比较。
在此基础上，我们以二层37号梁支座端纵筋为例，08版为2769，10版为2840。
这个差异是由于保护层厚度不同造成的，新旧规范关于保护层厚度的含义不同，08版为纵筋外缘到截面外边缘的距离，而10版中应该填入箍筋外边缘至截面外边缘的距离，即08版保护层厚度为30时，10版应填入20，才有可比性。
保护层的定义也是2010规范改进内容之一。
关于保护层的定义，我们在软件界面中也有明确提示，使用软件时一定要按新的规范含义填写。
但显然楼主既没仔细学习规范，也没仔细了解软件，两个版本填的都是30。
将这个参数改为一致后（注意是“一致”而不是“一样”），即10版改为20后，这时的10版结果和08版完全一致，均为2769。
YJK钢结构与PKPM对比
YJK钢结构与PKPM对⽐YJK钢结构与PKPM对⽐：1.YJK⽀持⽯化设备的建模和计算，并将⽯化设备的⽴式设备转成结构壳元参与整体结构计算；PKPM⽆此项功能。
⾃动计算空旷钢结构构件上的设备风荷载、地震作⽤以及设备重、充⽔重、操作介质重等及荷载组合2.YJK可将吊车梁布置在结构中真实考虑吊车梁的作⽤和刚度并在钢结构施⼯图⾃动对吊车梁进⾏计算和出图。
PKPM只能通过⼯具箱才能对吊车梁进⾏计算。
布置吊车梁在钢结构施⼯图通过吊车梁控制参数⾃动完成吊车梁的验算和出图详细的吊车梁强度、稳定、挠度以及加劲肋、焊缝和吊车疲劳验算等结果完整的计算书输出钢结构施⼯图整体节点三维造型3.YJK钢结构可按屈曲分析模态考虑整体缺陷；PKPM不能考虑整体缺陷。
YJK按照即将颁布的新的钢结构设计规范5.2节，结构整体初始⼏何缺陷模式可按最低阶整体屈曲模态采⽤，框架结构整体初始⼏何缺陷代表值的最⼤值可取为H/250，H为框架总⾼度。
根据即将颁布的新的钢结构设计规范和现⾏的钢结构规范⼆阶弹性分析分析应合考虑初始⼏何缺陷的影响。
新的钢结构设计规范5.1.6结构内⼒分析可采⽤⼀阶弹性分析、⼆阶弹性分析，应根据式（5.1.6-1、2）计算的最⼤⼆阶效应系数，来选⽤适当的结构分析⽅法。
勾选“进⾏屈曲分析”参数后，软件将进⾏整体结构的屈曲分析计算，得出各阶屈曲特征值以及屈曲模态。
在Wmass.Out⽂件中的结构稳定计算结果之后增加屈曲计算结果的内容，输出各模态的屈曲因⼦。
4.YJK对于型钢砼构件设计可以按照《型钢规程》JGJ138-2001或《钢⾻规程》YB9082-2006进⾏设计；PKPM只按照《型钢规程》JGJ138-2001设计。
5，YJK可对钢构件整体优化选截⾯设计；PKPM只有⼆维计算才有优化的功能。
YJK在“设计结果”的“设计⼯具”菜单下，可对钢构件截⾯进⾏优化设计，此功能可与钢构件应⼒⽐分布图配合使⽤。
菜单如下：截⾯优化菜单截⾯优化设置6，YJK钢结构施⼯图节点图⽀持三种绘图⽅式，出图量少，三维显⽰，分层显⽰的节点设计结果直观，灵活切换，⽅便快捷，显⽰效果好；PKPM版本⽀持全节点详图⽅式，详图中标注容易打架，图⾯较乱，且查看三维模型需切换菜单，操作繁琐。
广厦与PKPM对比后的感想
广厦与PKPM对比后的感想
这段时间用广厦（9.0，3月1号发布）和PKPM（2004.6月版）做同一个实际工程，纯框架结构，模型、荷载、参数完全相同，发现两者的区别如下：
1.广厦中两个计算程序，SS和SSW计算出来配筋基本相同，但总的来说，SSW比SS的梁配筋要小。
按照广厦公司的说法，考虑地震作用时，SSW采用藕连计算，SS则没有。
2.广厦和PKPM计算出来的周期位移相差不大，广厦层间位移略小。
3.广厦生成的配筋：
1）柱：底层大约比PKPM大20%，越往上层走，两者差别越小；
2）梁：底层大约比PKPM大20%甚至更多些，而最让人想不通的是，往上层走的梁配筋的减小速度，广厦比PKPM快很多，到了顶层，同一跟梁，广厦3D18，而PKPM4D20！感觉PKPM的梁配筋更为合理！
3）板：两个软件大同小异。
4.柱配筋的生成，广厦能考虑钢筋的排列，而PKPM则不管，生成的配筋图有很多柱钢筋净间距小于50的现象；
5.广厦的柱配筋不考虑箍筋的方式，而且生成的箍筋相当多，600x700的柱子箍筋到7x8肢，而PKPM的柱子箍筋相反比较正常，同时也考虑了箍筋的弯折方式；
6.广厦生成的图纸还是比PKPM生成的清爽，非常便于用户编辑；
★广厦有个严重的错误，就是：如果你把两个结构层（如一、二层）作为一个标准层编辑，则生成结构图中两层的梁、板配筋会完全相同，而柱配筋正常，此时如果你把两层分开作为两个标准层编辑，则生成的结构图中，两层的梁配筋就完全不一样了，比较符合实际，建议各位使用广厦的朋友要小心啊。
总结：
对于纯框架结构，本人以后还是选用广厦，不为别的，就为其出图方便！。
PKPM隔震设计模块的新隔规算例分析与对比
PKPM隔震设计模块的新隔规算例分析与对比结构在地震作用下的响应分析通常有两种方法：一种是振型分解反应谱法，按照不同的理论基础，可以进一步分为基于复振型的CCQC方法和基于实振型的CQC 方法；另一种是时程分析方法，按照不同的设计依据，对应有不同的地震动选取标准与结构设计思路。
在这里，作者对比了PKPM-GZ中采用CCQC方法与传统采用时程分析方法在隔震结构整体指标、构件内力以及设计信息三个层面上计算结果的差异。
算例模型基本信息该隔震结构采用基底隔震，为了充分发挥铅芯橡胶支座LRB600的耗能能力，将其优先布置在隔震层的外围，如图中红圈所示。
其余柱下均布置天然橡胶支座LNR600.两种支座的本构模型如图所示，可以清楚地看到，隔震结构的非线性力学特征主要来源于LRB600支座。
设计反应谱众所周知，结构时程分析需要先对输入的地震波进行挑选。
在挑选地震波方面，《建筑抗震设计规范》与《隔震建筑设计标准》最大的区别在于地震影响系数曲线（设计反应谱）的不同。
在《隔震建筑设计标准》中，取消了《建筑抗震设计规范》中第二个下降段，并将第一个下降段延长至结构周期6.0秒。
如何合理地生成人造波？有了设计反应谱，我们应该如何来挑选地震波呢？为了尽可能减小天然地震波对结构影响的不确定性，这里输入到结构进行时程分析的地震波均是人造地震波。
对于隔震结构这样的高阻尼比结构，如何来合理地选取人造波呢？首先，绿色实线为阻尼比为5%时的设计反应谱，将其作为生成人造波的目标谱时，需要将结构阻尼比定义为5%.可以认为这样生成的人造波输入到传统的钢筋混凝土结构中是合理的，因为传统的钢筋混凝土结构的阻尼比约为5%.如果将这样生成的人造波输入到高阻尼比结构（如阻尼比为20%的隔震结构）中时，往往会使结构的实际响应小于20%阻尼比对应的设计反应谱，就像图中的蓝色实线与黑色虚线。
因此，在采用20%阻尼比的设计反应谱时，应该搭配20%的结构阻尼比，使得生成的人造波能够真实反映其对高阻比结构的地震作用，就像图中灰色虚线所示。
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与PKPM对比计算结果不同问题的回复一、对于由PKPM转来的数据必须让用户提供PKPM原模型数据对于用户提出的YJK计算结果和PKPM不同的问题，用户必须提供PKPM的数据。
如果用户没有提供PKPM原模型的数据，应首先回信向用户索要。
没有得到PKPM数据前可先不直接回复，最多请用户查看设计结果下的帮助文档“YJK与PKPM差异”，在设计结果——工程对比文本菜单下按【F1】。
二、一般操作流程1、进行PKPM计算应尽量按照PKPM较新的版本进行计算。
1）运行PKPM的PMCAD主菜单1：模型与荷载输入；打开模型后，必须进行存盘退出的操作，即生成当前PKPM版本的数据格式。
2）运行SATWE的主菜单1：接PM生成SATWE数据在这里必须执行2个标注了“必须执行”的菜单：分析与设计参数补充定义、生成SATWE 数据文件及数据检查。
查看用户在SATWE输入的计算参数。
常见到用户勾选了“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”。
如果用户对比的内容是周期比、位移比、等整体指标，可以按照刚性板假定模型对比，但对于一般的内力、位移、配筋等内容，按照刚性板模型的对比没有意义，因此这里应改为不勾选“对所有楼层强制采用刚性板假定”。
注：可在刚性板模型计算的内容是：（1）位移比和位移角；软件对水平地震力的位移取强刚模型下的结果，对计算位移比的地震指定水平力采用强刚模型下的结果。
（2）层刚度（层间剪力与层间位移的比）；软件对计算层刚度的层间剪力与层间位移均采用强刚模型下的地震力（但此时wzq.out 中输出的是非强刚下的地震剪力）和位移结果计算。
（3）周期比；软件采用强刚模型下计算出的周期计算周期比。
（4）整体稳定验算；软件采用强刚模型下的地震力和位移计算整体稳定。
（5）图形中的位移标注；各地震计算工况的位移均采用强刚模型下的结果。
3）运行SATWE主菜单二、结构内力、配筋计算；2、转PKPM数据到YJK为了节省时间，转PKPM到YJK的操作可在SATWE生成数据后进行，转换完数据先进行YJK的计算，并同时进行SATWE计算。
因为转换程序不能在PKPM运行时进行，而SATWE计算部分耗时多，在SATWE计算前转出YJK数据，这样可以把YJK与SATWE同时计算。
3、运行YJK4、对比SATWE和YJK的计算参数YJK和SATWE都计算完成后，即可用设计结果——工程对比文本菜单自动进行对比。
首先应对比二者的计算参数。
如果发现有不同，应回到前面修改参数到相同，再重新计算。
5、进行相关内容的对比三、查找是否存在转模型中不能正常转化的内容由于YJK和PKPM数据结构的差异，如下一些内容不能正常转到YJK，对这些需手工调整到二者一致再计算。
（1）在PKPM的多塔定义中对各自然层的层高、材料强度等级的修改不能转过来；（2）在PKPM特殊构件定义进行的单构件级别的属性修改记录成手工指定状态，会导致YJK中楼层级别的属性中定义的材料强度等无效。
此时需在YJK中手工删除特殊构件定义的属性，这样操作之后楼层级别的属性定义才能起作用；（3）PKPM计算参数中的风荷载体型系数之类的不能转过来；（4）部分特殊构件定义内容：如分缝连梁、空间斜杆、人防构件、构件重要性系数等；四、出现差距时的调整我们已知在很多条件下YJK就是会得出与SATWE不同的结果，如上在“YJK和PKPM 差异”所列，对如下各项可以调整可引起计算差距的参数，再进行计算对比。
1、对于跨高比小于4的普通梁连梁，YJK自动转为壳元算，SATWE仍按梁单元。
可把YJK的参数“”改为0，计算后再对比；2、框支梁YJK按细分的壳元计算，SATWE仍按梁单元。
可把框支梁改为“非托墙梁”，此时对框支梁也按梁单元计算，计算后再对比；3、短墙肢自动加密YJK对于按照单元尺寸参数只划分了1个单元的较短墙肢也至少划分成2个单元，以避免该墙肢内力计算异常。
PKPM无此功能。
可把参数“短墙墙肢自动加密”不勾选，计算后再对比。
4、开洞连梁网格自动加密YJK对开洞连梁网格自动加密，一般为墙元划分尺寸的一半。
5、带地下室结构的有效质量系数对于带地下室的高层建筑，YJK计算的有效质量系数常比PKPM小，此时可对PKPM 增加计算振型数再计算，PKPM的基底剪力仍会明显增大。
6、施工模拟3时的楼层施工次序，对于带转换构件的结构，YJK会自动将转换层及上两层作为一个施工工段，还会把梁托柱等情况的两层作为一个施工段；五、明确的计算差距以下六—八项为YJK与PKPM已知的明确的计算差距。
六、有限元计算方面差距1、网格划分（1）YJK的出口节点不一定是公共节点，通过多点约束方式处理变形协调问题；（2）连梁、短墙肢自动加密，连梁在横竖方向都加密；对于水平只划分成1个单元的短墙肢自动加密到2各单元，以避免计算出异常结果。
（3）对于按照普通梁方式输入的剪力墙连梁，当它的跨高比小于参数规定值（隐含为4）时，将转化为壳元计算，软件对该梁像开洞墙连梁一样进行单元网格划分，但在设计和结果输出时仍保留梁杆件的形式。
这种连梁较多时对计算整体指标有影响；（4）对于定义为托墙转换梁的梁，软件将其转化为壳元计算，软件对该梁进行加密的单元网格划分，并在设计和结果输出时保留梁杆件的形式；2、多点约束的应用（1）墙不协调点；（2）刚性楼板；（3）刚性连接；（4）短梁短墙归并；3、二阶效应（1）YJK采用的组合系数默认为1.0恒+0.5活，主要是参考etabs等软件基于质量不迭代的二阶效应计算方式；（2）YJK对于墙按照通用有限元方式处理，计算壳单元几何刚度；4、质量参与系数（1）有地下室时的质量参与系数计算不同，但对于地上部分影响不大；七、整体指标设计计算方面差距（1）剪切刚度算法不同，YJK采用《高规》附录E.0.1，对于异形柱，采用相应方向柱肢高度；PKPM按《抗震规范》计算，只与截面面积有关（PKPMV2.1及以后版本也改为按《高规》附录E计算）；（2）剪弯刚度算法不同，YJK采用《高规》附录E.0.3；PKPM先计算单层竖向构件抗弯刚度，再计算整体剪弯刚度；（3）底部嵌固楼层判断薄弱层时的刚度比系数取值当选择按《高规》判断薄弱层时，对于非框架结构，YJK按照《高规》3.5.2-2条判断，系数取1.5；PKPM对于嵌固层不在底层的情况不按此计算；YJK提供了“底部嵌固楼层执行《高规》3.5.2-2”控制参数。
（4）刚度比计算时，对于上连多塔的情况，YJK采用上连所有塔刚度之和作为上部刚度；（5）0.2V0、框支柱调整时，YJK采用最小剪重比调整后地震剪力；PKPM所有调整均采用未调整的地震剪力；（6）抗倾覆力矩计算YJK采用各楼层的质量加权平均质心确定结构的质心，然后计算抗倾覆力臂；PKPM采用外包矩形尺寸的一半计算抗倾覆力臂。
（7）规定水平力计算时，YJK计算到嵌固端；PKPM计算到地下室顶；（8）偶然偏心计算时，偏心距计算方法不同，YJK先按《广东规程》方法计算等效宽度，再计算偏心距；PKPM取楼层平面外包矩形相应宽度来计算偏心距；（9）偶然偏心正偏、负偏方法不同，YJK左偏为正，右偏为负；PKPM一般情况下是按坐标轴正向偏为正，但也有例外；（10）有地下室时，PKPM计算的地震作用有效质量系数可能比YJK大，但当PKPM 计算的有效质量系数达到99%时增加计算振型数再计算，PKPM的基底剪力仍会明显增大。
八、构件设计方面差距1、荷载组合荷载组合对于吊车荷载、温度荷载的考虑不同，YJK不会同时取各活荷载分项系数为最大，对于温度荷载有单独的组合值系数，对于风荷载是否参与地震组合有参数，对于是否考虑竖向地震为主的组合有参数；PKPM取吊车荷载、温度荷载分项系数同活荷载，存在分项系数同时最大的情况；2、梁（1）梁配筋设计时对轴力的处理梁正截面设计时，如果有轴力，YJK取同一组合下的弯矩、轴力进行配筋设计；有控制参数确定梁在压弯状态下是否按柱配筋；PKPM先计算地震、非地震组合下轴力最大值，然后将该轴力与各组合弯矩一起计算配筋；（2）矩形砼梁按T形梁配筋YJK仅在构件配筋设计时，针对矩形混凝土梁的跨中正弯矩区段考虑受压楼板贡献，按T形梁配筋；PKPM是在计算时就把梁截面转成T形截面，后续设计均按T形截面处理。
（3）梁斜截面设计时，YJK取Vmax、对应的T和Tmax、对应的V两种情况下的配筋面积的大值作为输出结果，可能出现扭矩不可忽略但又算不出抗扭纵筋，此时箍筋最小配箍率不小于0.28ft/fyv；PKPM先计算地震、非地震组合下轴力、扭矩最大值，然后将该轴力与各组合剪力一起计算配筋；对于剪扭配筋，PKPM取非地震组合下的最大轴力、扭矩、剪力计算箍筋；（4）对于连梁转壳的情况，内力有差异，进而对配筋有影响；（5）型钢砼梁最小配箍率，YJK执行《高规》11.4.3.1条：不小于0.15%；PKPM未执行该条；（6）对于钢梁，YJK输出的弯矩、剪力包络图分别是上下截面承受的“最大拉应力/允许拉应力”比值最大时对应的弯矩值，不是弯矩绝对值最大；PKPM输出的是弯矩绝对值最大；（7）设置参数与剪力墙相连的梁可按非框架梁设计，PKPM无此参数需要时需人工修改；3、柱（1）对于型钢砼柱，YJK提供两本规程供选择；PKPM只按《型钢规程》执行；（2）柱剪跨比计算YJK计算剪跨比时，提供两种算法：简化算法和通用算法，且提供剪跨比简图输出；PKPM仅提供简化算法（PKPMV2.2及后续版本也提供了通用算法）。
（3）剪跨比计算时，YJK对于异形柱采用相应方向柱肢长度计算；PKPM先换算成方柱尺寸，再计算剪跨比；（5）最小体积配箍率取值时，对于轴压比，YJK采用的是地震组合下的轴压比而不是所有组合下的最大轴压比；（6）型钢砼柱正截面配筋时，对于按《型钢规程》设计的情况，YJK在轴压设计时会考虑全部型钢的贡献；（7）型钢砼柱最小体积配箍率有差异，YJK按《高规》11章规定计算，结果与《型钢规程》不同；PKPM按《型钢规程》取；（8）对于方钢管、圆钢管砼柱强度验算时，软件采用净截面计算；（9）节点核芯区设计时，对于非4边有梁的情况，软件取正交梁约束影响系数为1.0；PKPM可能取1.5；（10）YJK根据导荷信息判断上方楼层数，顶层与非顶层判断结果对节点核芯区设计、强柱弱梁调整有影响；PKPM目前看来是按楼层组装结果来判断；（11）柱轴压比计算不计算地震作用时，PKPM按照1.2*(1.0D+0.5L)计算轴压比(显示(0)Nu=)，YJK按照基本组合计算轴压比(YJK轴压比大)；对于地震组合，PKPM考虑柱活载效应折减(重复折减)，YJK不考虑柱荷载效应折减(符合规范要求，高钢规4.3.5条有明确规定，规范组亦如此答复)。