满堂脚手架计算
满堂脚手架计算公式
R1+R=
3470.86
N
≤
满足要求
其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7
[f]=20 5N/mm2
≤ [w]
Rc=8000N
（三）立杆计算 1、荷载计算 恒荷载计算
大横杆自重 小横杆自重 扣件自重 竹筏片脚手板 栏杆及挡板自重 安全网自重
活荷载计算
活荷载的层数 n' 风荷载的计算
计算参数：
Aw=bw×hw=
3.6 m2
bw=n2×la=
1200 mm
hw=n1×h=
3000 mm
No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
双排架的No
5
kN
连墙件的强度验算
σ=Nl/A=
100.2 N/mm2
≤
[f]= 205 N/mm2
满足要求
4
截面积A
489 mm2
截面惯性距I 121900 mm4
钢材的弹 性模量E
206000 N/mm2
本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001
二、脚手架计算
（一）、大横杆的计算
把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1
R
R
R1
la
la
la
1、荷载计算
恒荷载计算
1.95 1.04 0.4 kN/m2
2
wk=0.7×uz×us×wo=
2、立杆内力的计算
立杆采用单立杆
立杆自重N3=38.4×H=
249.6 N
有关参数的计算
计算长度lo=k×u×h=
2.69 m
其中： 计算长度附加系数k
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。
满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.mσ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
满堂脚手架设计计算方法
满堂脚手架设计计算方法满堂脚手架设计计算方法是针对建筑、桥梁等施工项目中使用的一种建筑脚手架结构设计的计算方法。
该方法能够确保脚手架的稳定性和安全性，保证施工作业的顺利进行。
下面将详细介绍满堂脚手架设计计算方法的具体步骤和要点。
1.了解工程需求：首先，设计者需要充分了解工程的要求，包括施工场地的地形、使用条件、负荷要求等。
这是进行脚手架设计计算的前提。
2.确定结构形式：根据施工场地的具体情况，确定满堂脚手架的结构形式，包括选择脚手架的类型、支撑方式等。
常见的满堂脚手架结构形式有悬挑式和支撑式。
3.计算荷载：根据工程的使用条件和负荷要求，计算脚手架所承受的荷载，包括自重、工程设备重量、施工人员重量、风荷载等。
荷载计算是满堂脚手架设计计算的核心，需要准确计算每个构件的荷载值。
4.选择材料：根据脚手架设计荷载和工程要求，选择合适的脚手架材料，包括支撑杆、连接件、钢管、钢板等。
选择材料时需要考虑其强度、稳定性、耐久性等因素。
5.进行结构计算：根据设计荷载和所选材料，进行脚手架的结构计算。
主要包括构件截面尺寸计算、节点连接计算、层间连接计算等。
计算时需要考虑脚手架各个构件的受力情况，确保结构的稳定性和安全性。
6.绘制施工图：根据结构计算结果，绘制脚手架的施工图，明确脚手架的结构、尺寸和连接方式。
施工图应细化到每个构件的详细尺寸和连接方法，以便施工人员按图进行脚手架的搭设。
7.进行静力分析：对脚手架进行静力分析，验证计算结果的准确性。
静力分析是设计者对所设计的脚手架进行安全评估的重要环节，可以通过有限元分析等方法进行。
8.编制设计说明：根据设计计算结果和静力分析的结果，编制脚手架设计说明书。
说明书应包括脚手架结构、荷载计算、选择材料、结构计算、施工图等内容，以便后续的施工和验收。
9.安全验收：设计师应对设计结果进行全面的安全验收，确保脚手架结构的合理性和安全性。
验收包括对设计计算和施工图的审核，对脚手架搭设的实际情况进行检查等。
满堂脚手架计算规则及计量
满堂脚手架计算规则及计量1.结构强度计算：满堂脚手架的计算应符合强度和稳定性要求，需要根据实际使用情况和设计荷载计算材料和构件的强度。
一般的计算方法是根据材料的力学性能和截面形状来进行强度计算，并考虑不同部位的特殊荷载和影响因素。
2.稳定性计算：满堂脚手架的稳定性是保证施工安全的重要因素。
计算时要考虑脚手架的高度、支撑点的位置、材料的重心和外力的作用等因素，计算脚手架的稳定性和倾覆力矩。
通常需要根据相关标准和规范进行计算，保证满堂脚手架的稳定性和安全性。
3.硬件连接计算：满堂脚手架的构件需要通过连接件进行固定和支撑。
满堂脚手架的连接件包括螺栓、扣件、销子等等。
在计算中需要考虑连接件的强度和稳定性，确保连接件能够承受设计荷载和力矩。
1.面积计量：满堂脚手架的计量首先需要计算满堂脚手架所覆盖的面积，一般以平方米为单位。
面积计量的方法可以根据满堂脚手架的布置、形状和尺寸进行测量和计算。
2.高度计量：满堂脚手架的高度计量是指脚手架的竖向尺寸，一般以米为单位。
测量时要注意测量起点和终点的高差，并考虑满堂脚手架的垂直度和精度要求。
3.材料计量：满堂脚手架的材料计量包括钢管、钢板、连接件等材料的使用量和消耗量计算。
根据满堂脚手架的设计和实际搭建情况，可以根据材料的规格和数量进行计算。
4.工时计量：满堂脚手架的搭建和拆除需要一定的时间和人力资源，这些需要进行工时计量。
根据施工进度和人员安排，可以确定满堂脚手架的工时和人力计算。
总之，满堂脚手架的计算规则和计量是确保脚手架设计和施工质量合格的重要环节。
准确计算和测量满堂脚手架的强度、稳定性、面积、高度、材料和工时等因素，可以保证施工过程中的安全和效率。
在实际施工中，需严格按照相关规范和标准进行计算和计量，以确保满堂脚手架的质量和安全性。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1.20米，立杆的步距h= 1.80米。
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为Mmax= 0.117qlb2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = Mmax/W = 0.307×106/5260.00=58.42N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990qklb4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×127100.0) = 1.035mm横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 米，立杆的横距l b= 米，立杆的步距h= 米。
采用的钢管类型为Φ48×。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算=mm2施工均布荷载为m2，脚手板自重标准值m2，脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。
满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩W = ；截面惯性矩I = ；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值q k=+×3=m(2)作用横向杆线荷载设计值q=×+××3=m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为M max= = ××= σ = M max/W = ×106/=mm2横向杆的计算强度小于mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=100EI = ××12004/(100××105×=横向杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩W = ；截面惯性矩I = ；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算2400X0.25X1=6.0KN/mm2施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。
满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.08cm3；截面惯性矩I = 12.19cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.mσ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.08cm3；截面惯性矩I = 12.19cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
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梁模板（扣件式）计算书一、工程属性设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.02kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝20.26kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝16.68kN/m1、强度验算M max＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×20.26×0.122+0.117×1.76×0.122＝0.02kN·m σ＝M max/W＝0.02×106/24000＝1.03N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×16.68×116.674/(100×10000×144000)＝0.015mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×20.26×0.12+0.45×1.76×0.12＝1.04kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×20.26×0.12+1.2×1.76×0.12＝2.85kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×16.68×0.12＝0.78kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×16.68×0.12＝2.14kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.04+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.65-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1 2)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.85+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3}=2.88kN/mq2＝max[0.78+(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.65-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.14+(0.3-0.1)×0.35/3]＝2.16kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.88×12，0.5×2.88×0.152]＝0.31kN·mσ＝M max/W＝0.31×106/54000＝5.7N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.88×1，2.88×0.15]＝1.745kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.745×1000/(2×40×90)＝0.73N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.16×10004/(100×9350×2430000)＝0.6mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.16×1504/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.88×1，0.393×2.88×1+2.88×0.15]＝3.29kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.84kN，R2＝R3＝3.29kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.16×1，0.393×2.16×1+2.16×0.15]＝2.47kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.54kN，R'2＝R'3＝2.47kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.469×106/5080＝92.27N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.759kNτmax＝2V max/A=2×5.759×1000/489＝23.55N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.37kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.37kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算长细比满足要求！查表得，υ＝0.541、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1×1.82/10＝0.11kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+0.9×1.4×2]×1＝20.28kN/m2)小梁验算q1＝max{0.96+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.63+(0.3-0.1)×0.35/3}=2.65kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.36kN，R2＝10.85kN，R3＝0.36kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+M w/l b＝max[0.36+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.1+0.6-0.35/2)/2×1，10.85，0.36+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.1+1.2-0.6-0.35/2)/2×1]+0.11/1.2＝11.02kNf＝N/(υA)+M w/W＝11022.96/(0.54×424)+0.11×106/4490＝71.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝11.52kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算f ak 140kPa满足要求！。