YZG-1400型圆形真空干燥器设计计算书
工艺规程模板
xxxxxx工艺规程湖南迪诺制药有限公司xxxxxxx工艺规程目录一、产品概述二、原材料、包装材料规格及质量标准三、生产过程执行文件四、化学反应过程及生产流程图五、工艺过程六、成品的质量标准及检验方法七、技术安全、工艺卫生及劳动保护八、综合利用与“三废”治理九、操作工时与生产周期十、劳动组织与岗位定员十一、主要设备一览表及主要设备生产能力十二、原材料消耗定额和技术经济指标十三、总摩尔收率计算公式十四、物料平衡十五、附录一、产品概述1、产品名称中文名称：汉语拼音：英文名称：2、化学结构化学结构式：分子式：l分子量：3、理化性质：。
二、原材料、包装材料规格及质量标准1、原材料规格及质量标准2、包装材料外包:.内包:.三、生产过程执行文件1、工艺规程？？ xxxxx工艺规程2、管理制度SMP-PR-02000 生产前检查管理制度SMP-PR-02100 生产结束操作规程3、生产SOPSOP-PR-01600 原料车间外包岗位SOPSOP-PR-02001 原料车间内包岗位SOPSOP-PR-？ xxxxxxx合成岗位SOPSOP-PR-？ xxxxxx合成岗位SOPSOP-PR-？ xxxxxxx岗位SOPSOP-PR-？xxxxxx岗位SOPSOP-PR-02302 车间中间站岗位SOPSOP-PR-03602 洗衣岗位SOP4、设备SOPSOP-EQ-18500 搪玻璃反应釜设备操作SOPSOP-EQ-18600 搪玻璃反应釜设备维护保养检修SOPSOP-EQ-？热风循环烘箱操作SOPSOP-EQ-？热风循环烘箱维护保养检修SOPSOP-EQ-？ YZG-1400(单开门)型真空干燥机操作SOPSOP-EQ-？ YZG-1400(单开门)型真空干燥机维护保养检修SOPSOP-EQ-19700 YZG-1400(双开门)型真空干燥机操作SOPSOP-EQ-19800 YZG-1400(双开门)型真空干燥机维护保养检修SOP SOP-EQ-？ SS-800三足式离心机操作SOPSOP-EQ-？ SS-800三足式离心机维护保养检修SOPSOP-EQ-18900 SS-1000三足式离心机操作SOPSOP-EQ-19000 SS-1000三足式离心机维护保养检修SOP SOP-EQ-？板框过滤器操作SOPSOP-EQ-？板框过滤器维护保养检修SOPSOP-EQ-21900 电子称操作SOPSOP-EQ-22000 电子称维护保养检修SOPSOP-EQ-07701 空气压缩机操作SOPSOP-EQ-07801 空气压缩机维护保养检修SOPSOP-EQ-20100 防暴水环式真空泵操作SOPSOP-EQ-20200 防暴水环真空泵维护保养检修SOPSOP-EQ-00102 纯化水系统操作SOPSOP-EQ-00201 纯化水系统维护保养检修SOPSOP-EQ-18100 组合式空调机操作SOPSOP-EQ-18200 组合式空调机维护保养检修SOP5、卫生SOPSOP-HY-00101 人员进入一般生产区SOPSOP-HY-06002 人员进入D级洁净区SOPSOP-HY-00301 生产辅助区人员更衣SOPSOP-HY-06202 D级洁净区工作服清洗SOPSOP-HY-02203 洁净区洗衣房清洁SOPSOP-HY-00601 一般生产区、生产辅助区工作服清洗SOP SOP-HY-00804 消毒剂配制SOPSOP-HY-00902 消毒剂使用SOPSOP-HY-19300 电子称清洁SOPSOP-HY-01001 一般生产区、生产辅助区清洁SOPSOP-HY-06502 D级洁净区（室）清洁SOPSOP-HY-01303 墙壁清洁SOPSOP-HY-01403 灯具清洁SOPSOP-HY-01504 地面清洁SOPSOP-HY-01603 地漏清洁SOPSOP-HY-01705 洁净区清洁工具存放SOPSOP-HY-01804 清洁工具清洁SOPSOP-HY-01904 水池清洁SOPSOP-HY-05502 风口清洁SOPSOP-HY-07901 灭蚊灯清洁SOPSOP-HY-04701 电话、开关盒、控制柜、插座、消防柜清洁SOP SOP-HY-02008 生产用容器具清洁SOPSOP-HY-？反应釜（中间体Ⅰ合成）清洁SOPSOP-HY-？结晶釜（中间体Ⅰ）清洁SOPSOP-HY-？离心机(中间体Ⅰ)清洁SOPSOP-HY-？热风循环烘箱（中间体Ⅰ）清洁SOPSOP-HY-？反应釜（莫西沙星合成）清洁SOPSOP-HY-？离心机(莫西沙星合成)清洁SOPSOP-HY-？（单开门）真空干燥箱（莫西沙星）清洁SOP SOP-HY-？结晶釜（盐酸莫西沙星）清洁SOPSOP-HY-？（双开门）真空干燥箱（盐酸莫西沙星）清洁SOP SOP-HY-02302 纯化水系统清洁SOP6、相关设备验证文件VA-EQ-02200 真空干燥箱验证方案VA-HY-00100 原料药车间生产用设备、容器清洁验证报告7、质量标准ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-？ST-QS-20302ST-QS-21900四、化学反应过程及生产流程图1、化学反应式2、工艺流程图五、工艺过程1、xxxxxx制备2、xxxxx的制备表3.2.S.2.2-3 原料配比表3、xxxxx的一次精制表3.2.S.2.2-4 原料配比表4、xxxxxx的二次精制表3.2.S.2.2-5 原料配比表5、内包岗位（1）领取并检查内包装材料是否齐全。
烘干系统计算说明书
烘干系统计算说明书烘干机计算说明书1. 应知参数① 原料情况状态：形状、颗粒大小；初水份：干基水份=物料重量水份份重湿基水份=水份物料水份份重+ 一般情况下初水份是指湿基水份。
② 烘干系统气流干燥系统：颗粒较小或水份较小；回转滚筒干燥系统：颗粒较大或水份较大（30%以上）；③ 成品要求终水份要求；④ 进风温度情况气流干燥：木屑类的进风温度控制在180℃-200℃，以180℃为基准，水份在30%-40%或以上，温度可以控制在180℃以上；回转滚筒干燥：水份较高时（30%-40%或以上）温度可控制在200℃以上（木屑类）；低水份类温度可控制在160℃以下；注意：设计时，气流干燥和回转滚筒干燥系统在干燥木屑类物料时进风温度可控制在200℃，木塑行业中的木粉不得超过180℃。
⑤ 出风温度终水份在10%以上，回转滚筒干燥系统控制在60℃，气流干燥系统控制在80℃；终水份在5%下，回转滚筒干燥系统控制在70℃，气流干燥系统控制在90℃；2. 计算① 蒸发量计算（单位：kg/h ）型号按蒸发量选蒸发量=初水份终水份）（产量--11*-产量产量单位：kg/h ② 系统风量系统风量=出风温度进风温度蒸发量-3000* 选用鼓风机；③ 回转滚筒干燥系统直径=风速引风机风量*14.3*3600*2 风速为1.5m/s 左右，一般取中间值；按引风机风量计算。
长度=直径*(6-10)倍气流干燥系统直径=风速系统风量*14.3*3600*2 风速为16-20m/s ，一般取中间值；长度=直径*(60-100)倍④ 热源计算（单位：kCa ）热量=系统风量*0.25*（进风温度-20℃）0.25——空气热焓20℃——常年平均温度配套热风炉可选用型号（单位：万kCa ）：10、15、20、30、40、60、80、90、120、240；煤耗（单位：kg ）：%70*5500热风炉发热量 70%——效率油耗（单位：kg ）：%90*9500热风炉发热量 90%——效率电耗：功率=9.0*860热量生物质燃料：%70*4500热风炉发热量 3. 工艺流程鼓风机热风炉干燥机旋风分离器布袋除尘器引风机4. 风机选用根据系统风量、系统阻力；① 风量鼓风机：间接式加热烘干，鼓风机风量等于系统风量（最小应达80%系统风量）；直接加热烘干，鼓风机风量等于系统风量的1/3（即为助燃风机）全压在1000-2000。
真空干燥器结构设计
真空干燥器结构设计真空干燥器是一种常用的干燥设备，广泛应用于制药、化工、食品等行业。
其结构设计是保证其正常运行的重要因素之一。
真空干燥器的结构主要由以下几部分组成：真空室、加热系统、冷凝器、真空泵、控制系统等。
首先，真空室是真空干燥器的核心部分，其主要作用是提供干燥空间。
真空室的设计应考虑到干燥物料的大小、形状和数量等因素，以保证干燥物料能够均匀地分布在真空室内，并且能够充分地接触到加热系统提供的热源。
其次，加热系统是真空干燥器的重要组成部分，其主要作用是提供热源，使干燥物料能够蒸发水分。
加热系统的设计应考虑到干燥物料的特性，如热敏性、易燃性等，以选择合适的加热方式和温度控制方式。
常用的加热方式有电加热、蒸汽加热、导热油加热等。
第三，冷凝器是真空干燥器的另一个重要组成部分，其主要作用是将干燥物料中蒸发出来的水分冷凝成水，以便于排出。
冷凝器的设计应考虑到干燥物料的水分含量、冷凝器的冷却能力等因素，以保证冷凝器能够有效地将水分冷凝成水。
第四，真空泵是真空干燥器的重要组成部分，其主要作用是将真空室内的空气抽出，以创造真空环境。
真空泵的设计应考虑到真空室的大小、抽气速度等因素，以保证真空泵能够快速地将真空室内的空气抽出。
最后，控制系统是真空干燥器的重要组成部分，其主要作用是对加热系统、冷凝器、真空泵等进行控制，以保证干燥过程的稳定性和安全性。
控制系统的设计应考虑到干燥物料的特性、加热系统的温度控制方式等因素，以保证控制系统能够精确地控制干燥过程。
综上所述，真空干燥器的结构设计是保证其正常运行的重要因素之一。
其结构主要由真空室、加热系统、冷凝器、真空泵、控制系统等组成。
在设计时应考虑到干燥物料的特性、大小、形状和数量等因素，以保证干燥过程的稳定性和安全性。
干燥器计算
第1章4.1干燥器的设计计算4.1.1加热管的选择和管数的初步估计因加热管固定在管板上，管板选择考虑到管板厚所占有的传热面积，以及因焊接所需要每端留出的剩余长度，则计算理论管子数n时的管长实际可以按以下公式计算：L=（L0-0.1）m=3-0.1=2.9 m前面已经计算求得各效面积A取500m2n = 1307加热管的排布方式按正三角形排列，查《常用化工单元设备设计》[3]第163页表4-6，知道当管数为1303时，排布为a=19层，1307与1303相差不大，在这可以取19层进行计算。
其中排列在六角形内管数为 =1027根，其余排列在弓形面积内，如果按标准间距即管间距离54mm排列，则有四根管排不下，四根管的总面积为：A3=3.1415926×0.042×2.9×3=1.53 m2鉴于前面已经取1.11的安全系数，如果现在取1303根管，则总面积为：500-1.53=498.47安全系数为 K= =1.108在安全系数范围内，所以可以不要三根管，取1303根。
（2）、加热壳体的直径计算D=t（b-1）+2eD－－－－-壳体直径，m；t－－－－－－管间距，m；b－－－－-沿直径方向排列的管子数目；e－－－－-外层管的中心到壳体内壁的距离，一般取e=（1.0～1.5）d0,在此取1.5。
b =2a-1=2×19-1=37D=0.054×（37-1）+2×1.5×0.042＝2.07m参考《糖厂技术准备第三册》[6]第198页表9-2,本次设计常用标准形式的外循环式干燥器,型号为TWX-550,有关参数如下表所示取标准的壳体直径为2400mm，具体参数如下表3-2-1，3-2-2所示：（3）、分离室直径与高度的校核分离室的直径取决于分离室的体积，而分离室体积又与二次蒸汽的体积流量及蒸发体积强度有关。
分离室体积计算式：V i=W i/3600ρi U i根据由干燥器工艺计算中得到的各效二次蒸汽蒸发量，再从蒸发体积强度U 的数值范围内选取一个值，就可由上式算出分离室的体积。
干燥机计算
FLOJEL 60Basic parameter:Dry rate was 3253 kg/hr commercial production @ 12.15% moisture,Dryer air inlet temperature of 20 deg C,Starch in the mixing boxes at 25 deg C,Cake moisture was 37.92%,Dryer inlet airflow of 233 deg CDryer outlet airflow of 52.7 deg C,Finished product temp of 52.7 deg C,Air humidity:83φ＝％, and the 1.225/3kg m ρ＝(P=101300 pa, t=20oC )Therefore the thermodynamic loads can be calculated as follows:3253 kg/hr ⨯ 87.85% dry solids = 2857.8 kg/hr DS =0.794 kg/s DS3253 kg/hr ⨯12.15% = 395.2 kg/hr = 0.11 kg/s water left in the product2857.8 kg/hr DS / 62.08% solids = 4603.4 kg/hr =1.279 kg/s total feed at 37.92% moisture4603.4 kg/hr Total - 2857.8 kg/hr DS = 1745.6 kg =0.485 kg/s water/hr introduced into the dryerTOTAL EVAPORATED W = 1745.6 kg/hr - 395.2 kg/hr left = 1350.4 kg /hr =0.375 kg/s water evaporatedDry Air consumed total: Saturation steam pressure at 20 C23991.11=exp 18.5916 2.34 KN/m21520+233.84s P ⎛⎫-= ⎪⎝⎭ So the humility of the air is0.83 2.338=0.6220.6220.0121P-101.3250.83 2.338s 0s P H P φφ⨯==-⨯ And the specific heat of the air is()C =1.005+1.8840.0121=1.0278 KJ/kg.K H1⨯The specific heat of the final product is()C C C X =3.6+4.1870.1215=4.11 KJ/kg.K m2w 2s =+⨯Basing on the Heat Balance EquationH112L C (t -t )⨯ 0v 2w 1c m221loss =Wr +WC t -WC θ+G C (θ-θ)+Q[]=1.050v 2w 1m221W(r +C t -C θ)+GcC (θ-θ)Where L = dry air quantity, kg/sW = water evaporated quantity, kg/sGc = Dry starch, kg/s0r = Evaporated heat ，KG/KJv C ,w C , m2C , H1C = Specific heat, KJ/(KG.K)1θ, 2θ= Inlet & outlet temp of starch, o C[]L 1.0278(23352.7)1.050.375(2491.27+1.88452.7-4.18725)+0.904 4.11(52.725)⨯-=⨯⨯⨯⨯- L=5.87 kg/s = 21132 kg/hFOR 1.225/3kg m ρ＝()()3 =21132/1.225 1-0.0121m /h air 0V =L/ρ H ∙⨯ = 17461.9 3m /hALL THE ENERGY COMES FROM LPG BURNNING, SO()()()t t 5.87 kg/s 1.0278 kJ/kg.K 23320K 1285.1 kJ/ sLPG H110Q =LC -=⨯⨯-== 4626360 Kj/h=4.63 MM Kj/hThat is to say the sum of heat load is 4.63 MM KJ/hr starch dried at 12.15% moisture.That is to say 1.42 MM KJ/ metric tonAnd the heat loads distribution is:Heat added to final product:product 0.904 4.11(52.725)=102.9 kJ/ s= 0.37 MM KJ/hQ =⨯⨯-Heat of water evaporation:0.375(2491.27+1.88452.7-4.18725)=932.2 kJ/ s= 3.36 MM KJ/hrw Q =⨯⨯Heat lost by the outlet air : ()()=5.87 1.027852.7-20kJ/ s air loss Q ⨯⨯=194.73 ()kJ/ s=0.71 MM KJ/h Heat lost to the surrounding()product 5% loss w Q Q Q =⨯+=5% ⨯(3.356+0.37) MM KJ/h=0.19MM KJ/hIn other words:3.36100%72.6%4.63w LPG Q Q =⨯= product 0.37100%8.0%4.63LPG Q Q =⨯= 0.71100%15.3%4.63air loss LPG Q Q =⨯= 0.19100% 4.1%4.63loss LPG Q Q =⨯= And heat efficiency is0.37 3.36100%4.63product w heat LPGQ +Q η=Q +=⨯ = 80.6 %From the Web, I got the reference that 26000 Kcal/3m will be received from the LPG burning r m H ∆=26000 Kcal/m3 = 26000⨯4.184=108784 KJ/3mSoIf basing Bao ’s data, Total plant LPG usage in Oct is 27320.14 3m , and 3939 3m of it wasUsed for boiler, that is to say Dryer consume is/total LPG totalthroughout V V m == 23381.14 3m / 1287.867 metric ton= 18.155 3m / metric tonSo the heat from LPG burning is3LPGt r m Q H m =∆⨯ =108784 KJ/3m ⨯ 18.155 3m / metric ton=1.97 MM KJ/ metric ton1.42100%1.97LPG burning LPGt Q η=Q =⨯=72.1% If basing Ray ’s data, the average LPG consume is 28.1 3m/ metric tonThe heat from burning is3LPG r m Q H m =∆⨯ =108784 KJ/3m ⨯ 28.1 3m / metric ton =3.07 MM KJ/ metric ton1.42100%3.07LPG burning LPGt Q η=Q =⨯=46.3%。
YZG真空干燥机工作原理
YZG、FZG系列真空干燥机
真空干燥是将干燥物料处于真空条件下进行加热干燥。
它是利用真空泵进行抽气抽湿使工作室内形成真空状态，加快了干燥速度。
适用于医药、化工、食品、电子、中药等行业的热敏性物料干燥。
能在较低温度下得到较高的干燥速率，热量利用充分；
能低温干燥或热敏性物料的干燥；
能干燥含有溶剂及需回收溶剂的物料；
在干燥前可进行消毒处理，干燥过程中任何不纯物均无混入；
本干操器属于静态真空干燥器，故干燥物料的形体不会损坏。
（点击放大）。
方形真空干燥器设备计算书
FZG-15方形真空干燥器设备计算书编制：潘玉红校对：庄国仁编号：FZG 15-001-JS一、筒体耐压强度校核计算箱体内尺寸：1500X1400X1220mm当量直径：De=（1500+1220）×2÷π=1735mm假设箱体壁厚为10mm，则当量外径Doe=1735+10×2=1755mm1、箱体耐负压强度的校核：L 1400= =0.798D01755D01755= =175.5δ10由≤机械设计手册≥(4)T32.3-1查得系数A=0.00078由T32.3-3查得系数B=105MpaB 105×10许用外压力[P]= = =0.598MPaD0/δ1755实用外压力P=0.1Mpa<[P]=0.598Mpa2、容器筒体内压0.07Mpa强度校核:正常操作的筒体允许通过0.07Mpa,但操作时会出现误操作,瞬间压力可能会达到0.3Mpa,所以取内压0.3Mpa作校核计算.设计温度为120℃,由≤化工容器设计≥附录查得:[σ]120=111MpaP(Di+t n-c) 0.3×(1735+10-1.8)σt= = =31.89MPa2(t n-c) 2×(10-1.8)φ[σ]t=0.6×111=66.6Mpa>σt=31.89c t:校核温度下容器壁中的计算应力,Mpa;φ:焊缝系数此取φ=0.6Mpa;tn:筒体名义壁厚mm;c:腐蚀系数,这里取1.8mm;二、筒体上零部件的强度校核1．螺杆强度校核计算筒体内表压为0。
3Mpa，作用在螺杆上的总力FF=1/4 π×1.782×0.3×106=746×103 NFN=1/4 F=187×103 NFN 187×103σ= = =233Mpaπ/4 d120.785×0.0322900[σ]L= =529MPa. σ<[σ]L螺杆强度符合要求.1.72．视镜玻璃的耐压校核视镜玻璃采用压力为1.0MPa的钢化玻璃制造,则耐压合格.3．真空管的耐压校核真空管选型时选用1.0MPa的管道,所以,对于外压0.10MPa,内压0.3MPa的压力真空管受压合格.4．温度计座、真空表座、安全阀座等的耐压强度校核。
干燥机计算说明书
(6)叨振动流化床已用于糖、石棉矿、奶粉等物料的干燥。
分子式：(NH4)2SO4
性质：又称硫铵。纯品为无色斜方晶体，易溶于水。密度1.769g/cm3。加热时分解失去氨，成为酸式盐。513℃时完全分解为氨和硫酸。工业品为白色或浅灰黄色颗粒。易溶于水，不溶于乙醇、丙酮、氨。易潮解。工业上采用氨与硫酸直接进行中和反应而得，目前用得不多，主要利用工业生产中副产物或排放的废气用硫酸或氨水吸收(如硫酸吸收焦炉气中的氨，氨水吸收冶炼厂烟气中二氧化硫，卡普纶生产中的氨或硫酸法钛白粉生产中的硫酸废液)。也有采用石膏法制硫铵的(以天然石膏或磷石膏、氨、二氧化碳为原料)。长期以来，主要用作肥料，适用于各种土壤和作物。还可用于纺织、皮革、医药等方面。食用硫酸铵由工业硫酸铵加入蒸馏水溶解后，加入除砷剂和除重金属剂进行溶液净化，过滤，蒸发浓缩，冷却结晶，离心分离，干燥制得。用作食品添加剂，作面团调节剂、酵母养料。
（2）加热干燥法
也就是我们常说的干燥，它利用热能加热物料，气化物料中的水分。除去物料中的水分需要消耗一定的热能。通常是利用空气来干燥物料，空气预先被加热送入干燥器，将热量传递给物料，气化物料中的水分，形成水蒸汽，并随空气带出干燥器。物料经过加热干燥，能够除去物料中的结合水分，达到产品或原料所要求的含水率。
该型号干燥机的传动路线：选择合适的电机，通过V带、二级齿轮减速器、联轴器把动力和速度传递给工作机。设计方式是从了解物料的性能，通过计算得到滚筒的受力载荷种类和大小。然后通过设计计算得到一系列的结构参数，根据所给定的产量和速度要求，选取电动机，减速器，设计干燥器等。
关键词：干燥 硫酸铵 转筒 干燥机
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YZG-14圆形真空干燥器设计计算书
编制：潘玉红校对：庄国仁编号：YZG14-001-JS 一、筒体耐压强度校对核算
箱体内尺寸:φ1400×2054
筒体内直径:Dn=1400mm
假设箱体壁厚为10mm,则当量外径Doe=1400+8×2=1416mm
1、箱体耐负压强度的校核:
L = 1400 =0.99
D0 1416
D0 = 1416 =141.6
δ10
由《机械设计手册》(4)T32.3-1查得系数A=0.00078
由T32.3-3查得系数B=105Mpa
许用外压力［P］= B = 105×10 =0.598MPa
Do/δ1755
实用外压力P=0.1MPa＜［P］=0.598Mpa
2、容器筒体内压0.07Mpa强度校核：
正常操作的筒体内压允许通过0.07Mpa,但操作时会出现误操作瞬间压力可能会达到0.3Mpa,所以取内压0.3Mpa作校核计算.
设计温度为120℃,由《化工容器设计》附录查得:
［б］120℃=111Mpa
бt= P(Di+tn-c) = 0.3×(1400+8-1.8) = 12.4MPa
2（tn-c）34.02
φ［б］t=0.6×111=66.6MPa＞бt=12.4MPa
бt 校核温度下容器壁中的计算应为Mpa
φ焊缝系数此取φ=0.8;
tn 筒体名义壁厚mm;
c 腐蚀余量,这里取1.8mm。
二、筒体上零部件的强度校核。
1、螺杆强度校核计算
筒体内表压为0.3Mpa,作用在螺杆上的总力F
F=1/4π×1.782×0.3106=746×103N
F N=1/4F=187×103N
Fn 187×103
б= = =233MPa
π/4d12 0.785×0.032
［б］L= 900/1.7 =529Mpa. б＜［б］L螺杆强度符合要求.
2、视镜玻璃的耐压校核。
视镜玻璃采用压力为1.0Mpa的钢化玻璃制造，则耐压合
格。
3．真空管的耐压校核
真空管选型时选用1.0Mpa的管道,所以,对于外压0.1Mpa,
内压0.3Mpa的压力真空管受压合格。
4．温度计座、真空表座、安全阀座等的耐压强度校核。
真空表座、温度计座、安全阀座等均为采用1.0Mpa的产品，作为使用产品。
三、密封条偏移情况的校核
1、密封圈受负压的情况:
作用在密封圈上的压力F1
F12=P0S1=0.1×106×π×（1.78/2）2=2.48×105N
假设真空橡胶在力F1作用下压缩变形。
则:
F2=PS2=0.1×106×π×1.798×0.013=7.3×103N
查手册得，真空橡胶与钢的摩擦系数μ=0.3
F2＜μＦ１真空橡胶密封条在抽真空时不会发生弯曲或偏移
2、受正压密封条的计算，
作用在密封圈上的压力F：
F1'=P0'S1=0.3×106×π×1.5×（1.46/2）2=5.02×105N 假设真空橡胶在力F1作用下压缩变形，则：
F2=P'S2=0.3×106×π×1.5×0..013=1.84×104N
由上述知，真空橡胶与钢的摩擦系数μ=0.3
F2＜μF1
则可以证明真空橡胶密封条在误操作时不会发生弯曲或偏移
四、铰链芯轴强度的校核计算
盖子的重量：P1=320Kg，L1=850mm
力矩：M=320×0.85÷2=136Kg .m=1360N.M
剪力：τ=355Kg=3550N
铰链芯轴的受力（自身重力不计）
材料为45#，E=210×105N/cm2
σ=350×102N/cm2
σp=280×102N/cm2
F3=3550N
有欧拉公式P c=π2Eqmin/(µL)2=π2×210×105×π/64d4
（1×230）2
=3550N
d=14.66mm
设计用φ31强度足够。
五、YZG-1400整机性能的校核计算
1、干燥能力的测试及计算
以水为物料作试验，选取干燥器的工作温度为600C，工作压力为-0.09Mpa，这种工况下的水份的蒸发速度能较好地代表物料的干燥速度。
32只标准烘盘（640×460×45mm），每只装4Kg，控制温为600C,压力为-0.1Mpa，试验进行了3小时，共蒸发水份：
W=32×4-104.2=23.8Kg。
每小时蒸发水份23.8/3=7.9Kg/h
干燥强度E=W/（t•s）= 23.8
3×32×0.64×0.45
=0.87Kg/h
2、换热器换热能力的校核计算
散热器由散热排管（光管）组成，散热面积S=4m2
由经验得散热器的散热能力为K=50KJ/(m2•h•0C)
当散热排管内通过以0.3Mpa(表压)的蒸汽，散热排管一直处于工作状态，查得0.3Mpa饱和蒸汽的温度为143.6０Ｃ。
Ｑ＝ksΔt=50×14×(143.6-60)=58520KJ/h
=1.4×014Kcal/h
3、真空泵的抽气速度校核计算
试验所配的水环式真空泵ＳＺ－２，４ＫＷ，抽气速度
（-０.０９ＭＰa）为Ｖ０＝１２０m3/h
7.9kg的水份在-０.０９ＭＰa时完全蒸发变成蒸汽的体积。
Ｖ＝７.９×１５＝１１８.５m3 V＜Ｖ０六、蒸汽耗量及管内流速计算
由经验得蒸发１Ｋg 水需要１.5Ｋg蒸汽，则蒸汽耗量ＰＰ＝７.９×１.５＝１１.８５Ｋg/h
由散热排管的结构可知：蒸汽流经的截面为
Ｓ＝５×π×０.００７２=7.698×１０4m2
蒸汽流速为V=P/(S×3600)=11.85/(7.698×104×3600)
=4.28m/s＜15m/s
蒸汽在管内流速符合要求。
七、真空管蒸汽流速的校核计算
抽真空管规格为D N80mm
V=120/(π×0.042×3600)=6.63m/s＜25m/s
箱体内尺寸:φ1400×2054
1．：
产品，作为使用产品。
1、容器筒体内压0.07Mpa强度校核:
材料为45#，E=210*10
设计用
由上述知，真空橡胶与钢的摩擦系数μ=0.3
四、
1．三、密螺杆强度校核计算
封条偏移情况的校核
;
δ10
L 1400
L 1416
F2=PS2=0.1×106×π×1.798×0.013=7.3×103N
F2＇〈μF1＇
Do 1416
d=14.66mm
900
1.7
=3550N
= =0.99
= = 141.6
［
(1×230)2。