自然通风塔计算
“自然通风器”的学习
自然通风器自然通风器数量的确定方法1. 通风器的数量=建筑物容量×每小时换气次数/单个通风器换气能力2. 建筑物体积=长*宽*高3. 每小换气次数: 根据建筑物使用功能,由下表(建筑类型的空气变化率建议值表)确定每小时的空气变化次数.4. 单个通风器的换气能力: 根据不同的常年风力、高度、室内温差，不同型号的自然通风器的排风性能决定。
（风量m3/h）自然通风器的优点与优势自然通风器是利用自然界空气对流原理，将任何平行方向的空气流动，加速并转变为由下而上垂直的空气流动，以提高室内通风换气效果的一种装置。
它不用电，无噪音，可长期运转，排除室内的热气、湿气和秽气。
在发达国家早已十分流行，有数十年的历史了，国内，随着钢结构建筑的大量问世，安装使用自然通风器，也日渐增多。
它具有的优势有：1、许多工业厂房，特别是彩钢板建筑，散热条件差，夏天闷热异使工作效率下，质量下降。
如装设自通风器可有效地改善室内空气品质提供舒适的工作环境，增进工作效率。
2、不少工业，因生产的特殊性质，造成厂内的空气污染，不仅环境品质低落，长此往，员工的健康必定受到伤害。
但是，装设了自然通风器，室内通风效果改善，可以有效地保护员工健康。
3许多火灾事故中，常有人被浓烟呛伤，如装设自然通风器，可讯速大量的排出浓烟，给人们更多的逃生空间，所以它也是一种安全装置。
4、地球上的资源已经极为贫乏，而环境污染又日趋严重。
如装设自然通风器，可以节约大量能源，是一种实用的环保产品。
#300mm #450mm #500mm #600mm #880mm自然通风器的原理∙空气的摩擦与连续运转。
离心作用与热压原理。
∙自然风力和室内温差造成空气压力、导致空气对流、形成室内空气交换。
∙它自身的结构设计，采用的是弧型涡轮叶片以及优异低阻轴承，便于转动。
不用电，能转是因为有涡轮。
涡轮通风器是利用自然风力推动叶片运转，因运转产生离心力诱使空气流动，由于叶片相当轻薄，即使微弱的微风也能使它转动。
建筑自然通风设计计算技术导则
建筑自然通风设计计算技术导则Guideline for designing natural ventilation前言根据贵州省住房和城乡建设厅《关于下达<贵州自然通风建筑导则>编制任务的通知》（黔建科通〔2015〕151号）的要求，编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考国内外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，制定本导则。
本导则主要技术内容是：1.范围；2.规范性引用文件；3.术语和定义；4.计算方法；5.自然通风量常用计算方法。
本导则由贵州省住房和城乡建设厅负责管理，由东南大学负责具体技术内容的解释。
执行过程中如有意见或建议，请寄送东南大学（地址：南京市玄武区四牌楼2号东南大学动力楼401，邮政编码：210096）。
本导则主编单位：东南大学贵州中建建筑科研设计院有限公司本导则参编单位：贵州省建筑节能工程技术研究中心本导则主要起草人员：钱华高迎梅郑晓红钟安鑫潘佩瑶李新刚黄巧玲漆贵海周琦杜松李洋李金桃雷艳赖振彬王翔刘建浩李元本导则主要审查人员：向尊太陈京瑞杨立光胡俊辉董云王建国唐飞叶世碧龙君1 总则 (1)2 术语和符号 (2)2.1术语 (2)2.2 符号说明 (2)3 计算方法 (4)3.1 一般规定 (4)3.2 自然通风应用潜力 (4)3.3 自然通风原理 (6)3.4 自然通风策略 (8)3.5 自然通风的设计计算步骤 (11)4 自然通风量常用计算方法 (14)4.1 理论分析方法 (14)4.2 多区模型 (14)4.3 计算流体力学（CFD） (14)C (16)附录A：风压系数p附录B：有效热量法 (18)1.0.1为贯彻执行国家有关节约能源、保护环境的政策和法规，改善我省建筑室内环境，提高室内热舒适性，室内空气品质，降低建筑能耗，遵照现行国家有关标准，和自然通风研究现状，根据我省实际情况，制定本导则。
1.0.2本导则规定了用于计算建筑自然通风的术语和定义、编制原则、计算方法。
自然通风冷却塔出口水温的影响因素
自然通风冷却塔出口水温的影响因素冷却塔出口水温的影响因素（１）当保持干湿球温度、大气压力、断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，随着循环水量增加，冷却塔进口水温逐渐下降，出口水温逐渐升高，两者的差值逐渐减小，循环水量的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温的影响较大．（２）当保持冷却塔进口和出口水温差、干湿球温度、大气压力和循环水量以及蒸汽负荷的值不变时，随着断面风速的增大，冷却塔进口水温和出口水温均降低，但两者的差值保持恒定．（３）当保持干湿球温度、大气压力和循环水量以及断面风速的值不变时，随着凝汽器蒸汽负荷的增加，冷却塔进口水温和出口水温均会上升，且两者的差值逐渐扩大，但凝汽器蒸汽负荷的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温的影响较大．（４）当保持冷却塔进口和出口水温差、干球温度、大气压力和循环水量、断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，随着空气相对湿度的减小，进口水温和出口水温均会降低，但两者的差值保持不变．空气相对湿度的减小有利于降低冷却塔的出口水温．前言近年来，随着煤价不断上涨，电力生产行业的竞争越来越激烈，作为电厂热力循环重要冷端设备的冷却塔也越来越受到关注，因为冷却塔冷却性能的好坏很大程度上影响到机组的经济性以及运行的稳定和安全性．由于各种原因，人们在很长一段时间里缺乏对冷却塔节能潜力的认识，甚至忽略对冷却塔的监督和维护，导致其冷却能力下降．冷却塔出口水温的降低与电厂热效率的提高成正比．对于３００ＭＷ机组，冷却塔出口水温每下降１Ｋ，凝汽器真空可提高约４００～５００Ｐａ，机组热效率可提高０．２％～０．３％，标准煤耗可降低１．０～１．５９ｇ／（ｋＷ·ｈ）．因此，对影响冷却塔出口水温的各种因素及其变化规律进行研究能够及时监控和优化分析冷却水系统，可以实时对冷却塔的运行工况和性能进行评价，为冷却塔的实时运行、状态检修以及改造提供理论依据．１基于焓差法的冷却塔热力计算模型１．１麦克尔焓差法的基本原理冷却塔内热水与空气之间既有质量传递又有热量传递．德国的麦克尔引入刘易斯数，把传质与传热统一为焓变，建立了麦克尔焓差方程式，并在此基础上建立了冷却塔热力计算的基本方程：式中：βｘｖ为容积散质系数，ｋｇ／（ｍ３·ｓ）；Ｖ为淋水填料体积，ｍ３；Ｑ为冷却水流量，ｋｇ／ｓ；ｃｗ为水的比热容，ｋＪ／（ｋｇ·Ｋ）；ｔ１、ｔ２分别为冷却塔进、出口水温，℃；ｈ″ｔ为水温ｔ时的饱和空气比焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈθ为空气比焓，ｋＪ／ｋｇ；ｄｔ为进、出该微元填料水的温差．引入蒸发水量系数Ｋ来表示蒸发水量带走的热量，经推导，可得：式中：ΔＱ为蒸发散热量；ｒｗ为塔内水的平均汽化潜热，ｋＪ／ｋｇ．由于ｒｗ变化不大，一般在计算中采用出口水温ｔ２时的汽化潜热．式（１）左边为冷却塔的特性数，即淋水填料的散热特性，用Ω表示，它表征了在一定淋水填料以及塔型下冷却塔所具有的冷却能力，与填料的特性、构造、几何尺寸以及冷却水流量有关，一般由填料厂家直接给出淋水填料的散热特性：式中：Ａ、ｎ分别为常数；λ为气水比．式中：ｖｉｎ为冷却塔进口风速，ｍ／ｓ；Ｆｍ为淋水平均面积，ｍ２；ρ１为进口空气密度，ｋｇ／ｍ３；Ｇ为冷却塔进口空气体积流量，ｍ３／ｓ；Ｑ为冷却水流量，ｋｇ／ｓ．式（１）右边为冷却塔的冷却数，用Ｎ表示，它与气象条件有关，而与冷却塔的构造无关，一般采用辛普森近似积分法进行计算：式中：分别为出口水温ｔ２、平均水温ｔｍ和进口水温ｔ１时的饱和空气焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈ１、ｈｍ、ｈ２分别为冷却塔进口空气、平均状态空气和冷却塔出口空气的比焓，ｋＪ／ｋｇ；Δｔ为水温差，Ｋ．湿空气的焓可由下式计算：式中：ｔ为湿空气的温度，℃；ｐｔ为湿空气温度所对应的饱和蒸汽压力，ｋＰａ；Φ为相对湿度；ｐ为大气压力，ｋＰａ．１．２冷却塔的通风量计算进入自然通风逆流式冷却塔空气的密度ρ１比较大，由于吸收了冷却水的热量而密度变小，空气变轻，塔内产生向上运动的抽力，使空气连续不断地进入塔内．进入塔内的空气流动过程中所产生的阻力与由密度差产生的抽力相等，使进口流量保持恒定，其基本方程为抽力方程阻力方程式中：ｖｍ为塔内淋水填料处平均风速，ｍ／ｓ；Ｈｅ为冷却塔有效高度，即从填料中部到塔顶部的距离，ｍ；ξ为塔的总阻力系数，由进风口阻力系数、进风口至淋水填料下部空气分配区阻力系数、配水系统阻力系数、除水器阻力系数以及冷却塔出口阻力系数等５部分组成；ρｍ为塔内空气的平均密度，ｍ３／ｋｇ．通风量是根据冷却塔的抽力和阻力相等的原则确定的，即：由式（９）可得塔内平均风速由此可得进口风量式中：Ｄ为填料１／２高度处的直径，ｍ．塔内的风速一般取０．６～１．５ｍ／ｓ．从式（１１）可以看出，进口风量与Ｄ２成正比，且与槡Ｈｅ也成正比．１．３冷却塔总阻力系数的计算传统的冷却塔一维计算方法是将冷却塔作为一个整体考虑，其总阻力系数计算公式为：式中：ξ为总的阻力系数；Ｄ１为进风口高度范围内塔的平均直径，ｍ；ｈ为进风口高度，ｍ；ξｆ为淋水装置阻力系数；Ｆｆ为淋水面积，ｍ２；Ｆｏ为冷却塔出口面积，ｍ２．１．４冷却塔出口水温的迭代求解将式（３）和式（５）代入式（１），可得：满足式（１３）的ｔ２值即为冷却塔的出口水温．式（１３）是一个非线性方程式，大多采用计算机求解．首先假设冷却塔出口水温ｔ２，然后根据式（５）和式（３）分别计算出Ｎ和Ω，如果满足条件｜Ｎ－Ω｜≤０．０１，那么所求得的ｔ２即为冷却塔出口水温的计算值．否则，改变ｔ２的值，继续迭代，直至满足上述条件．２研究方法在火力发电厂中，凝汽器和冷却塔都属于冷端系统（见图１），两者之间的关系非常紧密．因此，在考虑冷却塔出口水温的影响因素时，不能仅仅考虑冷却塔一侧，而应当从凝汽器和冷却塔相互影响的方面进行研究．从图１可以看出：在不考虑补水量的条件下，冷却塔内的冷却水量就是凝汽器中的冷却水量，所以凝汽器的出口和进口水温分别是冷却塔的进口和出口水温，冷却塔中冷却水的温降就是冷却水在凝汽器中的温升．２．１凝汽器的冷却水温差如果不考虑循环补水，冷却水在凝汽器中的温升就是冷却水温差．因此，在稳定工况下，凝汽器冷却水温差与冷却塔的参数和性能无关．根据式（１３）可知，冷却水温差与冷却水量和机组负荷有关．式中：Ｄｃ为排汽量，ｔ／ｈ；ｈｃ为排汽的焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈ′ｃ为凝结水的焓，ｋＪ／ｋｇ；Ｄｗ为冷却水量，ｔ／ｈ；ψ为循环倍率．２．２研究方法与对象当不考虑冷却塔进、出口水温变化的中间过程时，在水温稳定后，其最终的进、出口水温差由凝汽器侧决定，这是本文计算的一个基础．以新疆某自备电厂冷却塔为研究对象，采用焓差法定量计算和分析了影响逆流式自然通风冷却塔出口水温的各种因素．该冷却塔是自然通风逆流式冷却塔，总高为１０２．６ｍ，进风口高为７．１８５ｍ，喉部高为７６．９５ｍ，底部直径为８４．２９２ｍ，淋水面积为４５００ｍ２，冷却塔塔壁为双曲线型，采用高为１ｍ的双斜波梯形波淋水填料，其热力性能参数为：．３冷却塔性能的影响因素由第一节的分析可知，冷却塔出口水温由式（１３）决定．当一座冷却塔的淋水填料和结构形式一定时，冷却塔的出口水温与冷却塔的冷却水量、冷却塔的通风量（通过填料层的速度）、气象条件以及冷却水温差有关，分别针对这４个因素对冷却塔进、出口水温的影响进行了研究．３．１冷却水量对冷却塔进、出口水温的影响当进入凝汽器的冷却水量变化后，根据式（１４），在其他条件不变且水温稳定以后，冷却塔最终的进、出口水温差与冷却水量成反比．在迭代过程中，可以先适当假设一个断面风速和出口水温，通过式（１４）计算进口水温，再采用焓差法进行计算，检查二者是否满足式（１３）．如果满足，则进行抽力与阻力计算；如果不满足，重新假设断面风速，直到抽力与阻力的数值接近为止．图２为迭代程序框图．选取新疆当地春、秋季的平均气温为计算条件：干球温度为１７℃，湿球温度为１１．５５℃，大气压力为９６．４６ｋＰａ，循环水量为２８９４２ｍ３／ｈ，断面风速为１．２４ｍ／ｓ，在１００％蒸汽负荷时的冷却塔进口水温为３１．５０８℃．在此条件下，计算出的冷却塔出口水温为２２．０５３℃，而设计冷却塔出口水温为２２．０４℃，两者相差０．０１３℃，说明该模型选取的计算条件是比较合理的．按照上述计算条件和迭代方法，保持干湿球温度、大气压力、断面风速以及凝汽器蒸汽负荷的值不变，通过不断改变冷却水量来计算和分析冷却循环水量变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图３）．从图３可知：当其他变量恒定时，随着循环水量的增加，冷却塔进口水温逐渐下降，而出口水温逐渐上升，两者的差值逐渐减小．从图３还可以看出：循环水量的变化对出口水温影响较小，对进口水温影响较大．例如，当循环水量从６０％增加到１２０％时，进口水温下降了６．７７２Ｋ，而出口水温只升高了４．２５８Ｋ．３．２填料断面风速对冷却塔进、出口水温的影响断面风速是通过冷却塔的阻力和抽力相等的原则来确定的．当填料层断面风速变化、而凝汽器侧的参数（凝汽器蒸汽负荷和循环水量）不发生变化时，冷却塔稳定以后，进口和出口的水温差是恒定不变的．所以，在迭代过程中要保持进、出口的水温差恒定，并保证干湿球温度、大气压力和循环水量以及凝汽器蒸汽负荷的值不变．按照上述的计算条件和迭代方法，不断改变填料断面风速，分析断面风速变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图４）．从图４可知：在保持冷却塔进口和出口水温差、干湿球温度、大气压力和循环水量以及凝汽器蒸汽负荷值不变的工况下，当填料断面风速增加时，出口和进口水温均会降低，但两者的差值恒定．３．３凝汽器蒸汽负荷对冷却塔进、出口水温的影响由式（１３）可知，循环冷却水的温升与进入凝汽器的蒸汽负荷成正比．综上所述，当水温稳定后，冷却塔最终的进、出口水温差与进入凝汽器的蒸汽负荷成反比．按照上述的计算条件和迭代方法，采用不断改变凝汽器蒸汽负荷的方法，计算和分析凝汽器蒸汽负荷变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图５）．从图５可知：当保持干湿球温度、大气压力和循环水量以及填料断面风速的值不变时，随着凝汽器蒸汽负荷的增加，冷却塔出口水温和进口水温均将升高，且两者的差值逐渐扩大．但是，凝汽器蒸汽负荷的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温影响较大．例如，当蒸汽负荷从４０％增加到１２０％时，进口水温升高了９．４１２Ｋ，而出口水温仅升高了４．７９４Ｋ．３．４相对湿度对冷却塔进、出口水温的影响当空气的相对湿度变化而凝汽器侧的参数（凝汽器蒸汽负荷和循环水量）不发生改变时，冷却塔稳定以后，进、出口的水温差是恒定不变的．所以，在迭代过程中要保持冷却塔进口和出口水温差、干球温度、大气压力、蒸汽负荷和循环水量以及填料断面风速的值恒定不变．按照上述的计算条件和迭代方法，通过不断改变相对湿度来计算和分析相对湿度变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图６）．从图６可知：当保持干球湿度、大气压力和循环水量、填料断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，在相对湿度降低以后，冷却塔进口水温和出口水温均会下降，但两者的差值保持恒定．相对湿度的降低有利于降低冷却塔的出口水温．。
第七章自然通风的设计计算
b窗内外的作用压差（规定以室内向室外流动为正）
Pb Pb Pb Pa Pa ghw n Pa gh w n (7 5)
P Pb Pa ghw n (7 6) ——即热压
热压的定义：由室内外空气温差在不同高度通风口
12
二、几种典型的自然通风形式
▪热压自然通风
Costozza别墅由6 座别墅组成，建 立在山坡上，通 过热压拔风原理 ，利用地下洞穴 作为天热冷源， 获得很好的制冷 效果
13
二、几种典型的自然通风形式
▪热压通风
在室内热压的作用下热空气上升，洞穴中12度的风通过 的地板上的通气孔进入室内
14
二、几种典型的自然一、CFD基本介绍
▪ CFD在暖通空调中的应用
3、室外微气候分析
30.4 30.4 30.6 30.4
7
一、基本概念
▪自然通风的基本形式
风压作用自然通风
热压作用自然通风
风压、热压联合作用自然通风
room
room
room room
shaft
room room
8
依靠屋顶风机进行的自然进风机械排风
一、基本概念
▪自然通风的基本形式
9
一、基本概念
▪ 自然通风的存在的问题
▪ 湿度控制 ▪ 噪声控制 (开窗时减少10dB相当于关窗时减少30dB) ▪ 空气质量 ▪ 空调负荷 ▪ 安全性 ▪ 下雨
自然通风
机械通风
空调
OSAKA 市 立 体 育 馆 空调、机械通风与自然通风的运行情况24
OSAKA 市 立 体 育 馆 座椅送风
25
三、建筑通风的应用
▪合理的建筑布局
逆流式自然通风冷却塔温度应力有限元分析
表 １ 混 凝 土 物 理及 力学 参 数
Ｔａ １ Ｐｈ ｓｃ ｌａ ｄ ｍｅ ｈ ｎ ｃ ｌｐ ｒ ｍｅ ｅ ｆＣ ｎ ｒ ｔ ｂ． ｙ ｉ ａ ｎ ｃ ａ ｉ ａ ａ ａ ｔ ｒ ｏ ｏ ｃ ｅｅ
和 夏 季 日照工 况 两种 情 况 ， 冬季 运 行 工况 的温 度 应 力计 算 为 强制 性条 款 ， 季 日照 工 况 的温 度 应 力计 算 为 夏 建议性 条 款 ．在 这两 种工 况 中， 冬季 运 行 工况 的温 度 场 为线 性温 度 场 ， 界条 件 简 单 ， 边 计算 方 法 成熟 ， 利 可 用 的软件 较 多［ 夏 季 日照 工况 的温 度 场 为非 线 性温 度 场 ， ２ １ ； 温度 应 力 既有 温度 白应 力 又有温 度 次应 力 ， 界 边
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７４— ９ —
河
南
科
学
第２卷 第５ ５ 期
１ 温度作 用 ． ３ 冷 却塔 的温 度 作用 是 指在 大气 辐 射 、 日辐 射 、 内进 出水温 、 内蒸汽 辐射 等 作用 下 产 生 的简 壁温 差 ， 塔 塔 进而 产生 的温度 应力 ． １ ． 冬 季运行 工 况 ．１ ３
０１ ７ ．６ ２ １ ０． ２０ ． ２６ ．７
．
ｑ ｃ
１Ｏｘ１ ０
（ ・ ２℃ （ ・ ２ ｑ Ｗ ｍ－・ ） ｗ ｍ－・ｃ ）
２３ ２ ．６
收稿 日期 ：２ ０ — ４ ０ ０７０—４
基金项 目：河 南省科技攻关项 目资助 （６ ４ ５０ ） ０ ２４ ０ ２ 作者简介：沈 蔚莲 （９ １ ） 女 ， 东广 州人 ， １６ 一 ， 广 工程师 ， 主要从事水工结构的设计及研 究工作．
主厂房自然通风计算(百叶窗)(1)
1. 主厂房通风1.1汽机房通风本工程汽机房布置2台出力为350MW的汽轮发电机组，除氧器露天布置散热量为：Q=2x2280000=4560000 W采用自然进风、屋顶通风器自然排风的通风方式汽机房自然通风量校核计算详见：根据工程情况，设屋顶通风器：4.5米喉口， 36mX2台机组=72m原始设计参数表1.1-1夏季大气压P(hPa)972.3夏季室外通风计算温度t w(o C)33进风温度t j(o C)33对应室外进风计算温度的空气容重Υw(kg/m3) 1.107进排风温差(o C)8排风温度t p(o C)41对应排风计算温度的空气容重Υp(kg/m3) 1.079作业地带温度t g(o C)35室内平均温度t n(o C)38对应室内平均计算温度的空气容重Υn(kg/m3) 1.089ρ=ρ0*(T0*P/P0/T)表1.1-2序号散热量/每台机合 计12280000456000034560000420320005183600061883000式中: G=3.6Q/(1.01*(t p -t j ))表1.1-3h 流量系数开窗面积(m)μ(m 2)27005251进风体积L j (m 3/h)排风体积L p (m 3/h)名 称L j =G/r j ，L p =G/r p汽机房通风所需通风量计算开窗面积及窗扇形式窗号窗 扇 形 式主厂房内设备散热量(W)主厂房内散热量总计Q(W)主厂房内自然通风量G(kg/h)1 2.70固定百叶窗0.525115528.40固定百叶窗0.525194315.30对开窗加中悬窗0.6225433.20屋顶自然通风器0.8432472 4.5表1.1-4窗hΔΥ=Υw－Υn室外假想压力窗流量窗面积Pw=－hΔΥP x =-0.3947系 数ΔP jf =P w -P xΔP pq =P x -P w G=3600uF(2gΔPΥ)1/2号(m)(kg/m 3)(kg/m 2)μ(m 2)(kg/m 2)(kg/m 2)(kg/h)1 2.200.018-0.0400.52511550.35581300028.500.018-0.1530.5251940.242407000314.800.018-0.2660.62250.129813000433.200.018-0.5980.843240.2032033000室内假想压力P x (kg/m 2)汽机房自然通风量校核计算表47432421.928203300018360002033000188400000.00%2032000进排风量差(kg/h)：需要的自然通风量G(kg/h)：总排风量(m 3/h)：总进风量(m 3/h):总进风面积(m 2):总排风面积(m 2):中和界高度(m):总进风量(kg/h):总排风量(kg/h)：。
通风器通风计算
水处理车间自然通风器数量计算
计算公式：
n=VOL*N/Lp
VOL—建筑的室内容积；
N---空气的换气次数，由表一确定；
Lp---根据当地气象记录，确定标准风速（1、2、3、4以及5m/s）,由表二得出通风器的换风能力参考值。
表格一不同建筑类型的空气换气次数参考值（N）
表格二通风器通风能力数值表
根据水处理需要安装通风器的位置，建筑的容积为25.05*13.5*7.5；取表一中的普通工厂和车间的数值为6次/小时。
按照博兴当地的平均风速为2.9m/s,车间内外温差取5℃，通风器的材质定为不锈钢，500型通风器的换风能力为1620。
则，需要的通风器数量为：（25.05*13.5*7.5*6）/1620=9（个）。
如果通风器的型号为600型，材质为铝合金。
需要的通风器数量为：（25.05*13.5*7.5*6）/2808=5（个）。
自然通风冷却塔与机力通风冷却塔的方案比较
自然通风冷却塔与机力通风冷却塔的方案比较作者：富静来源：《城市建设理论研究》2013年第04期【摘要】本工程为2×135MW超高压、中间再热凝汽式汽轮发电机组。
现就本期工程二次循环供水系统采用自然通风冷却塔和机力通风冷却塔两种方案作如下论述：【关键词】自然通风；机力通风；工程条件；研究选择；占地面积Abstract ：This project is 2 × 135MW ultra-high pressure reheat condensing steam turbine generator. Now using natural draft cooling towers and mechanical draft cooling towers, two programs for the secondary loop water supply system on the current project are discussed below:Key words：natural ventilation; mechanical draft; engineering conditions; research selection; area中图分类号：TU279.7+41文献标识码：A文章编号：2095-2104（2012）方案一：本期工程冷却系统采用二次循环供水系统，2台机组配2座2500m2的自然通风冷却塔，单元制供水系统。
2座2500m2的自然通风冷却塔位于主厂房南侧。
方案二：本期工程冷却系统采用二次循环供水系统，2台机组配12台4000m3/h的机力通风冷却塔，单元制供水系统。
12台4000m3/h的机力通风冷却塔位于主厂房南侧。
本专题报告对以上两种方案做经济技术性比较，并提出推荐方案。
在工程方案方面发现有值得研究和重视的技术问题。
引言该工程为国内某省某市火力发电厂项目，工程建设地点位于该县工业园区内西北侧，属于新建项目。
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假设出塔空气的干球温度t 2=出塔空气湿度φ2=
假设出塔空气压力P 2=
温度为t 2时的饱和水蒸汽压力P ”t2=
出塔湿空气的含湿量X=计算出塔空气的干球温度θ2=
出塔空气容重ρ2=塔筒抽力Z=
进风口上檐塔内半径R=进风口高H 0=
进风口面积与进风口上缘塔面积之比ε=淋水时的填料、除水器、配水系统的阻力系
ξf =
从进风口至塔喉部的阻力系数ξa =淋水填料底部塔内径D=
淋水密度q=淋水时雨区阻力系数ξb =
塔淋水面积F m =塔筒出口面积F e =塔筒出口阻力系数ξe =总阻力系数ξ=冷却塔的全部阻力H=结论
试算出塔空气温度塔筒抽力计算通风阻力计算
35.9℃
1
102.6782313kPa
5.907623738kPa
0.622*φ2*P"t2/(P2-φ2*P"t2)=0.037971674kg/kg
(h-X*γ0)/(Cd+X*Cv)=36.43830436℃1/t2*(0.003483*P2-0.001316*φ*P”t2)= 1.131993292kg/m3 He*g*(ρ1-ρ2)=44.43526032Pa
30.55m
5m 2*π*R*H0/(π*R*R)0.327332242
阻力系数ξf=18 (1-3.47ε+3.65*ε*ε)*(85+2.51*ξf-0.206ξf*ξf+0.00962*ξf^3)=30.51152422
56.4332648m
4G/(π*D*D)7.08
6.72+0.654D+3.5q+1.43v-60.61ε-0.36v*D2
7.72049374
2500m2
972.7626459m2
(F m/F e)^2 6.6049
ξa+ξb+ξe=64.83691797
ξ*ρm*v^2/2=45.3663013
结果正确。