冷却水的最高温度计算(2000平方的自然通风冷却塔)
自然通风冷却塔出口水温的影响因素
自然通风冷却塔出口水温的影响因素冷却塔出口水温的影响因素（１）当保持干湿球温度、大气压力、断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，随着循环水量增加，冷却塔进口水温逐渐下降，出口水温逐渐升高，两者的差值逐渐减小，循环水量的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温的影响较大．（２）当保持冷却塔进口和出口水温差、干湿球温度、大气压力和循环水量以及蒸汽负荷的值不变时，随着断面风速的增大，冷却塔进口水温和出口水温均降低，但两者的差值保持恒定．（３）当保持干湿球温度、大气压力和循环水量以及断面风速的值不变时，随着凝汽器蒸汽负荷的增加，冷却塔进口水温和出口水温均会上升，且两者的差值逐渐扩大，但凝汽器蒸汽负荷的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温的影响较大．（４）当保持冷却塔进口和出口水温差、干球温度、大气压力和循环水量、断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，随着空气相对湿度的减小，进口水温和出口水温均会降低，但两者的差值保持不变．空气相对湿度的减小有利于降低冷却塔的出口水温．前言近年来，随着煤价不断上涨，电力生产行业的竞争越来越激烈，作为电厂热力循环重要冷端设备的冷却塔也越来越受到关注，因为冷却塔冷却性能的好坏很大程度上影响到机组的经济性以及运行的稳定和安全性．由于各种原因，人们在很长一段时间里缺乏对冷却塔节能潜力的认识，甚至忽略对冷却塔的监督和维护，导致其冷却能力下降．冷却塔出口水温的降低与电厂热效率的提高成正比．对于３００ＭＷ机组，冷却塔出口水温每下降１Ｋ，凝汽器真空可提高约４００～５００Ｐａ，机组热效率可提高０．２％～０．３％，标准煤耗可降低１．０～１．５９ｇ／（ｋＷ·ｈ）．因此，对影响冷却塔出口水温的各种因素及其变化规律进行研究能够及时监控和优化分析冷却水系统，可以实时对冷却塔的运行工况和性能进行评价，为冷却塔的实时运行、状态检修以及改造提供理论依据．１基于焓差法的冷却塔热力计算模型１．１麦克尔焓差法的基本原理冷却塔内热水与空气之间既有质量传递又有热量传递．德国的麦克尔引入刘易斯数，把传质与传热统一为焓变，建立了麦克尔焓差方程式，并在此基础上建立了冷却塔热力计算的基本方程：式中：βｘｖ为容积散质系数，ｋｇ／（ｍ３·ｓ）；Ｖ为淋水填料体积，ｍ３；Ｑ为冷却水流量，ｋｇ／ｓ；ｃｗ为水的比热容，ｋＪ／（ｋｇ·Ｋ）；ｔ１、ｔ２分别为冷却塔进、出口水温，℃；ｈ″ｔ为水温ｔ时的饱和空气比焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈθ为空气比焓，ｋＪ／ｋｇ；ｄｔ为进、出该微元填料水的温差．引入蒸发水量系数Ｋ来表示蒸发水量带走的热量，经推导，可得：式中：ΔＱ为蒸发散热量；ｒｗ为塔内水的平均汽化潜热，ｋＪ／ｋｇ．由于ｒｗ变化不大，一般在计算中采用出口水温ｔ２时的汽化潜热．式（１）左边为冷却塔的特性数，即淋水填料的散热特性，用Ω表示，它表征了在一定淋水填料以及塔型下冷却塔所具有的冷却能力，与填料的特性、构造、几何尺寸以及冷却水流量有关，一般由填料厂家直接给出淋水填料的散热特性：式中：Ａ、ｎ分别为常数；λ为气水比．式中：ｖｉｎ为冷却塔进口风速，ｍ／ｓ；Ｆｍ为淋水平均面积，ｍ２；ρ１为进口空气密度，ｋｇ／ｍ３；Ｇ为冷却塔进口空气体积流量，ｍ３／ｓ；Ｑ为冷却水流量，ｋｇ／ｓ．式（１）右边为冷却塔的冷却数，用Ｎ表示，它与气象条件有关，而与冷却塔的构造无关，一般采用辛普森近似积分法进行计算：式中：分别为出口水温ｔ２、平均水温ｔｍ和进口水温ｔ１时的饱和空气焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈ１、ｈｍ、ｈ２分别为冷却塔进口空气、平均状态空气和冷却塔出口空气的比焓，ｋＪ／ｋｇ；Δｔ为水温差，Ｋ．湿空气的焓可由下式计算：式中：ｔ为湿空气的温度，℃；ｐｔ为湿空气温度所对应的饱和蒸汽压力，ｋＰａ；Φ为相对湿度；ｐ为大气压力，ｋＰａ．１．２冷却塔的通风量计算进入自然通风逆流式冷却塔空气的密度ρ１比较大，由于吸收了冷却水的热量而密度变小，空气变轻，塔内产生向上运动的抽力，使空气连续不断地进入塔内．进入塔内的空气流动过程中所产生的阻力与由密度差产生的抽力相等，使进口流量保持恒定，其基本方程为抽力方程阻力方程式中：ｖｍ为塔内淋水填料处平均风速，ｍ／ｓ；Ｈｅ为冷却塔有效高度，即从填料中部到塔顶部的距离，ｍ；ξ为塔的总阻力系数，由进风口阻力系数、进风口至淋水填料下部空气分配区阻力系数、配水系统阻力系数、除水器阻力系数以及冷却塔出口阻力系数等５部分组成；ρｍ为塔内空气的平均密度，ｍ３／ｋｇ．通风量是根据冷却塔的抽力和阻力相等的原则确定的，即：由式（９）可得塔内平均风速由此可得进口风量式中：Ｄ为填料１／２高度处的直径，ｍ．塔内的风速一般取０．６～１．５ｍ／ｓ．从式（１１）可以看出，进口风量与Ｄ２成正比，且与槡Ｈｅ也成正比．１．３冷却塔总阻力系数的计算传统的冷却塔一维计算方法是将冷却塔作为一个整体考虑，其总阻力系数计算公式为：式中：ξ为总的阻力系数；Ｄ１为进风口高度范围内塔的平均直径，ｍ；ｈ为进风口高度，ｍ；ξｆ为淋水装置阻力系数；Ｆｆ为淋水面积，ｍ２；Ｆｏ为冷却塔出口面积，ｍ２．１．４冷却塔出口水温的迭代求解将式（３）和式（５）代入式（１），可得：满足式（１３）的ｔ２值即为冷却塔的出口水温．式（１３）是一个非线性方程式，大多采用计算机求解．首先假设冷却塔出口水温ｔ２，然后根据式（５）和式（３）分别计算出Ｎ和Ω，如果满足条件｜Ｎ－Ω｜≤０．０１，那么所求得的ｔ２即为冷却塔出口水温的计算值．否则，改变ｔ２的值，继续迭代，直至满足上述条件．２研究方法在火力发电厂中，凝汽器和冷却塔都属于冷端系统（见图１），两者之间的关系非常紧密．因此，在考虑冷却塔出口水温的影响因素时，不能仅仅考虑冷却塔一侧，而应当从凝汽器和冷却塔相互影响的方面进行研究．从图１可以看出：在不考虑补水量的条件下，冷却塔内的冷却水量就是凝汽器中的冷却水量，所以凝汽器的出口和进口水温分别是冷却塔的进口和出口水温，冷却塔中冷却水的温降就是冷却水在凝汽器中的温升．２．１凝汽器的冷却水温差如果不考虑循环补水，冷却水在凝汽器中的温升就是冷却水温差．因此，在稳定工况下，凝汽器冷却水温差与冷却塔的参数和性能无关．根据式（１３）可知，冷却水温差与冷却水量和机组负荷有关．式中：Ｄｃ为排汽量，ｔ／ｈ；ｈｃ为排汽的焓，ｋＪ／ｋｇ；ｈ′ｃ为凝结水的焓，ｋＪ／ｋｇ；Ｄｗ为冷却水量，ｔ／ｈ；ψ为循环倍率．２．２研究方法与对象当不考虑冷却塔进、出口水温变化的中间过程时，在水温稳定后，其最终的进、出口水温差由凝汽器侧决定，这是本文计算的一个基础．以新疆某自备电厂冷却塔为研究对象，采用焓差法定量计算和分析了影响逆流式自然通风冷却塔出口水温的各种因素．该冷却塔是自然通风逆流式冷却塔，总高为１０２．６ｍ，进风口高为７．１８５ｍ，喉部高为７６．９５ｍ，底部直径为８４．２９２ｍ，淋水面积为４５００ｍ２，冷却塔塔壁为双曲线型，采用高为１ｍ的双斜波梯形波淋水填料，其热力性能参数为：．３冷却塔性能的影响因素由第一节的分析可知，冷却塔出口水温由式（１３）决定．当一座冷却塔的淋水填料和结构形式一定时，冷却塔的出口水温与冷却塔的冷却水量、冷却塔的通风量（通过填料层的速度）、气象条件以及冷却水温差有关，分别针对这４个因素对冷却塔进、出口水温的影响进行了研究．３．１冷却水量对冷却塔进、出口水温的影响当进入凝汽器的冷却水量变化后，根据式（１４），在其他条件不变且水温稳定以后，冷却塔最终的进、出口水温差与冷却水量成反比．在迭代过程中，可以先适当假设一个断面风速和出口水温，通过式（１４）计算进口水温，再采用焓差法进行计算，检查二者是否满足式（１３）．如果满足，则进行抽力与阻力计算；如果不满足，重新假设断面风速，直到抽力与阻力的数值接近为止．图２为迭代程序框图．选取新疆当地春、秋季的平均气温为计算条件：干球温度为１７℃，湿球温度为１１．５５℃，大气压力为９６．４６ｋＰａ，循环水量为２８９４２ｍ３／ｈ，断面风速为１．２４ｍ／ｓ，在１００％蒸汽负荷时的冷却塔进口水温为３１．５０８℃．在此条件下，计算出的冷却塔出口水温为２２．０５３℃，而设计冷却塔出口水温为２２．０４℃，两者相差０．０１３℃，说明该模型选取的计算条件是比较合理的．按照上述计算条件和迭代方法，保持干湿球温度、大气压力、断面风速以及凝汽器蒸汽负荷的值不变，通过不断改变冷却水量来计算和分析冷却循环水量变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图３）．从图３可知：当其他变量恒定时，随着循环水量的增加，冷却塔进口水温逐渐下降，而出口水温逐渐上升，两者的差值逐渐减小．从图３还可以看出：循环水量的变化对出口水温影响较小，对进口水温影响较大．例如，当循环水量从６０％增加到１２０％时，进口水温下降了６．７７２Ｋ，而出口水温只升高了４．２５８Ｋ．３．２填料断面风速对冷却塔进、出口水温的影响断面风速是通过冷却塔的阻力和抽力相等的原则来确定的．当填料层断面风速变化、而凝汽器侧的参数（凝汽器蒸汽负荷和循环水量）不发生变化时，冷却塔稳定以后，进口和出口的水温差是恒定不变的．所以，在迭代过程中要保持进、出口的水温差恒定，并保证干湿球温度、大气压力和循环水量以及凝汽器蒸汽负荷的值不变．按照上述的计算条件和迭代方法，不断改变填料断面风速，分析断面风速变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图４）．从图４可知：在保持冷却塔进口和出口水温差、干湿球温度、大气压力和循环水量以及凝汽器蒸汽负荷值不变的工况下，当填料断面风速增加时，出口和进口水温均会降低，但两者的差值恒定．３．３凝汽器蒸汽负荷对冷却塔进、出口水温的影响由式（１３）可知，循环冷却水的温升与进入凝汽器的蒸汽负荷成正比．综上所述，当水温稳定后，冷却塔最终的进、出口水温差与进入凝汽器的蒸汽负荷成反比．按照上述的计算条件和迭代方法，采用不断改变凝汽器蒸汽负荷的方法，计算和分析凝汽器蒸汽负荷变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图５）．从图５可知：当保持干湿球温度、大气压力和循环水量以及填料断面风速的值不变时，随着凝汽器蒸汽负荷的增加，冷却塔出口水温和进口水温均将升高，且两者的差值逐渐扩大．但是，凝汽器蒸汽负荷的变化对出口水温的影响较小，而对进口水温影响较大．例如，当蒸汽负荷从４０％增加到１２０％时，进口水温升高了９．４１２Ｋ，而出口水温仅升高了４．７９４Ｋ．３．４相对湿度对冷却塔进、出口水温的影响当空气的相对湿度变化而凝汽器侧的参数（凝汽器蒸汽负荷和循环水量）不发生改变时，冷却塔稳定以后，进、出口的水温差是恒定不变的．所以，在迭代过程中要保持冷却塔进口和出口水温差、干球温度、大气压力、蒸汽负荷和循环水量以及填料断面风速的值恒定不变．按照上述的计算条件和迭代方法，通过不断改变相对湿度来计算和分析相对湿度变化对冷却塔进、出口水温的影响（见图６）．从图６可知：当保持干球湿度、大气压力和循环水量、填料断面风速以及蒸汽负荷的值不变时，在相对湿度降低以后，冷却塔进口水温和出口水温均会下降，但两者的差值保持恒定．相对湿度的降低有利于降低冷却塔的出口水温．。
冷却水的最高温度计算
干球温度θ=湿球温度τ=进塔水温T 1=假设出塔水温T 2=进出水平均温度T m =进塔空气容重ρ=进塔空气容重ρ=空气的相对湿度φ=大气压力P A =温度为θ时的饱和水蒸汽压力P ”vθ=温度为τ时的饱和水蒸汽压力P ”vτ=温度为T 1时的饱和水蒸汽压力P ”T1=温度为T 2时的饱和水蒸汽压力P ”T2=温度为T m 时的饱和水蒸汽压力P ”Tm =进塔湿空气的含湿量X=进塔湿空气的比焓h=相当于进塔空气温度的饱和空气的含湿量X=相当于进塔空气温度的饱和空气的比焓h=循环水的比热Cw=与冷却后水温相应的水的汽化热r 12=考虑蒸发水量散热的系数K=出塔空气比焓h 2=相当于进水温度的饱和空气的含湿量X=相当于进水温度的饱和空气的比焓h=相当于出水温度的饱和空气的含湿量X=相当于出水温度的饱和空气的比焓h=相当于进出水平均温度的饱和空气的含湿量X=相当于进出水平均温度的饱和空气的比焓h=进水温度下饱和空气焓和出塔空气焓差i"1-i 2=进出水平均温度下饱和空气焓和进出塔平均空气焓差i"m -i m =原始参数计算不同温度下的饱和水蒸汽压力计算进塔空气比焓计算出塔空气比焓计算不同温度下的饱和水蒸汽的比焓出水温度下饱和空气焓和进入塔内的空气焓差i"2-i1=当Δt＜15℃时，冷却数N=假设汽水比λ=填料参数特性数N'=平均风速v=30.4℃25.9℃40℃32.1℃36.05℃1/T*(0.003483*P A-0.001316*φ*P”vθ)= 1.164959727kg/m3ρ汽+ρ干= 1.164832621kg/m30.699121958102.6782313kPa10^(2.0057173-3.142305(1000/T-4.340121446kPa 1000/373.16)+8.2*LG(373.16/T)-0.0024804(373.16-T))3.340152653kPa7.375028541kPa4.780556499kPa5.956472296kPa0.622*φ*P"vθ/(P A-φ*P"vθ)0.018940622kg/kgC d*θ+X(r0+C v*θ)=78.96647311kJ/kg0.622*P"vθ/(P A-P"vθ)0.027451774kg/kgC d*θ+X(γ0+C v*θ)=100.7219839kJ/kg4.186kJ/kg.℃2634.3706kJ/kg0.948993281h1+Cw*Δt/K/λ=134.1038498kJ/kg0.622*P"T1/(P A-P"T1)0.048133406kg/kgC d*T1+X(r0+C v*T1)=155.446237kJ/kg0.622*P"T2/(P A-P"T2)0.030373614kg/kgC d*T2+X(r0+C v*T2)=109.994371kJ/kg0.622*P"Tm/(P A-P"Tm)0.038304987kg/kgC d*T m+X(r0+C v*T m)=134.5418505kJ/kg0.046855115kJ/kg0.035705756kJ/kg0.032229061kJ/kg Cw*Δt*(1/(i"1-i2)+4/(i"m-i m)+1/(i"2-i2))/6/K= 1.288793441G/L=0.632A*λm= 1.29411549A= 1.72m=0.62G/(3.6*ρ*F淋)=λ*Q/(3.6*ρ*F淋)= 1.103848431m/s。
冷却塔的计算
m
du w du dx du =m w = mu w w = −mg + f x dt dx dt dx du du dr du m r =m r = mu r r = f x dt dx dt dx
（12） （13）
式中：m 为雨滴的质量（kg） ；uw 为雨滴速度(m/s)；t 为时间（s） ；x、r、g 同前；fx、 fr 为空气对雨滴的作用力，根据文献［5］可按下式计算。
DC 为湿空气的分子扩散系数（m2/h）按下式计算： DC = 0.0805 T 1.8 ( ) × 9.8 × 10 4 Pa 273
式中： Pa 为大气压力（Pa） ；T 为空气的绝对温度（K） 。 雨滴的散质系数为：
Ka = K
6q ρ w uw d h
（20）
式中： d h 为雨区热交换的雨滴当量直径（m） 。其值与雨区高度、淋水密度及风速等因 素有关，确定其值时，先假定一个当量直径，按式（20）在雨区积分与式（11）进行对比， 当二者相等时即为当量直径值。 1.5 边界条件 （1） 冷却塔进风口 进风口给定 p 、 u 、 v 、 k 、 ε 、 ia 值，其中 p 为当地大气压力； u 取值为 0； ia 为进 ［7］ 给定，k = 0.05v 、ε = k 塔空气焓 （J/kg） ；v 、k 、ε 参照文献
逆流式自然通风冷却塔二维数值模拟优化设计
赵顺安 (中国水利水电科学研究院 北京 100044） 摘要：冷却塔是火力发电厂循环冷却水系统的主要设备，其效率直接影响电厂运行成本。塔内气流运动在 无风时为二维轴对称运动，而目前国内的冷却塔设计计算为一维计算方法，无法对冷却塔进行优化设计。 因此，建立二维冷却塔设计计算方法具有一定的意义。本文对气流运行采用雷诺时均方程，雷诺应力用 kε双方程模型进行封闭，雨区的热交换的雨滴当量直径采用已有的冷却塔雨区热力特性研究成果，建立起 二维自然通风逆流式冷却塔设计计算模型。通过与原型观测资料对比，本文所提出的二维计算方法出塔水 温的计算结果与原型相差小于 0.1℃。结合某电厂工程设计实例，通过二维数值模拟计算，对塔内填料和 配水进行优化布置，冷却塔出塔水温可降低 0.52℃。 关键词：逆流塔、数值模拟、优化设计、热力计算
冷却塔设计气象参数的探讨
干球温度 C 湿球温度 C 出水温度 C
2019/2/25
8
3.结论
从计算结果可以看出，不管是日平均还是小时平均，以 10%频率干球温度或以10%频率湿球温度所对应气象参数 求得的出水温度都与10%频率的出水温度不符。 以10%频率小时平均干球温度和以10%频率小时平均湿球 温度所对应气象参数求得的出水温度明显高于10%频率 的小时平均出水温度，这意味以它们作为设计气象参数 的话，过于保守。 因为忽略了白天和夜晚的气温差，按日平均计算的出水 温度明显低于按小时平均计算的出水温度。因此按日均 法求得的设计气象参数偏于不安全，实际出水温度的保 证率将达不到设计保证率（这里是90%）。
2019/2/25 4
.分析计算
干球温度和湿球温度对于自然通风冷却塔的冷效 影响是相当的，因此简单地套用机力塔，仅以湿 球温度确定设计气象参数的方式是不妥当的。正 确的方法是根据典型年的气象数据利用典型塔计 算出水温度，再取所需保证率的水温所对应的气 象参数作为设计气象参数。作为比较，本文根据 上海地区典型年的气象数据，取最热的90天，以 上海吴泾第二发电有限责任公司9000平方米自然 通风逆流塔为对象[3]，按以下情形分别计算了冷 却塔的出水温度：
计算结果如图所示：
上海地区10%频率平均干、湿球温度和出水温度计算结果 35.00 33.00 31.00 29.00 27.00 25.00 10%频率日均 干球温度 30.32 26.74 32.11 10%频率日均 10%频率日均 湿球温度 出水温度 29.31 26.29 31.67 30.88 26.51 32.08 10%频率时均 干球温度 33.33 26.84 32.75 10%频率时均 10%频率时均 湿球温度 出水温度 31.41 27.78 32.90 31.67 26.67 32.32
海水冷却塔环境影响初步分析
海水冷却塔环境影响初步分析本项目候选厂址距离海岸较远，取排水初步设计方案中考虑建设海水冷却塔。
每机配一座20000 m2海水自然通风冷却塔，采用热季冷却倍率65、冷季冷却倍率39变倍率运行。
由于辽宁东港核电厂处于初可阶段，关于海水冷却塔的设计尚缺乏细节参数，因此本报告参照国内同类型核电厂对海水冷却塔的设计方案，针对海水冷却塔对环境的影响进行初步评价。
冷却塔内的循环冷却水在喷溅滴落的过程中，产生大量的细小水滴，被上升气流顶托带出塔外，形成飘滴。
核电厂海水冷却塔的循环冷却水内包含各类杂质，包括可溶性盐类。
本项目附近海域的海水盐度大约在29‰左右。
海水中的盐分会随飘滴降落在冷却塔周边区域，在地面上产生相应的盐沉积。
利用淡水冷却塔的美国GGNS（Grand Gulf Nuclear Station）电厂计算的盐沉积最高为8 kg/km2·月。
对于以淡水作为冷却水源的冷却塔，盐沉积量都远小于给植物生长带来危害阈值，所造成的盐沉积影响十分轻微，而对于使用盐度较高的海水作为冷却水源时，核电厂造成的盐沉积可能对周围的植物产生不良影响，同时盐雾沉积也会一定程度上加重电厂设备的防腐成本。
根据美国核管委NUREG-1555第5.3.3.2节中引用的氯化钠（NaCl）沉积率对植物影响的评价准则：当飘滴中氯化钠的沉积率在1~2kg/(ha·月)的情况下，不会对植物产生危害；当氯化钠的沉积率在植物的生长期接近或超过10kg/（ha·月）时（相当于1000kg/km2·月），可能会对许多植物的叶片产生危害。
因此工程设计采用海水冷却塔需关注盐沉积对周围植物的影响。
⑴漂滴冷却塔的飘滴造成了冷却塔循环水的风吹损失，损失了大量的循环水，并且会导致对局地环境的一定影响。
飘滴的环境影响和气象条件密切相关，环境气温高或湿度低，小粒径飘滴容易蒸发消失，对环境影响明显减少；在温度低或湿度大时，则影响加强。
(扩展版)冷却塔热量和面积的测算方法
(扩展版)冷却塔热量和面积的测算方法1. 概述冷却塔是热交换设备的重要组成部分，其性能直接影响到整个热交换系统的效率和稳定性。
本文档旨在提供一种详细的测算方法，用于评估冷却塔的热量和占地面积。
通过对冷却塔的热量和面积进行准确测算，可以帮助我们更好地了解冷却塔的性能，从而为冷却塔的设计、选型和运行管理提供科学依据。
2. 热量测算方法2.1 理论计算法理论计算法是根据冷却塔的热交换原理和热力学参数进行热量测算的方法。
主要包括以下几个步骤：1. 确定冷却塔的热负荷，包括冷却水入口温度、冷却水出口温度、环境温度、相对湿度等参数；2. 计算冷却塔的热交换能力，包括冷却塔的散热面积、风量、散热系数等参数；3. 根据热负荷和热交换能力，计算冷却塔的热量。
2.2 实验测定法实验测定法是通过在冷却塔运行过程中进行热量测试，从而获取冷却塔的热量数据。
主要包括以下几个步骤：1. 准备热量测试设备，如温度传感器、流量计、风速计等；2. 在冷却塔运行状态下，测量冷却水入口温度、冷却水出口温度、环境温度、相对湿度等参数；3. 计算冷却塔的热负荷；4. 通过实验数据，计算冷却塔的热量。
3. 面积测算方法3.1 冷却塔体积法冷却塔体积法是根据冷却塔的体积和尺寸进行面积测算的方法。
主要包括以下几个步骤：1. 测量冷却塔的直径、高度、进风口和出风口的尺寸等参数；2. 计算冷却塔的体积；3. 根据冷却塔的体积和尺寸，计算冷却塔的占地面积。
3.2 冷却塔风量法冷却塔风量法是根据冷却塔的风量和风速进行面积测算的方法。
主要包括以下几个步骤：1. 测量冷却塔的风量和风速；2. 计算冷却塔的风量系数；3. 根据冷却塔的风量和风量系数，计算冷却塔的占地面积。
4. 总结本文档提供了一种详细的测算方法，用于评估冷却塔的热量和占地面积。
通过理论计算法、实验测定法、冷却塔体积法和冷却塔风量法，我们可以准确地获取冷却塔的热量和面积数据。
这些数据对于冷却塔的设计、选型和运行管理具有重要意义。
冷却塔计算_
••••••••••••••当前位置：›冷却塔计算冷却塔计算冷却塔设计计算参考方法本文简述了冷却塔、冷却塔的选型，校核计算，模拟计算方法等，供大家参考。
一、简述如上图，冷却塔放于层间，运行时冷却塔进/排风大致可分为6个区间（图中箭头表示风向，其长度表示风量大小）；它们分别是：a 区——冷却塔在A轴方向的主要进风面，该处装有1250mm高百叶3层。
b1/b2——冷却塔入风回流区，在这两个区很可能出现负压；回流在b2区会较多出现。
c 区——冷却塔高速排风区。
d 区——冷却塔在1/A轴方向通风区，该区为负压区，风速较a 区高，且以乱流出现居多。
e 区——热风扩散区；冷却塔排风经过一段距离（冷却塔排风口到建筑顶部百叶约4000mm）后，动压明显下降，静压上升，该区属正压区，其间大部分热风经建筑顶部百叶排入大气，少部分弥散后排风受阻会滞留一段时间，但，由于上下（e 区~b区）空间随机存在着压差，使得部分e区弥散的热风回流。
二、冷却塔的选型1、设计条件温度：38℃进水，32℃出水，27.9℃湿球；水量：1430M3/H；水质：自来水；耗电比：≤60Kw/台，≤0.04Kw/M3·h，场地：23750mm×5750mm；通风状况：一般。
2、冷却塔选型符合以上条件的冷却塔为：LRCM-H-200SC8×1台。
（冷却塔[设计基准]37-32-28℃，此条件下冷却塔处理水量为名义处理水量）其中，LRC表示良机方形低噪声冷却塔，M表示大陆性气候适用，H表示加高型，200表示冷却塔单元名义处理水量200M3/H，S表示该机型区别于一般冷却塔，C8表示该塔共由8个单元并联组合而成，即名义处理总水量为1600M3/H。
冷却塔的外观尺寸为：22630×3980×4130。
冷却塔配电功率：7.5Kw×8=60Kw，耗电比为60÷1600=0.0375Kw/M3·h。
双曲线自然通风冷却塔效率低原因分析与改造措施
双曲线自然通风冷却塔效率低原因分析与改造措施马岩昕;马越【摘要】针对某电厂2台双曲线自然通风冷却塔冷却效率低的问题,分析原因为塔内空气动力场分布不均、淋水填料阻力大等.对1号冷却塔进行了改造治理,通过更换新型淋水填料和喷溅装置,优化布置淋水填料,在自然风速为0～2.8 m/s时,可使出塔水温降低1.6～1.8℃,机组煤耗率下降1.4 g/kWh.改造后1号塔冷却性能明显优于未改造的2号塔,改造工作经济效益显著.【期刊名称】《内蒙古电力技术》【年(卷),期】2013(031)004【总页数】6页(P103-107,111)【关键词】双曲线自然通风冷却塔;淋水填料;喷溅装置;湿球温度;气水比;冷却数【作者】马岩昕;马越【作者单位】黑龙江华电齐齐哈尔热电有限公司,黑龙江齐齐哈尔 161000;黑龙江华电齐齐哈尔热电有限公司,黑龙江齐齐哈尔 161000【正文语种】中文【中图分类】TK264.1;TK310 引言冷却塔是火电厂中重要的辅助设备，其运行状况直接影响机组的经济性与安全性[1]。
某电厂的2台机组各配备了1台冷却塔，经过多年运行，冷却塔冷却效率明显降低，导致机组凝汽器真空低、热耗率高等问题，降低了机组的运行效率，急需改进。
1 冷却塔概况1.1 冷却塔设计参数该电厂所处地区全年主导风向为西北风，夏季主导风向为南风，冬季主导风向为西风。
1号、2号冷却塔均为自然通风、逆流、湿式、双曲线形，冷却塔填料类型为双斜波与S波淋水填料（材质为PVC塑料），采用等高度方式布置，配水型式为管式配水。
冷却塔结构示意图如图1所示，主要设计参数见表1。
图1 冷却塔结构示意图表1 冷却塔主要设计参数参数冷却面积/m2进风口高度/m填料底标高/m填料顶标高/m塔总高/m冬季平均环境气压/kPa夏季平均环境气压/kPa年平均气温/℃数值40007.38.059.3105100.4698.773.2参数极端最高气温/℃1月平均气温/℃7月平均气温/℃1月相对湿度/%7月相对湿度/%夏季平均风速/（m·s-1）冬季平均风速/（m·s-1）填料厚度/m数值40.1-19.522.871732.83.21.251.2 存在的问题针对1号冷却塔冷却能力不足的现象，结合无环境自然风条件下冷却塔冷却性能观测结果及现场巡检情况，发现1号冷却塔主要存在以下问题。