主机示功图的计算方法
绘制理论示功图
图2 弹性抽油杆静载时的示功图
理论示功图的绘制方法：
1）绘制直角坐标系 2）分别求出P大和P小 P大=P杆+P液=F杆Lρ杆g +（F活-F杆）Lρ液g P小=P`杆= F杆Lρ杆g - F杆Lρ液g = F杆Lg（ ρ杆-ρ液） ρ液= ρwfw+ ρo(1-fw) 3）求出冲程损失 =(P液L/E)（1/F杆+1/F管） E=2.1x105MPa
KN/mm
二、生产测井资料 录取条件和测试过程
（一）、生产测井的内容
1、 生产测井是指在油水井投产（注）后至报废的整个生产 过程中，采用地球物理测井工艺技术进行井下测量并录取 资料的工作。包括产液剖面测井、同位素吸水剖面测井、 剩余油饱和度测井和井下技术状况监测。
2、生产测井是动态监测（主要包括生产测井、开发试井、 分析化验与质量监测以及水井分层调配等内容）的一项主 要内容，具体实施程序：由地质研究所开发室依据动态变 化安排测试时间，并及时发送测试通知单到专业测试公司， 通知作业区配合测试，采油作业区依据测试项目要求条件， 负责测试现场的准备，并及时联系测试公司测试，测试过 程中作业区技术人员到现场配合实施、监督。
（二）、生产测井资料录取的条件
（5）合理注水管柱结构 根据多参数测井和吸水剖面测井工艺技术的要求，
对于一般的笼统注水井，都应将注水管串下致射孔段顶界 30米以上，管柱底部安装喇叭口，效果是最好的，有如下 优点：． ①避免同位素不到位。避免了由于射孔井段间距较长、注 水量较小（携带能力较弱）造成的同位素上返不到位问题。 ②能充分发挥各参数的作用。 ③有利于井底遇阻层的分析。 ④更有利于判断套管上部漏失。
这种注水管串是目前长庆油田 最多的一种（约占75%），也是吸 水剖面测井局限性较大的一种。
《示功图分析计算》课件
Use of Proper Calculations
Apply correct mathematical methods and formulas to generate accurate power calculations from the diagram.
总结和要点
In summary, dynamometer diagram analysis and calculations are crucial for evaluating engine performance, diagnosing issues, and optimizing efficiency. With accurate data acquisition and proper interpretation, engineers can unlock the true potential of their engines.
1 Calculation Method
2 Indicated Power
The indicated power is calculated by integrating the area enclosed by the diagram using mathematical techniques such as the Simpson's rule or numerical methods.
The indicated power represents the power developed inside the engine's cylinders during the combustion process.
示功图分析实例
Analysis of a Diesel Engine
示功图例分析和计算
特点: -其示功图与燃烧太晚 畸形示功图相似 -膨胀曲线升高,示功图 头部的膨胀曲线出现波 动 -最高爆发压力pz降低 -但发火点基本未变
二、满足如下要求:
工作参数
压缩压力pc 最高爆发压力pz 平均指示压力pi 排气温度Tr 其中
不均匀度(%) ≤±5 ≤±5 ≤±5 ≤±5(中、高速增压机为8%)
不均匀度
最大(最小)值 各缸平均值 各缸平均值
100%
2. 示功器传动机构不正常引起的畸形示功图 示功器传动机构定时不正常
hi=f/L(mm) Pi=hi/M
hi
1 10
(
y0
2
y10
y1
y2
y9 )
2、十等分法
4. 梳形示功图 梳形示功图可用来检查压缩终点的压力pc 和最高爆发压力pz。
5. 弱弹簧示功图 用来研究和检查换气过程
6. p-φ展开示功图
计算柴油机的指示功率 评估燃烧与扫气过程 测取缸内最高爆发压力pz和压缩压力pc 计算放热率,测定发火角
第二节、 示功图的分析和计算 一、示功图的分析 1. 正常示功图的特征
超前胖
滞后瘦
测纯压缩图判断定时
示功器转筒绳索太长或太短
绳长切头
绳短切尾
3.气缸内工作过程不正常引起的畸形示功图
特点: (1)最高爆发压力pz 增大,高于正常值, 压力上升曲线陡削,
(2)燃烧曲线过早地 脱离压缩曲线,发火
(3)膨胀曲线降低 (排气温度下降)
特点: (1)最高爆发压力 pz明显降低,即示 功图高度下降。
示功图的分析和计算
燃烧过早的原因：
1)
2) 3)
(2)燃烧压 力pz高于正 常值，示功 图头部尖瘦;
膨胀曲线 要比正常 低
表示燃烧 提前。
在没有示功器Indicator传动装置而仅有示功阀的 中小型柴油机上，一般使用最高压力计测量气缸最 高燃烧压力pz和pc 测试前，应检查校对最高压力计指针是否对准零位， 并先开启示功阀吹净阀孔内的脏物，然后装上最高 压力计，用小扳手轻轻上紧。 测试时要缓慢开启示功阀，直至开足为止，记下表 上的最大读数。如果对所测数据有疑问，可再作一 次测试。 测试完毕，立即关闭示功阀，然后拆下最高压力计。 用最高压力计只能测取pc和pz。不能直接反映气缸 内的工作循环情况，可综合其它运转参数来分析柴 油机是否处于正常运转状态。
喷油器漏油时的示功图
最高爆 发压力 降低 造成后燃， 排温升高 示功图 面积减 小 膨胀 线高 于正 常
膨胀线上部 有锯齿形， 锯齿向上
喷油泵injection pump 漏油时的示功图
最高爆 发压力 降低
膨胀线 比正常 低
示功图面积 减小，功率 降低
⑴泵油压力下降，喷油延后， 造成后燃，排温升高； ⑵因漏油使喷入缸内油量减少， 功率降低，使排温降低； ★综合之，排气温度降低。
（4）示功图的尾部形状应符合不 同扫气型式的正常轨迹。
左图二冲程机正常示功图 在缺乏正常示功图的情况 下，可根据上述各点并参 照柴油机说明书规定的各 主要热力参数值进行比较， 若发现示功图上某些热力 参数不正常，必须查明原 因，根据说明书上的要求 进行调整。 一般经调整后，各缸的有 关热力参数的不均匀度应 满足我国的有关规定的要 求。
使用有关 与柴油机工作过程有关 所以对畸形示功图必须进行具体分析， 借以找出造成畸形的原因。
示功图讲解1
游动凡尔、固定凡尔双漏
典型示功图 采油工艺技术 采油工 采油地质工
特征描述 ：示功图为排出部分漏失和吸入部分漏失示功图的叠加。增载卸载都很缓慢， 图形圆滑呈椭圆形。双凡尔漏失严重时的功图与断脱功图相类似，呈“黄瓜状”。 双凡尔漏失现象：量油产量下降，严重漏失时不出油。液面上升。上电流较低，下电 流稍大。抽蹩压力上升缓慢，严重时不升，驴头停在上、下死点都稳不住压力。 处理方法：洗井，无效后上作业。
固定凡尔卡死打不开
典型示功图 采油工艺技术 采油工 采油地质工
特征描述 ： 上行程负荷增大，下行程示功图不能卸载。
油井吸入部分堵死，会出现类似功图
现象：不出油。液面在井口。电流上冲程大，下冲程小（因为泵抽空产生吸力）。 洗井不通。 处理：对于这类井应查清是否有井下开关，若有井下开关则按井下开关失灵处理， 若无井下开关采取高压热洗处理，无效作业。
措施制定： 油井：制定合理的工作制度，调小参数，加深泵挂，换小泵径、压裂酸化 连通水井：加强注水
供液不足
液击问题
液击是在泵充不满时，柱塞下行以很高的速度撞击液面，使流体载荷突然由 杆柱转移到油管上，同时产生强烈的冲击波，破坏整个抽油系统。液击能够造成 杆柱过早疲劳失效，同时冲击力会使抽油泵的凡尔球和凡尔座过早损坏。还会使 柱塞与泵筒得不到润滑，加速其磨损.另外油管液击的冲击下会突然拉伸，使其 连接螺纹松动，发生漏失或断脱故障。
固定凡尔漏失
典型示功图 采油工艺技术 采油工 采油地质工
固定凡尔漏失现象：量油产量下降，上电流正常，下电流稍大。抽蹩时上冲程压力上 升，下冲程压力下降，压力蹩得越高，上下冲程压力变化越大，待压力升起后再将驴 头停在下死点稳压，若固定凡尔漏失则稳不住压。 处理方法：造成固定凡尔漏失，主要原因是由于结蜡严重，蜡卡固定凡尔，也可能是 凡尔球与球座磨损漏失，对于蜡卡可采取长时间热洗处理，洗后在管柱内充满洗井液 的情况下再测示功图和蹩压确定是否还漏失。
马尼拉公约轮机长、轮机员评估规范汇总
目录轮机模拟器（3000kW及以上船舶轮机长） (1)轮机模拟器（750kW~3000kW船舶轮机长） (8)动力装置测试分析与操作（3000kW及以上船舶大管轮） (15)动力装置测试分析与操作（750kW~3000kW船舶大管轮） (21)电气与自动控制（750kW及以上船舶大管轮） (26)电气与自动控制（750kW及以上船舶二/三管轮） (39)电气与自动控制（未满750kW船舶二/三管轮） (49)船舶电工工艺和电气设备（750kW及以上船舶二/三管轮） (56)动力设备操作（750kW及以上船舶二/三管轮） (64)动力设备操作（未满750kW船舶二/三管轮） (72)动力设备拆装（750kW及以上船舶大管轮） (76)动力设备拆装（未满750kW船舶大管轮） (82)动力设备拆装（750kW及以上船舶二/三管轮） (87)动力设备拆装（未满750kW船舶二/三管轮） (94)机舱资源管理（750kW及以上船舶轮机长） (100)机舱资源管理（750kW及以上船舶大管轮） (104)机舱资源管理（750kW及以上船舶二/三管轮） (109)金工工艺（750kW及以上船舶二/三管轮） (114)轮机模拟器（3000kW及以上船舶轮机长）1.评估目的通过本适任评估项目，使被评估者达到中华人民共和国海事局《海船船员适任考试与评估大纲》对船员所规定的实际操作技能要求，满足国家海事局签发船员适任证书的必备条件。
2.评估内容2.1 冷船起动(1) 应急发电机的启动运行(2) 主发电机的启动运行(3) 主电源与应急电源或岸电的切换2.2 备车操作～定速航行(1) 发电机组的备车操作(2) 主机备车操作(3) 主机起动及操纵(4) 主机定速航行(5) 主机工况分析2.3 应急操作(1) 主机的机旁操纵（起动、加速、减速、停车、换向）(2) 主机的紧急操纵（越控、取消限制、应急停车）(3) 主机的应急运行（单缸停油、抽除活塞、停增压器运转、超速超负荷运行）(4) 全船失电的应急措施(5) 发电机并网运行时单机跳闸的应急措施(6) 自动并车失败后手动并车(7) 舵机的应急操作2.4 设备及系统故障分析及排除(1) 主机故障分析及其排除(2) 发电机故障分析及其排除(3) 船舶电站故障分析及其排除(4) 自动化设备及系统的故障分析及排除(5) 燃、滑油系统及其设备的故障分析(6) 海、淡水系统及其设备的故障分析(7) 锅炉与蒸汽系统及其设备的故障分析(8) 压缩空气与主机操纵系统及其设备的故障分析(9) 其它系统及其设备的故障分析3.评估要素及标准3.1 冷船起动3.1.1应急发电机的启动运行（20分）（1）评估要素：①起动应急发电机；②为应急电网负载供电。
示功图(1)
• a——气体溶解系数，m3/(m3.MPa), • P沉——柱塞上行时的泵内压力，即泵的沉没
压力，MPa;(不考虑泵阀阻力）； • W——含水百分数。
有关名词解释
• 游动阀：装在抽油泵柱塞上随柱塞作往复运动可将泵内液体排出的单向球阀。 • 固定阀：随泵筒固定在油管柱上，井内流体可通过它进入泵内的单向阀。 • 阀罩：深井泵阀用于限制阀球运动范围的部件。 • 防冲踞：为防止深井泵工作过程中柱塞与固定阀发生碰撞，在下泵时将柱塞座于固定
统称。
• 惯性载荷：由于抽油杆柱和油管中的液柱随悬点作变速运动所产生的惯性力在悬点上 引起的载荷。
• 抽油杆柱的振动：在抽油过程中，液柱载荷周期性作用在抽油杆柱上引起抽油杆柱的 纵向振动。
• 抽油杆柱的固有频率：抽油过程中抽油杆柱自身振动的频率。其值等于钢中声速除以4 倍的杆柱长度。NO=C/4L
示功图的解释和绘制
• 什么叫示功图？理论示功图？ （1）、示功图：示功图是用动力仪测出能够反应出深井泵在上下一个冲程 中工作情况好坏的图形，其图上被封闭的面积表示深井泵在一次往复运动 中泵所作的功，所以叫示功图。 （2）、示功图：抽油机井示功图的纵坐标表示光杆载荷，横坐标为光杆位 移行程，柱塞在上下一个冲程中动力仪相应画出一个载荷与光杆位移的函 数关系曲线，即示功图。可概括的认为是单位时间内深井泵活塞所作的功， 即排液的多少。
• 光杆功率：抽油机光杆提升井液和克服井下损耗所需的功率。 • 有效功率：用于有效举升井液体的功率，其值等于抽油井的产液量与有效举升高度的
乘积。 • 地面抽油装置效率：光杆功率与抽油装置电机输入功率比值的百分数。 • 抽油井系统效率：举升液体的有效功率与抽油机电机输入功率比值的百分数。 • 抽油参数优选：根据油井流入动态（IPR）和设备能力，确定合理的下泵深度、泵径、
第一章示功图分析计算
15
第一章
七、示功图测录过程的误差分析
1、压力测量通道引起误差 产生误差的原因：气缸盖结构所限，传感器的底面不能与组成燃烧室的缸
盖工作面平齐，有一个测试通气孔，测量压力带来误差
① 改变了发动机的原有工作状态，使发动机压缩比减小，压缩终点的压 力降低，示功图形发生变化。 ② 导致图形失真（滞后）:压力将通过通道内的弹性气体进行传递, 压力 通道的频率特性影响着测量系统的频率特性，它会造成被测信号幅值的 变化和相位滞后。在某发动机上试验表明，有通道时所测得的气缸压力 幅值比没有通道时约低10%。但当通道直径过小而长度值大时（或有转 弯），不仅因通道阻力造成压力损失，还会因通道气柱的弹性和阻尼作 用使相位严重滞后。一般要求通道的自振频率要大于被测信号上限频率 的二倍以上。 ③ 引起腔振:压力通道和产生的容积构成比较典型的振荡腔,在实际测量 中，有时会发现在示功图的膨胀线上有明显的锯齿波。一般认为，这是 当气缸压力发生突变时，所产生的脉冲压力波在通道内传递而形成通道 内气柱的自振，即所谓“腔振”。
a、用铜套安装 b、直接安装 气缸压力传感器安装方式
12
第一章
五、A/D采样器及计算机分析处理系统
采样器的功能：是将放大器输出的模拟信号转换成数字信号，以满足 输入电子计算机的需要。
采样器两个重要指标：分辨率和转换速度。 分辨率：用转换成数字量的二进制数的位数来表示，采样器有8位
的直至16位，通常使用的以12位居多。位数越多，分辨率 越高，它的“量化误差”就越小 转速n=3000r/min ，同时测量喷油系统泵端压力、嘴 转换速度： 采样时间是把采样值变成数字量的时间。采样器的转换 时间从数毫微秒到数微秒，主要取决于转换类型和位数 端压力和针阀升程的变化，加上角标信号共 5个参量 采样时间越短，采样速度越高。高采样速度有利于采样频 (z)，求采样频率f 率的提高。 采样频率：采样时间的倒数。
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主机实际输出功率BHP的计算方法Estimation sheet for Engine Output (E.No.1405,6RTA52)1.Power of 1st estimation P1:P1 can be read by (Fn-Fo) X N from this sheet.st200 300 400 500 600 (Fn-Fo) X NFn : Load indicator position (Load Index 7.4 )Fo : Position of load indicator corresponding F.O.pump idle stroke =1.36N : Engine speed (RPM) (81.3 rpm)(Fn-Fo) X N= (7.4-1.36) X 81.3 = 491.052 查表得P1=6950 ps2.Power of 2nd estimation P2:P2 =P1 X Sa/S = P1 X Sa/29.50Sa : Effective stroke of F.O. pump (Position of load indicator =8, Fuel Quality Setting lever in position=0 , measured or used in the ship )S : Effective stroke of F.O.pump (Position of load indicator=8,FQS=-1, value by shop trial=29.50 ) 如果在航，高压油泵有效行程没有改变和调节，则Sa=S, 所以P2=P1.我轮高压油泵为回油阀始终点调节式，喷油泵的柱塞上不设直槽，斜槽与环槽，在泵体中设有进回油阀，以调节柱塞的有效行程。
进回油阀由柱塞通过摆杆驱动。
工作原理：其回，进油阀分别列在偏心轴（支点）左右两侧，由柱塞通过摆杆和顶杆顶动。
柱塞位于凸轮基圆时，右侧进油阀被顶杆顶开，而左侧回油阀关闭，泵腔经进油阀进油。
柱塞上行初期泵腔内燃油经开启的进油阀回油，出油阀不开，无供油排出。
当柱塞上行到供油阀落座时刻（此时回油阀尚未打开）即为泵油始点，出油阀开启对外供油。
当柱塞上行到回油阀开启时刻，泵腔内燃油经回油阀回油，为泵油终点。
此期间内柱塞上行的行程为柱塞的有效泵油行程。
此后，柱塞上行到最高位置，泵腔内燃油均经回油阀回油。
柱塞下行，泵腔经进回油阀充油直至柱塞最低位置（凸轮基圆）。
转动偏心轴可同时改变进油阀关闭时刻与回油阀开启时刻，即同时改变了供油始点和终点。
若把各泵的偏心轴用一拉杆与油门手柄连接，则拉动油门手柄可同时调节各缸的供油量，此为总调；在油门手柄固定不动的情况下，调整调节螺钉（顶杆的最上一个螺钉，中间的为锁紧螺母）的高度可改变供油始点或终点，即改变单缸供油量，此为单调。
若转动偏心轴使进回油阀在柱塞的上行行程中均不能同时关闭，则为停车位置。
特点：其在供油始点和供油终点处的柱塞上行速度均较大，可保证在喷射过程中有较高的供油压力。
此类喷油泵柱塞偶件密封性好，磨损小，但结构复杂，管理麻烦，多用在低速机Sulzer.可变喷油正时机构（V.I.T.—Variable Injection Timing Unit）: 通常，在柴油机部分负荷运转时，由于循环供油量的降低使相应的最高爆发压力也有不同程度的降低，由此，相应的经济性也有所降低。
为了提高在部分负荷（常用负荷范围）运转时的经济型，必须提高其最高爆发压力，根据燃烧理论分析，最有效的方法是：调节其供油正时，即在为适应负荷变化而调节喷油量的同时自动调节其供油提前角，以保证其最高爆发压力基本不变或变化范围很小。
为此，需在喷油泵上附设一套单独的供油正时调节装置---V.I.T.（或称调喷器）；该机构受柴油机调速器输出轴的控制，在调节喷油泵供油量的同时，自动的按最高爆发压力的要求，调节其供油正时。
目前船用低速机的V.I.T.机构主要有以下三种：1.MAN / B&W MC/MCE 柴油机使用的正时齿条机构：该机构主要由位置传感器，位置伺服器，和正时齿条组成。
该机构使用回油孔终点调节式喷油泵，其油泵调节机构有两根齿条：其一在油泵下部为油量调节齿条（燃油质量调节FQS----Fuel Quality Setting lever），其二在油量调节齿条的上方为正时调节齿条，此二根齿条均由调速器调节轴控制。
当调速器输出调节动作时，在拉动油量调节齿条调节供油量的同时通过杆件改变位置传感器控制空气输出压力（该控制空气由起源单独供应），该输出控制空气使位置伺服器（每缸一个）中的活塞动作，从而拉动正时调节齿条动作，。
正时齿条与油泵下部的齿套螺母外部啮合，齿套螺母内又梯形螺纹与喷油泵套筒下部的梯形螺纹啮合。
所以在正时齿条移动的同时，通过齿套螺母使喷油泵套筒上升或下降，从而改变了供油正时。
这种机构的调节特性：在柴油机50％Pb（标定功率）以下时，喷油提前角最小，V.I.T.机构不起作用；当负荷由50％增到78％Pb时，喷油提前角相应增大；在78％Pb时最高爆发压力到达最大值（标定值），此时的喷油提前角达到最大值；当负荷由78％增到100％Pb时，为保持最大爆发压力不变，喷油提前角应逐渐减小；到达100％Pb时，喷油提前角恢复至标定值。
（2.Sulzer RTA 型柴油机使用的V.I.T.凸轮机构该机型使用始终点调节回油阀使喷油泵。
其V.I.T.机构主要由V.I.T.凸轮和燃油质量调节杆组成。
V.I.T.凸轮设在以喷油泵进油阀偏心轴单臂端为支点的十字摇臂的一端。
十字摇臂的另外三个端点分别与调速器油量调节轴，喷油泵回油阀偏心轴和拉伸弹簧相接。
V.I.T. 土伦设有精心设计的曲线槽，凸轮的工作位置取决于调速器油量调节轴和固定在燃油质量调定折角摇臂上，且控制凸轮曲线槽的导销的位置。
柴油机负荷改变时，调速器油量调节轴带动十字摇臂转动，使喷油泵进回油阀偏心轴同步转动，从而使供油始终点受到迭加控制。
负荷增加，回油增加，回油阀滞后关闭，进油阀提前关闭，供油始点超前，供油终点滞后，供油量增加（但当负荷增至85%Pb（标定功率）后，供油始点不再超前）。
当柴油机使用劣质燃油时，手动燃油质量调定杆，通过折角摇臂上的导销改变V.I.T.凸轮的工作位置，以达到改变供油正时的目的。
RTA 58 型柴油机采用V.I.T.机构前后的性能：随着负荷的增加，采用该机构的RTA柴油机其爆压上升的较快。
当从柴油机曲轴飞轮端传出的有效功率=85%标定功率时，爆压已达100%最大爆压；但此后爆压不再增加。
爆压上升较快的原因就在于随着有效功率增加而加大了喷油提前角。
提高爆压又限制爆压是改善柴油机经济性和可靠性的重要措施。
由于RTA柴油机采用了该机构，明显的改善了部分负荷的经济性；尤其是在常用负荷85%标定功率下运转时，可获得最好的经济性。
3．柱塞头部的特殊线型船用低速机的小缸径系列均采用回油孔式喷油泵，为使设备简化，一般.不采用单独的V.I.T.机构，而在柱塞头部上边缘使用特殊形状的线型，使得在转动柱塞调节供油量的同时改变供油正时，以满足V.I.T.机构的需求。
3．Power of 3rd estimation P3 :P3=P2 X ( Hua X λa / (Hu X λ) ) = P2 X ( Hua x λa / (10080 x 0.8700) )=P2 X ( Hua x λa /8770 )Where : Hu : Lower calorific value of fuel oil ,value at the shop trial (在船厂实验时，使用燃油的低热值)Hua : Lower calorific value of fuel oil , value measured or used in the ship (在船上营运时，使用燃油的低热值，根据加油单燃油化验结果所含的硫分查表得出低热值)λa：Specific gravity of fuel oil at the engine inlet temperature , 根据主机燃油加热器出口温度，相对15度时的比重进行校正: (船上营运时所用的燃油)ρt = ρ15 – 0.00065 x (t-15) λ: Specific gravity of fuel oil at the engine inlet temperature, 船厂用的燃油所以P3= P2 X Hua x λ a /8770 = 6950 ps X Hua x λ a /8770先计算燃油在125度时的比重：= 0.9894- 0.00065 x (125-15)= 0.9179先查表查出Hua 值：根据燃油加油单的硫分3% 和燃油的比重0.9179 查下表：SPECIFIC GRA VITY (λ)--------LOWER CALORIFIC V ALUE (Hu) OF FUEL OIL L.C.V.= (5.551-λ) X 2160 – S X 65 --------S—硫分值3%0．85 0.90 0.95 1.00所以查表得Hua=9827 kcal/kg或通过计算得Hua L.C.V. =(5.551-0.9175) X 2160 – 3 X 65 = 9813.36 kcal/kg比较得出差不多-----因此，P3=P2XHua x λa/8770= 6950X 9813.36 X 0.9175/8770=7135.25 PS4.Actual calculated engine output :P=P3 X KWhere : K----It can be read by using the alteration value (Y) of FQSL position asagainst the Shop Test Result .根据说明书的计算公式得出：FQS position alteration value = FQS position at running ship – FQS position at the shop test result= 0-(-1)=10 1.0 2.0 3.0 4.0所以得出：FQS position alteration value =1, 通过Y轴查表，得出K = 0.978因此，P=P3 X K = 7135.25 X 0.978 =6978.2745 ps所以根据柴油机特性，其有效功率B.H.P. = 6978.2745 ps。