立井单绳罐笼提升选型计算
主立井多绳摩擦提升计算
主立井多绳摩擦提升计算计算依据1、最大班提升量50吨2、最大班上下井人数60人3、矿车型号YFCO.75-6，自重G0=750kg，容积0.75m3,最大载荷1875kg，有效载荷1800kg。
4、提升容器采用3#单层罐笼，（2200x1350），承人15人，自重Q z=4.2吨，最大载荷2.6吨。
5、井深550m一、终端载荷（一)提升物料Q1=Q+Q Z+G0=1875+2600+1800=6275kg（二）提升人员，每人按70kg计算Q2=Q r+Q Z=1050+2600=3650kg二、选择钢丝绳（一）选择主钢丝绳由于终端载荷重6275kg，估计应选JKM-1.85×4(I)E型多绳缠绕式提升机。
其摩擦轮直径D=1850mm。
依据摩擦轮式提升机无导向轮时主导轮直径大于钢丝绳直径80倍且同时大于钢丝绳最粗丝直径1200倍的要求，钢丝绳最大直径为：d=1850/80=23mm。
首绳选取4根，其中半数左捻，半数右捻，选用6V×19（a）+Fc-φ18-1570型（镀锌三角形股），直径18mm，单重P=1.21kg/m，钢丝绳最小破断拉力Qs=168KN，钢丝绳公称抗拉强度σ=1570MPa。
（二）选择尾绳尾绳选取2根，选用6×19+Fc-φ24-1570型普通圆股钢丝绳，直径24mm，单重P=2.12kg/m，钢丝绳最小破断拉力Qs=298KN，钢丝绳公称抗拉强度σ=1570MPa。
同时用圆尾绳旋转连接器做悬挂装置，克服圆股钢丝绳在使用过程中旋转的问题。
三、选择提升机（一）摩擦轮直径D已预选，D=1850mm。
（二）最大静张力F j计算以重车、罐笼在井口位置计算F j=Q1+4pH j+2q(H+H h)=6275+4×1.21×20+2×2.12(550+20)=8788.6(kg)8788.6×9.8/1000=86kN式中:F j 最大静张力Q1 终端载荷6275kgp 主绳每米重量1.21kg/mq 尾绳每米重量2.12kg/mH j 井塔高度H 提升高度，即井深550m；H h 井底轨面至尾绳环高度20m；依据摩擦轮式提升机无导向轮时主导轮直径大于钢丝绳直径80倍且同时大于最大钢丝直径1200倍的要求，选用JKM-1.85×4（I）E井塔式提升机，主导轮直径为1.85m，钢丝绳最大静张力210KN，最大静张力差为60KN，最大提升速度10m/s。
立井单绳罐笼提升设备选型excel程序毕业设计
立井单绳罐笼提升设备选型excel程序毕业设计在进行立井单绳罐笼提升设备选型的毕业设计中，使用Excel程序是一个高效且实用的方法。
本文旨在介绍如何设计一个立井单绳罐笼提升设备选型的Excel程序。
首先，在Excel中创建一个新的工作簿，设置不同的工作表来存储不同类型的数据。
1. 建立输入数据表：在一个工作表中，创建一张表格来输入各项参数。
这些参数包括井深、泵径、提升速度、负荷要求等。
确保数据的输入格式清晰明了，以便程序能够准确读取。
2. 设计数据处理表：在另一个工作表中，设计一张表格来处理输入数据。
使用Excel的公式功能来计算各种参数，例如重力加速度、罐笼的自重、钢丝绳的承载能力等。
确保公式的准确性和逻辑性。
3. 编写选型算法：在Excel的宏功能中，编写一个选型算法用于根据输入参数选择合适的立井单绳罐笼提升设备。
这个算法可以基于已有的标准和规范，考虑各种因素如负荷、速度、安全性等。
确保算法的灵活性和精确性。
4. 输出结果表：在另一个工作表中，创建一张表格来显示选型结果。
这个表格应包括选用的设备型号、设备参数以及其他相关信息。
确保结果表格的格式清晰并注明单位。
在进行毕业设计的过程中，需要注意以下几点：1. 确保输入数据的准确性：在设计Excel程序之前，务必仔细检查输入数据的准确性。
无论是从实际场景中采集的数据还是从已有的数据表中获取的数据，都要进行有效的验证。
2. 考虑不同的情况和限制：立井单绳罐笼提升设备的选择可能受到多种因素的限制，包括井口尺寸、井底状况、提升速度要求等。
在编写选型算法时，应考虑到这些情况和限制，并给予相应的处理方法。
3. 进行测试和验证：在毕业设计完成后，需要对设计的Excel程序进行充分的测试和验证。
尽可能模拟不同的情况和数据输入，并检查输出结果的准确性和合理性。
4. 提供用户友好的界面：设计一个用户友好的界面，使得用户能够轻松输入参数、查看结果和调整选项。
可以使用Excel的图表功能来可视化数据和结果。
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算一、提升容器的选择1．确定合理的经济速度立井提升的合理经济速度为V j =√H式中V j —经济提升速度，m ／s ；H ——提升高度，m ；H=H s +H x +H zH x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0；Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。
2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算)式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ；a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2；u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ；θ—休止时刻。
3、计算一次合理的经济提升量式中rn j --一次合理的经济提升量，t ；A n —矿井年产量，t ／a ；C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数；b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ；t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。
依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。
4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。
（1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为（2） 计算提升机所需的提升速度二、提升钢丝绳的选择计算中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量m-----一次提升货载质量，kgM z ——提升容器自身质量，kg ；m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ；g —重力加速度，m ／s 2；H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ，H s --井筒深度，m ；H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ；H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。
矿井提升设备选型计算
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精选ppt
提升钢丝绳的选择计算
1．提升钢丝绳的安全系数 根据《煤矿安全规程》的规定，按最大静载荷并
考虑一定安全系数的方法进行计算。 安全系数是指钢丝绳各钢丝拉断力的总和与钢丝
绳最大静拉力之比。
《煤矿安全规程》对提升钢丝绳的安全系数ma作
了明确规定。
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精选ppt
《安全规程》规定钢丝绳安全系数
Hz
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精选ppt
提升钢丝绳规格选择计算
立井单绳缠绕提升钢丝绳的选择计算 钢丝绳最大静载荷Qmax为：
Qmax = m g + mz g + mp g Hc
A Hj
设：σb为钢丝绳钢丝抗拉强度（N/m2）
As为钢丝绳各钢丝断面积之和 （m2）
Hc Hs
ρ0为钢丝绳线密度（kg/m），则 需要满足
b As
1. 小时提升量Ah
式中 c—提升不均衡A系h 数。Anb《crat 煤f 矿工业设t/h计规范》规定，
有井底煤仓时为1.10～1.15，无井底煤仓时为1.20； af—提升能力富裕系数。主井提升设备对第一水平留有
20%的富裕能力。 2. 合理的经济提升速度
m/s 式中 H——提v升j 高(0.3度，0.5H) =HHs+Hx+Hz，m。 提升高度愈大，其系数取值愈大。一般情况下，当 H<200m时取0.3为宜，当H>600m时取0.5为宜。
Fjm (m mz n1mp Hc )g
Fjc mg
②重尾绳 Fjm (m mz n1mph0 n2mq H0 )g Fjc mg H
③轻尾绳
Fjm [m mz n1mp (h0 H ) n2mq Hh ]g Fjc Q H
主井单绳缠绕式提升设备选型设计
主井单绳缠绕式提升设备选型设计某矿年产量n A =45万t ，年工作日r b =300d ，每日工作时数t=14h 。
该矿井深s H =242m ，主井装在高度z H =18m ，卸载高度x H =16m 。
散煤容重γ=9003/kg m ,试进行主井提升设备的选型设计。
一 提升容器的确定1. 提升高度Hm H H H H z x s 2761816242=++=++= 2. 经济速度m Vs m H v m /65.62764.04.0=== 3. 估算提升循环时间X Ts u V H a V T m m X 8.69101065.62768.065.6=+++=+++=θ 上式中，a 为提升加速度，预设取值20.8/m s ，u 为箕斗低速爬行时间，一般取值10s ，θ为箕斗装卸载休止时间，一般取值10s4. 计算箕斗一次提升量Qkg t b T A C Q r x n 2389143006.38.69104515.16.34=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅⋅=上式中，C 为提升不均衡系数，箕斗提升取值1.15。
根据上述计算结果可知，应选名义载重量为3t 的JL-3型单绳箕斗，其有关数据是自重 3.8Z Q t =，容器全高7.78r H m =，有效容积33.3V m =，箕斗中心距m S 87.1=。
因散煤容重γ=9003/kg m ，故一次实际提升量kg V Q 29703.3900=⨯=⨯=γ二 钢丝绳选择计算1. 计算绳重力p钢丝绳悬垂长度m H H H H z j S C 2921832242=++=++= 在井架高度为确定 之前，将井架高度j H 选值为32mm N g H m Q Q p caBz /19.26102925.617000011.03800297011.0=⨯-⨯+=-+=σ考虑井深不大，选用619⨯普通圆股钢丝绳，抗拉强度2170000/B N m σ=，箕斗安全系数 6.5a m =，有关数据为直径31d mm =，33.83/p N m =，kN Q q 5.608=，0.2max =δ2. 验算安全系数a m5.68.729283.333800029700500>=⨯++=++=cz qa pH g Q Qg Q m所选钢丝绳符合要求。
提升设备选型计算
一、提升设备选型计算（一）计算条件：1、井口标高+1797.00m，井底标高+725.00m，井深1072.00m，井筒净直径φ5.6m。
拟选用ⅣG型井架，井架高度26.372m，岩石松散容重1800kg/m3，掘进断面S掘=33.183m2，使用HZ-4型中心回转式抓岩机装岩，抓岩机生产能力30m3/h，重7577kg。
提升高度H=1072+26.372m=1098.372m。
选用JKZ-2.8/15.5提升机，配用电机功率1000KW，3.0m3座钩式吊桶单钩提升。
（二）计算提升机提升能力井深700m以下时：1、一次提升循环时间T1=2×[(1082.4＋2×5.482－52)÷5.48]＋80＋80=553S2、提升能力AT=(3600×0.9×3)÷(1.25×555)=14S3、每一凿井循环（段高3.4m）出矸量3.4×33.183=113 m3(实体)4、每一凿井循环提升矸石时间(33.183×3.4×1.8)÷(14×0.8)=18h5、1个施工循环时间为：支模平底2h；打锚杆、挂网、喷砼7h，井深700m以上时：打眼放炮8h；捣制砼7h；清底提盘4h。
合计：28h，28+18=46h6、月循环数为：(30×24)÷46=15个循环7、月进尺：15×3.4=51m一次提升循环时间：1、T1=2×(700+2×5.482－52)÷5.48+160=418S2、提升能力：A T=(3600×0.9×3)÷(1.25×418)=18.6 m3/h3、每一凿井循环提升矸石时间：(33.183×3.4×1.8)÷(18.6×0.8) =13.65h4、一个施工循环时间：28+13.65=41.65h5、施工循环数为：(30×24)÷41.65=176、月进尺：17×3.4=57.8m（三）选择提升钢丝绳1、提升物料重：Q=0.9×3×1800+0.9×(1－0.5)×3×1000=6210kg2、提升钢丝绳终端荷重：Q0=6210+1050=7260kg3、钢丝绳单位长度重量：P S={7260×9.81÷[(110×1870)÷(9.81×9)－1098.372]}÷9.81=5.9kg/m4、选用35×7-38-1870钢丝绳、长度1300m。
立井单绳箕斗提升选型计算正式
⽴井单绳箕⽃提升选型计算正式新疆⼯程学院课程设计说明书题⽬名称：⽴井箕⽃提升系部：采矿⼯程系专业班级：采矿⼯程12-2班学⽣姓名：张成龙指导教师：完成⽇期：年⽉⽇新疆⼯程学院采矿⼯程系课程设计评定意见设计题⽬：⽴井箕⽃提升学⽣姓名：张成龙专业采矿⼯程班级12-2 评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年⽉⽇新疆⼯程学院采矿⼯程系课程设计任务书学年第⼀学期年⽉⽇教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年⽉⽇⽬录⼀计算条件 (1)⼆提升容器的确定 (1)三钢丝绳计算 (1)四提升机的选⽤ (1)五提升系统 (2)六电动机预选 (3)七变位重量计算 (3)⼋提升机速度图的计算 (3)九提升能⼒ (5)⼗电动机等效功率计算 (5)⼗⼀电耗及提升机效率计算 (7)⽴井箕⽃提升系统⼀、计算条件：矿井年产量An 为90万吨，年⼯作⽉br 为300天，每天净提升时间t 为14h ;矿井开系最终⽔平，井筒深度Hs 为260m ，矿井服务年限为80年；提升⽅式为双箕⽃提升，采⽤定重装载；卸载⽔平⾄井⼝的⾼度（卸煤⾼度）Hx 为20⽶；装载⽔平⾄井下运输⽔平的⾼差（装煤⾼度）Hz 为29⽶。
⼆、提升容器的确定：⼩时提升量：)/(2461430090000015.1h t t b A c A r n h =??=??=C 为不均衡系数，箕⽃提升取C=1.5提升⾼度：2602029309()t s x z H H H H m =++=++=经济提升速度：`0.417.587.03(/)m V m s ==?=⼀次提升时间估标：)(74.72101003.73098.003.7`1``s u V H a V T m t m g=+++=+++=θ⼀次提升量：)(97.4360074.722463600``t T A Q g h =?==根据上述计算结果可知，应选名义装量为6t 的JL-6型单绳箕⽃。
其有关数据是:⾃重t Q z 5=；容器全⾼m 45.9=r H ；有效容积3m 6.6=V ；两箕⽃的中⼼距m S 87.1=。
立井单绳罐笼提升选型计算
课程设计说明书题目名称：立井单绳罐笼提升的设计系部：机械工程系专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：课程设计评定意见设计题目：立井单绳罐笼提升的设计学生姓名：专业班级评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年月日机械工程系课程设计任务书教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年月日目录一、计算条件 (1)二、提升容器的选择 (2)三、提升钢丝绳的选择 (2)四、提升机选择 (2)五、提升电动机的选择 (3)六、提升机与井筒的相对位置 (3)八、速度图各参数的确定 (3)九、提升速度图计算 (3)十、提升动力学计算 (3)十一、电动机功率的验算 (3)十二、提升设备的电耗及效率 (3)十三、设备实际提升能力 (3)立井单绳罐笼提升一.计算条件：1.矿井年产量：A=90 t /a2.工作制度 ：年工作日数：b r =300d ；日工作小时数t=14h3.矿井最终水平深度：H s =360m4.卸罐水平至井口高度：H z =0m5.散煤密度:r=0.95 t/h ；副井提升方式单层（绳）罐笼；井底没有煤气，定量6.自动装载；则其不均衡系数C 取1.10~1.15m7.矿井电压等级:6kv8.矿井服务年限:80年 二．提升容器的选择 1. 经验提升速度j V提升高度: s H H H =3600360m z =++= 经验提升速度: ()j V 7.6m /s === 最大提升人员速度:m V 9.5 (m/s)<10== 经验的一次循环提升时间T j:由规定加速度a 取0.75m/s 2,爬行阶段附加时间u 取5秒，停止时间θ取13s()j7.6360T +u 51375.1s j 0.757.6j V H a V θ=++=+++= 一次经验提升量Q j:因没有煤仓，不均衡系数C 取1.15，因为一个水平提升，故富裕系数a f 选1.2。
4f j j ACa T 90101.151.275.10.2Q 1.23600tb 360014300r ⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯吨2. 选择罐笼:根据表6-1选用GLGY-1.5×1/1型立井单绳提煤罐笼，其主要技术参数如下，罐笼名义货载质量1.5吨，罐笼质量z Q 3420kg =，罐笼总高()H 4850mm y =，罐笼有效容积3V 1.7m r = 一次实际提升量:Q V 0.951.71615kg r r ==⨯=所需一次提升时间：()r 143600Qb t 36001.61530014T 98s CAa 1.1590101.20.2⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯所需一次提升速度:()1110.751[()2 [9853.9524V a T μθ=⨯-+=-+=三 提升钢丝绳选择 1. 钢丝绳每米质量钢丝绳公称抗拉强度选用σb =1666MP a ,按〈煤矿安全规程〉规定安全系数为9，井架高度H j 暂取34.5m ，由于提升量不大，且井较浅，可考虑选用普通圆股绳6×37型钢丝绳，钢丝绳密度γ0=9350kg/m 3.36025385C =+=H069.81(16153420)=4.061666109.81385()Z BCag Q r p Q gH m σ⨯+==⨯-⨯+-2. 选择钢丝绳：按表6-8选用GB-1102-74-钢丝绳6（37）-I-光-右同、，其技术数据如下，钢丝绳有直径d=34.5毫米，最粗钢丝直径δ=1.6mm ，钢丝绳每米质量P=4.19KG/m ，钢丝破断拉力总和q Q =742840N 。
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新疆工业高等专科学校课程设计说明书题目名称：立井单绳罐笼提升的设计系部：机械工程系专业班级：机电一体化04-2（2）学生姓名：高峰指导教师：薛风完成日期：2007年1月18日新疆工业高等专科学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：立井单绳罐笼提升的设计学生姓名：机电一体化专业04 班级 2 评定意见：评定成绩：指导教师（签名）：年月日新疆工业高等专科学校机械工程系课程设计任务书专业 矿山机电班级04-2课程名称矿山固定机械设计题目 立 井 箕 斗 提 升 指导教师 薛 风 起止时间1.15-1.19周数一周设计地点系机房指导思想和目的：以已知设计资料,选定提升系统各部件,对其主要参数进行计算及选定,对有关部件进行安全性校验,对提升系统的运动学及动力力学进行计算,达到对提升系统进行合理的选型, 并达到对所学知识的使用和实践能力得到了提高，增强工程意识和素养，培养独立分析和解决问题能力目的。
1.设计依据1 )矿井年产量A n 为90万吨.2 )年工作日b r 为300天，3 )每天净提升时间t=14h ；4 )矿井开采最终水平，5 )井深300m ，6 )矿井服务年限79年，7 )提升方式为双箕斗提升，8 )卸栽水平至井口的高差H x 米20=。
9 )装载水平至井下运输水平的高差H z 米29=2 .设计的主要内容1)计算选择提升容器 2)计算选择提升钢丝绳3)计算选择提升机 4)提升电动机的预选5)提升机和井筒相对位置的计算 6)运动学参数计算 7)动力学参数计算 8)电动机功率的计算9)计算吨煤电耗设计设计进度和要求：第一天：借齐设计所需书籍,计算选择提升容器和选择提升钢丝绳；第二天：计算选择提升机,提升电动机的预选,提升机和井筒相对位置的计算. 第三天：运动学参数计算,动力学参数计算.第四、五天：电动机功率的计算,计算吨煤电耗.编写计算说明书，查漏补缺完成设计；主要参考书及参考资料：1.《矿山固定机械手册》 作者：严万生 煤炭工业出版社。
1986年5月2.《煤矿固定机械及运输设备》作者:牛树仁 陈滋平 煤炭工业出版社，1998年10月教研室主任（签名） 系（部）主任（签名） 年 月 日目录一、计算条件 (1)二、提升容器的选择 (2)三、提升钢丝绳的选择 (2)四、提升机选择 (2)五、提升电动机的选择 (3)六、提升机和井筒的相对位置 (3)八、速度图各参数的确定 (3)九、提升速度图计算 (3)十、提升动力学计算 (3)十一、电动机功率的验算 (3)十二、提升设备的电耗及效率 (3)十三、设备实际提升能力 (3)立井单绳罐笼提升一.计算条件：1.矿井年产量：A=90 t /a2.工作制度 ：年工作日数：b r =300d ；日工作小时数t=14h3.矿井最终水平深度：H s =360m4.卸罐水平至井口高度：H z =0m5.散煤密度:r=0.95 t/h ；副井提升方式单层（绳）罐笼；井底没有煤气，定量6.自动装载；则其不均衡系数C 取1.10~1.15m7.矿井电压等级:6kv8.矿井服务年限:80年 二．提升容器的选择 1. 经验提升速度j V提升高度: s H H H =3600360m z =++= 经验提升速度: ()j V 0.40.43607.6m /s H === 最大提升人员速度 :m V 0.59.5 (m/s)<10H == 经验的一次循环提升时间T j:由规定加速度a 取0.75m/s 2,爬行阶段附加时间u 取5秒，停止时间θ取13s()j7.6360T +u 51375.1s j 0.757.6j V H a V θ=++=+++= 一次经验提升量Q j:因没有煤仓，不均衡系数C 取1.15，因为一个水平提升，故富裕系数a f 选1.2。
4f j j ACa T 90101.151.275.10.2Q 1.23600tb 360014300r ⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯吨2. 选择罐笼:根据表6-1选用GLGY-1.5×1/1型立井单绳提煤罐笼，其主要技术参数如下，罐笼名义货载质量1.5吨，罐笼质量z Q 3420kg =，罐笼总高()H 4850mm y =，罐笼有效容积3V 1.7m r = 一次实际提升量:Q V 0.951.71615kg r r ==⨯=所需一次提升时间：()r 143600Qb t 36001.61530014T 98s CAa 1.1590101.20.2⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯所需一次提升速度:()221112210.751[()[()42 0.75[98(513)]40.75360[9853.952]4V a T a T aH μθμθ=⨯-+=-+-+-+-⨯=-⨯三 提升钢丝绳选择 1. 钢丝绳每米质量钢丝绳公称抗拉强度选用σb =1666MP a ,按〈煤矿安全规程〉规定安全系数为9，井架高度H j 暂取34.5m ，由于提升量不大，且井较浅，可考虑选用普通圆股绳6×37型钢丝绳，钢丝绳密度γ0=9350kg/m 3.36025385C =+=H069.81(16153420)=4.061666109.8138593509()Z BCag Q r p Q gH m σ⨯+==⨯-⨯+-⨯2. 选择钢丝绳：按表6-8选用GB-1102-74-钢丝绳6（37）-I-光-右同、，其技术数据如下，钢丝绳有直径d=34.5毫米，最粗钢丝直径δ=1.6mm ，钢丝绳每米质量P=4.19KG/m ，钢丝破断拉力总和q Q =742840N 。
3 . 钢丝绳的验算安全系数：3812201199.816153420 4.193)85(q Z C Q m Q Q PH g =⨯==+++⨯+＞（）验算合格上述钢丝绳可用。
四. 提升机选择 1. 卷筒直径：808034.52760D d ≥=⨯=（毫米） 120012001.61920D δ≥=⨯=（毫米）根据计算结果查表6-11，选用标准卷筒直径为3m 对于主井提升可采用单层缠绕，()()(30)36030{3}334.5215543.1430H B d mm D επ++⎛⎫=++=++= ⎪⨯⎝⎭故选卷筒宽度1554mm. 卷筒宽度B ： .确定减速器传动比：按上面计算的1v =4.95m/s,在表6—12中选用相近的速度为4.5m/s 则减速器传动比为20.。
4. 选用提升机:查表6—11选用2JK —2/20型矿井提升机，其主要数据如下：卷简直径为3m ； 卷简宽度为1.5m,最大静张力差127.4kN ；最大静差力58.8kn ；减速器传动比20；钢丝绳最大速度5m/s;机器旋转部分的变位质量7905kg ；两卷简中心距1132mm. 5 .最大静张力验算：j Q Q H (16153420 4.19360)9.8164.125 F 127.4p ++=++⨯⨯=<=（）g 6. 最大静张力差验算：Q H g (1615 4.19360)78.4KN p +=+⨯=（） 故合适五. 提升台电动机的预选： 提升电动机的功率：矿井阻力系数k=1.2,提升速度V=4.5m/s;动力系数p=1.4,对于二级传动，传动效率85.0η电动机功率N 可估算如下： 1.21615 4.59.8 1.4100010000.85141KW kQVgN ρη⨯⨯⨯==⨯=⨯ 电动机转数： 6060 4.5203.1859r /2min 4vi d ηπ⨯⨯===⨯选择电动机按N ，n 及电压等级，查表7—5选用YR1000—6/1180型三相异步电动机，其技术数据如下:额定功率1000KW ，转速N0=989r/min,过负荷系数=2.27，转天轮力矩（GD 2）=4591.N. M 2，额定电压6KV 。
六. 提升机和井筒的相对位置 天轮直径D T 的确定：按80t D d ≥及1200t D δ≥查表7—6选用TSG 193000，其技术数如下：名义直径D t =3000mm ，查表质量mt=781kg 2. 井架高度：H H H H 0.75R 01060.7518m j x r g t =+++=+++=取井架高度为18m.3. 钢丝绳的出偏角1α和内偏角2α： 单层缠绕，内、外偏角一律取1/15o4. 钢丝绳旋长 两卷简间距离a 为：a=两卷间中心距—B=1132—1000=132（毫米） 按出偏角A m ax 1=1/15o 计算最小旋长 L ≥n m x 11七 、提升系统变位质量1.最大悬垂长度：()H H H H 163600376m c j s z =++=++= 全绳长：()L H L 3D nD 3037620.2233.1424 3.14 3.530489.02m p c z π=++++=++⨯+⨯⨯+=2.提升电动机变位质量()()22212GD i 459120m 46846kg 9.822gD d ⨯===⨯⨯ 提升系统的总变位质量()1Q 2Q 2PL 2m m m 1615236202 2.11489230779054684665670kg z p t j d m =+++++=+⨯+⨯⨯+⨯++=八 、速度图各参数的确定 1.提升机的实际速度：()01Dn 3.14289V 5.18m /s 60i 6020m π⨯⨯===⨯ 2.主加速度a 1：查表7-8,ZHLR-115型减速器最大输出力矩max M 88.2KN.m =，则：()()max 112KQ H g (1.21615 2.165360)9.8188200m m 16567046846 3.273m /s 3(/)d p M a R m s +⨯+⨯⨯≤-=---=≈按电动机能力产生的最大加速度额定拖动力F e 为1100010001000F 164092V 5.180.85e e m N η⨯===⨯ 最大加速度12(kQ+pH)g0.75F (1.21615 2.165360)9.80.75 2.27164092 3.84m /s 65670e a mλ≤-⨯+⨯⨯=⨯⨯-=（）最后确定主加速度为3.84 m/s 2 3.提升减速度（采用自由滑行减速）暂取减速阶段及爬行阶段的行程34h h 30m +=(){}3432KQ P H 2h h g{1.21615 2.165(360230)}9.8 0.19m /s 65670ha m --+⎡⎤⎣⎦=⨯--⨯⨯==（）确定减速度为0.19 （m/s 2） 4.爬行阶段参数定量装载设备自动操作，爬行距离取()44h 2.5V 0.4m /s == 九 、提升速度图计算 1.主加速时间： ()111 5.181.3s 3.84m V t a === 主加速行程： ()11 5.181.33.37m 22m V t h ⨯=== 2.减速阶段减速时间： ()43130.45.1820.1s 0.19m h V t V a =-=-= 减速行程： 1433 5.180.420.156()22m V V h t m ++==⨯= 3. 爬行阶段： 爬行时间： 444 2.5 6.25()0.4h t s V === 4. 抱闸停车阶段：抱闸停车时间： 4550.40.4()1V t s a === 行程：4550.40.40.08()22V t h m ⨯=== 5. 等速阶段： 行程：20134536056 2.50.08298.05()h H h h h h h m =-----=---= 时间：221298.555.8()5.18m h h m V === 一次循环提升时间：12345 1.355.820.1 6.250.483.85()T t t t t t s =++++=++++=一次循环总时间：83.851396.85()Z T T s θ=+=+=1Z T T <故合适十、提升动力学计算1.主加速阶段：主加速开始：''1010()065670(3.270)214740.9()F F m a a N =+-=+-=主加速终了："'11122 2.165 3.379.8214597.8()214740.9F F qh g N =-=-⨯⨯⨯=2. 等速阶段等速开始：)(8.44532.3656708.2145971"1'2N ma F F =⨯-=-=等速终了：)(5.20778.956165.228.445323'2"2N g qh F F =⨯⨯⨯-=-=3. 减速阶段： )(8.1039919.0656705.20773"2'3N ma F F -=⨯-=-=)(1.127768.956165.228.1039923'3"3N g qh F F -=⨯⨯⨯-=-=4.爬行阶段爬行开始：)(8.29819.0656701.127763"3'4N ma F F =⨯+-=+=终了：)(7.1928.95.2165.228.29824'4"4N g qh F F =⨯⨯⨯-=-=5.抱闸停车阶段：开始：)(2.653711656708.2985"4'5N ma F F -=⨯-=-=终了：)(5.653748.908.0165.222.6537125'5"5N g qh F F -=⨯⨯⨯--=-= 绘制速度图及力图，如图2所示（P3）十一、电动机功率的验算1.按温生条件验算222222222001122224412402222242222214740.9214597.84453.84453.82077.52077.555.822192.7298.8 6 .2501.21213.02T o F F F F F F F F F F F dt t t t t '''''''''''''''+++++=+++++⨯+⨯+⨯++⨯=⨯=+⎰ 等效时间： ()1342T (t t t )t 1.320.1 6.2555.81384()d s αβθ=++++=++++=等效力： 0102 2.12101588884T d d F dt F T ⎰=⨯== 等效功率： 155888 5.18=100010000.85950kw 982kw d d m F V N η⨯=<=⨯ 2. 按过负荷条件验算：max 214741 1.3164093e F F == 0.750.75191.35λ=⨯= 因1.3〈1.35故合适3. 按特殊力验算：特殊力 )H]1.1[1615342057 4.19360]2781[(958.t z F q p g Q Q μ=-=+=+-++（） 90.91.91.7λ=⨯=十二. 提升机设备的电耗及效率1. 力对提升时间的积分为：21122441240422221470.9214597.84453.82077.5192.7298.8 1.355.8 6.256510.222T F F F F F F F dt t t t N S '''''''''+++=+++++=⨯+⨯+⨯=⨯⎰一次提升电耗：41201.02 1.02 5.186510 1.19./36001000360010000.850.925m d TV W KW F dt h ηη⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⎰⨯次 2. 提升设备的吨电耗：1.19 1.02./1.615t W K h Q W W t === 3. 一次提升的有益电耗：1.6159.8360 1.14./36003600d QgH KW h W ⨯==⨯=次 4. 提升设备效率1.1495%1.19d t W W η=== 十三 设备实际提升能力1. 年实际提升能力：736003001416151.1530177900.5054n A ==>⨯⨯⨯⨯=⨯⨯万吨 2. 实际富裕系数： 77415.71.2n f A a A =>==参考文件：《固定机械》教科书《矿山固定机械设计手则》〈〈煤矿安全规程〉〉时间2007年1月.18日。